Ćwiczenie projektowe 3 z PKiEM
(Projekt przekładni ślimakowej)
Temat:
Zaprojektować reduktor zębaty ślimakowy w układzie: ślimak poziomy pod
ślimaczncą. Dane: trwałość przekładni
h
L
hwym
15000
=
, obroty wyjściowe
min
/
100obr
n
wyj
=
, moment wyjściowy
m
N
T
wyj
⋅
= 960
, charakterystyka
pracy maszyny napędzanej – umiarkowane uderzenia.
2
1. Obliczenia wstępne
1.1. Dobór silnika
Przyjmuję sprawność przekładni ślimakowej
97
,
0
=
ges
η
Wartość współczynnika przeciążenia dla umiarkowanych uderzeń wynosi
25
,
1
=
A
K
Obliczeniowy moment wyjściowy:
m
N
M
K
M
A
obl
⋅
=
⋅
=
⋅
=
1200
960
25
,
1
2
2
Moc znamionowa silnika elektrycznego:
kW
n
M
P
ges
obl
95
,
12
97
,
0
9550
100
1200
9550
2
2
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
η
Przyjmuję z katalogu firmy Indukta silnik elektryczny STe 444T4 o prędkości obrotowej
min
1470
1
obr
n
=
i mocy znamionowej
kW
P
15
1
=
Przełożenie przekładni jednostopniowej
7
,
14
100
1470
2
1
=
=
=
n
n
u
1.2 Wstępne wyznaczenie modułu z warunku wytrzymałości na złamanie zęba
ślimacznicy
• Moduł osiowy
1
x
m
3
2
2
2
1
2
K
F
FG
b
obl
x
Y
Y
Y
Y
z
M
m
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
γ
ε
τ
ψ
przyjęto
4
1
=
z
8
,
58
7
,
14
4
1
2
=
⋅
=
⋅
=
u
z
z
, przyjęto
59
2
=
z
dla
59
1
=
z
dobrano
20
1
=
q
75
,
14
4
59
1
2
=
=
=
z
z
u
• Wskaźnik szerokości ślimacznicy
2
b
ψ
75
,
45
)
2
59
(
75
,
0
)
2
(
75
,
0
2
1
2
2
=
+
⋅
=
+
⋅
≤
=
z
m
b
x
H
b
ψ
40
2
=
H
b
mm
16
5
,
2
40
2
=
=
b
ψ
• Współczynnik kontaktu
5
,
0
=
ε
Y
3
• Współczynnik kształtu
F
Y
846
,
1
8
,
5
9
,
2
2
1
=
≅
⋅
=
π
ft
x
F
s
m
Y
• Współczynnik pochylenia zęba
γ
Y
03
,
1
31
,
11
cos
1
cos
1
1
=
°
=
=
γ
γ
Y
°
=
⇒
=
=
=
31
,
11
2
,
0
20
4
1
1
1
γ
γ
q
z
tg
• Współczynnik grubości wieńca ślimacznicy
1
=
K
Y
• Graniczna wartość naprężeń ścinających
FG
τ
MPa
Y
NL
T
F
FG
100
1
100
lim
=
⋅
=
⋅
=
τ
τ
dla CuSn12Ni
MPa
T
F
100
lim
=
τ
dla klasy 8
1
=
NL
Y
89
,
2
1
03
,
1
846
,
1
5
,
0
100
59
16
1000
1200
2
3
1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
x
m
przyjęto
15
,
3
1
=
x
m
1.3. Wstępne wyznaczenie odległości osi z warunku trwałości powierzchni boku
zęba ślimacznicy
• Odległość osi przekładni ślimakowej
w
a
3
2
2
2
3
10
2
2
HG
red
obl
m
E
M
p
a
σ
π
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
∗
• Parametr dla średnich naprężeń stykowych
∗
m
p
979
,
0
20
5
,
37
9
,
15
75
,
14
1
75
,
14
50
20
9
,
6
1
20
2
15
,
3
40
083
,
0
59
01
,
0
75
,
14
2
,
0
4
,
0
03
,
1
5
,
37
9
,
15
1
50
9
,
6
1
2
083
,
0
01
,
0
4
,
0
03
,
1
1
1
1
1
2
2
2
=
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
+
+
⋅
+
+
−
⋅
+
⋅
−
⋅
+
+
⋅
=
=
⎟
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
+
+
⋅
+
+
−
⋅
+
⋅
−
⋅
+
+
⋅
=
∗
q
u
u
q
q
m
b
z
u
x
p
x
H
m
przyjęto:
2
,
0
2
=
x
mm
a
mm
d
d
a
d
125
425
,
124
2
85
,
185
63
2
2
1
=
⇒
=
+
=
+
=
gdzie:
mm
q
m
d
x
x
63
20
15
,
3
1
=
⋅
=
⋅
=
mm
z
m
d
x
85
,
185
59
15
,
3
2
2
=
⋅
=
⋅
=
4
• Zredukowany moduł Younga
red
E
MPa
E
E
E
red
150622
98100
35
,
0
1
210000
3
,
0
1
2
1
1
2
2
2
2
2
2
1
2
1
=
−
+
−
=
−
+
−
=
υ
υ
MPa
E
5
1
10
1
,
2
⋅
=
MPa
E
98100
2
=
3
,
0
1
=
υ
35
,
0
2
=
υ
• Wartość graniczna naprężeń stykowych
HG
σ
oil
S
v
h
T
H
HG
Z
Z
Z
Z
⋅
⋅
⋅
⋅
=
lim
σ
σ
o
Zmęczeniowa wytrzymałość stykowa
MPa
T
H
520
lim
=
σ
o
Współczynnik oczekiwanej trwałości
h
Z
6
,
1
25000
6
1
≤
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
h
h
L
Z
h
L
h
25000
=
09
,
1
15000
25000
6
1
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
h
Z
o
Współczynnik prędkości
v
Z
078
,
1
297
,
0
4
5
4
5
=
+
=
+
=
gm
v
v
Z
s
m
mm
n
q
m
v
gm
297
,
0
min
94
,
4
31
,
11
cos
19098
1470
20
15
,
3
cos
19098
1
1
1
1
=
=
°
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
γ
o
Współczynnik wymiarowy
S
Z
996
,
0
125
2900
3000
2900
3000
=
+
=
+
=
a
Z
S
o
Współczynnik rodzaju oleju
89
,
0
=
oil
Z
(dla poliglikoli)
MPa
HG
6
,
541
89
,
0
996
,
0
078
,
1
09
,
1
520
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
σ
mm
a
259
,
99
6
,
541
150622
1200
979
,
0
10
2
2
3
2
2
3
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
π
5
2. Obliczenia geometrii przekładni ślimakowych
2.1. Parametry geometryczne ślimaka
• Przełożenie geometryczne
u
75
,
14
4
59
1
2
=
=
=
z
z
u
• Podziałka osiowa
1
x
p
896
,
9
15
,
3
1
1
=
⋅
=
⋅
=
π
π
x
x
m
p
• Skok
1
z
p
584
,
39
4
896
,
9
1
1
1
=
⋅
=
⋅
=
z
p
p
x
z
• Średnica podziałowa odniesienia ślimaka
1
d
mm
m
q
d
x
63
15
,
3
20
1
1
=
⋅
=
⋅
=
• Kąt wzniosu linii śrubowej
1
γ na okręgu podziałowym odniesienia
°
=
⇒
=
=
=
31
,
11
2
,
0
20
4
1
1
1
1
γ
γ
q
z
tg
• Kąt pochylenia linii śrubowej
1
β na okręgu podziałowym odniesienia
°
=
°
−
°
=
−
°
=
69
,
78
31
,
11
90
90
1
1
γ
β
• Normalna podziałka na walcu odniesienia
7
,
9
31
,
11
cos
896
,
9
cos
1
1
=
°
⋅
=
⋅
=
γ
x
n
p
p
• Moduł normalny
089
,
3
31
,
11
cos
15
,
3
cos
1
1
=
°
⋅
=
⋅
=
γ
x
n
m
m
• Wysokość głowy
1
a
h
odniesiona do średnicy podziałowej odniesienia
mm
m
h
h
x
a
a
15
,
3
15
,
3
1
1
1
1
=
⋅
=
⋅
=
∗
1
1
=
∗
a
h
• Średnica wierzchołkowa (głów) ślimaka
1
a
d
mm
h
d
d
a
a
3
,
69
15
,
3
2
63
2
1
1
1
=
⋅
+
=
⋅
+
=
• Wysokość stopy
1
f
h
odniesiona do średnicy podziałowej odniesienia
(
)
(
)
(
)
mm
d
d
c
h
m
h
f
f
x
f
78
,
3
44
,
55
63
2
1
2
1
1
1
1
1
1
1
=
−
⋅
=
−
⋅
=
+
⋅
=
∗
∗
• Średnica stóp ślimaka
1
f
d
mm
h
m
d
d
f
x
f
44
,
55
2
,
1
15
,
3
2
63
2
1
1
1
1
=
⋅
⋅
−
=
⋅
⋅
−
=
∗
6
2
,
1
1
=
∗
f
h
• Luz dolny ślimaka
1
c
252
,
0
08
,
0
15
,
3
1
1
1
=
⋅
=
⋅
=
∗
c
m
c
x
08
,
0
1
=
∗
c
• Wysokość zęba
(
)
mm
h
h
d
d
h
f
a
f
a
93
,
6
78
,
3
15
,
3
2
1
1
1
1
1
1
=
+
=
+
=
−
⋅
=
• Osiowa grubość zęba
mm
s
m
s
x
x
x
948
,
4
5
,
0
15
,
3
1
1
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
∗
π
π
5
,
0
1
=
∗
x
s
• Osiowa szerokość wrębu
1
x
e na walcu podziałowym odniesienia
(
)
(
)
948
,
4
5
,
0
1
15
,
3
1
1
1
1
1
1
=
−
⋅
⋅
=
−
⋅
⋅
=
−
=
∗
π
π
x
x
x
x
x
s
m
s
p
e
• Normalna grubość zęba
1
n
s na walcu podziałowym odniesienia
mm
s
s
x
n
852
,
4
31
,
11
cos
948
,
4
cos
1
1
1
=
°
⋅
=
⋅
=
γ
• Normalna szerokość wrębu
1
n
e na walcu podziałowym odniesienia
mm
e
e
x
n
852
,
4
31
,
11
cos
948
,
4
cos
1
1
1
=
°
⋅
=
⋅
=
γ
• Kształt zarysów boku zęba ślimaka
A – zarys prostoliniowy w przekroju osiowym (oznaczenie ślimaka ZA)
• Średnica toczna ślimaka
1
w
d
mm
d
d
w
63
1
1
=
=
• Szerokość czołowa ślimaka
1
b
mm
d
a
d
b
a
e
97
,
76
2
3
,
69
125
2
41
,
196
2
2
2
2
2
2
2
1
2
2
1
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
≥
,
mm
b
77
1
=
2.2. Parametry geometryczne ślimacznicy
• Moduł czołowy
2
t
m ślimacznicy
15
,
3
1
2
=
=
x
t
m
m
• Średnica podziałowa odniesienia ślimacznicy
2
d
mm
z
m
d
x
85
,
185
59
15
,
3
2
1
2
=
⋅
=
⋅
=
• Podziałka nominalna ślimacznicy
2
t
p
7
896
,
9
1
2
=
=
x
t
p
p
• Nominalna grubość zęba ślimacznicy na średnicy odniesienia
mm
j
e
s
x
x
t
848
,
4
1
,
0
948
,
4
1
2
=
−
=
−
=
1
,
0
=
x
j
• Szerokość wrębu na średnicy odniesienia
2
t
e
mm
s
p
e
t
t
t
048
,
5
848
,
4
896
,
9
2
2
2
=
−
=
−
=
• Wysokość głowy zęba
2
a
h
(
)
(
)
mm
x
h
m
h
a
x
a
78
,
3
2
,
0
1
15
,
3
2
2
1
2
=
+
⋅
=
+
⋅
=
∗
∗
∗
=
1
2
a
a
h
h
• Wysokość stopy zęba
2
f
h
(
)
(
)
mm
x
h
m
h
f
x
f
15
,
3
2
,
0
2
,
1
15
,
3
2
2
1
2
=
−
⋅
=
−
⋅
=
∗
∗
∗
=
1
2
f
f
h
h
• Wysokość zewnętrzna głowy
2
e
h
1
2
1
5
,
1
4
,
0
x
e
x
m
h
m
⋅
≤
≤
⋅
725
,
4
15
,
3
5
,
1
26
,
1
15
,
3
4
,
0
2
=
⋅
≤
≤
=
⋅
e
h
mm
h
e
5
,
1
2
=
• Wysokość zęba
2
h
mm
h
h
h
f
a
93
,
6
15
,
3
78
,
3
2
2
2
=
+
=
+
=
• Średnica głów zębów ślimacznicy
2
a
d
mm
h
d
d
a
a
41
,
193
78
,
3
2
85
,
185
2
2
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
• Średnica stóp zębów ślimacznicy
2
f
d
mm
h
d
d
f
f
55
,
179
15
,
3
2
85
,
185
2
2
2
2
=
⋅
−
=
⋅
−
=
• Średnica zewnętrzna
2
e
d
mm
m
k
d
mm
h
d
d
x
a
e
a
e
56
,
196
15
,
3
1
41
,
193
41
,
196
5
,
1
2
41
,
193
2
1
2
2
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
≤
=
⋅
+
=
⋅
+
=
• Szerokość czołowa ślimacznicy
mm
d
a
d
b
e
1
,
33
2
41
,
196
125
2
63
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
2
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛ −
−
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
≤
,
mm
b
33
2
=
8
• Promień stożka
k
r
mm
d
a
r
a
k
3
,
28
2
41
,
193
125
2
2
=
−
=
−
≥
• Kąt stożka
ϑ
°
=
⇒
=
⋅
−
=
⋅
−
=
16
,
29
487
,
0
15
,
3
5
,
0
3
,
69
33
5
,
0
sin
1
1
2
ϑ
ϑ
x
a
m
d
b
• Przesunięcie zazębienia
1825
,
0
575
,
0
2
59
20
15
,
3
125
2
2
2
1
1
1
2
=
=
+
⋅
−
=
+
⋅
−
=
⋅
x
mm
z
q
m
a
m
x
x
x
• Średnica toczna ślimacznicy
2
w
d
mm
m
x
d
d
x
w
425
,
186
15
,
3
1825
,
0
85
,
185
1
2
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
• Odległość osi
a
(
)
(
)
mm
x
z
q
m
a
x
125
1825
,
0
2
59
20
15
,
3
5
,
0
2
5
,
0
2
2
1
1
=
⋅
+
+
⋅
⋅
=
⋅
+
+
⋅
⋅
=
3. Obliczenia sprawdzające nośność przekładni ślimakowej
3.1. Sprawdzenie sztywności ślimaka
3.1.1. Współczynnik bezpieczeństwa
0
,
1
min
lim
=
≥
=
δ
δ
δ
δ
S
S
m
• Ugięcie ślimaka
(
)
4
1
1
2
0
2
1
2
2
3
1
6
cos
10
2
d
tg
arctg
tg
F
l
zm
tm
m
γ
α
μ
γ
δ
+
+
⋅
⋅
⋅
⋅
=
−
• Siła obwodowa
2
tm
F
N
d
M
F
tm
9
,
10330
85
,
185
960
2000
2000
2
2
2
=
⋅
=
⋅
=
• Kąt obróbczy
°
= 20
0
α
• Współczynnik średni tarcia w zazębieniu
zm
μ
R
W
G
S
OT
zm
Y
Y
Y
Y
⋅
⋅
⋅
⋅
=
μ
μ
o
Podstawowy współczynnik tarcia przy smarowaniu poliglikolem
(
)
096
,
0
20
,
0
1
026
,
0
018
,
0
78
,
0
≤
+
⋅
+
=
gm
OT
v
μ
(
)
096
,
0
0627
,
0
20
,
0
299
,
0
1
026
,
0
018
,
0
78
,
0
≤
=
+
⋅
+
=
OT
μ
s
m
mm
n
q
m
v
gm
297
,
0
min
945
,
4
31
,
11
cos
19098
1470
20
15
,
3
cos
19098
1
1
1
1
=
=
°
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
γ
o
Współczynnik wymiarowy
S
Y
894
,
0
125
100
100
=
=
=
a
Y
S
o
Współczynnik geometryczny
G
Y
086
,
3
0735
,
0
7
,
0
07
,
0
=
=
=
∗
h
Y
G
(
)
(
)
0735
,
0
9
,
213
1
20
2
15
,
3
4
,
370
40
36300
75
,
14
110
1825
,
0
59
1
59
20
86
,
7
20
018
,
0
9
,
213
1
2
4
,
370
36300
110
1
86
,
7
018
,
0
1
1
2
2
2
2
1
1
=
−
⋅
−
⋅
+
−
+
+
+
⋅
+
=
=
−
⋅
−
⋅
+
−
+
+
+
⋅
+
=
∗
q
m
b
u
x
z
z
q
q
h
x
H
10
o
Współczynnik materiałowy 95
,
0
=
W
Y
o
Współczynnik chropowatości
R
Y
946
,
0
5
,
0
4
,
0
5
,
0
4
4
1
=
=
=
a
R
R
Y
155
,
0
946
,
0
95
,
0
086
,
3
894
,
0
0627
,
0
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
zm
μ
(
)
5
4
2
2
2
3
6
10
46
,
3
63
31
,
11
cos
20
155
,
0
31
,
11
9
,
10330
37
10
2
−
−
⋅
=
°
°
+
+
°
⋅
⋅
⋅
⋅
=
tg
arctg
tg
m
δ
5
lim
10
5
,
3
−
⋅
=
δ
mm
0
,
1
01
,
1
46
,
3
5
,
3
min
=
≥
=
=
δ
δ
S
S
3.2. Sprawdzenie stopnia zużycia zęba ślimacznicy
3.2.1. Współczynnik bezpieczeństwa ze względu na zużycie zęba ślimacznicy
1
,
1
min
lim
=
≥
=
W
Wn
Wn
W
S
S
δ
δ
• Zużycie zęba ślimacznicy w przekroju normalnym
3
9
13
10
7466
,
0
10
909
,
0
10
213
,
8
−
−
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
=
Wm
W
Wn
s
J
δ
o
Długość ścieżki zużycia
Wm
s
9
6
10
909
,
0
10
69
,
89
150622
125
383
88
,
31
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
=
∗
L
red
Hm
L
gm
Wm
N
E
a
s
N
s
s
σ
Parametr dla średniej ścieżki zużycia:
88
,
31
31
,
11
6
,
5
75
,
14
21
,
0
78
,
0
6
,
5
21
,
0
78
,
0
1
=
°
+
⋅
+
=
+
⋅
+
=
∗
tg
tg
u
s
γ
Liczba cykli dla oczekiwanej trwałości:
6
1
10
69
,
89
75
,
14
60
1470
15000
60
⋅
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
u
n
L
N
h
L
Zredukowany moduł Younga:
MPa
E
E
E
red
150622
98100
35
,
0
1
210000
3
,
0
1
2
1
1
2
2
2
2
2
2
1
2
1
=
−
+
−
=
−
+
−
=
υ
υ
11
Średnie naprężenia stykowe:
MPa
a
E
T
p
red
m
Hm
383
125
150622
1200
978
,
0
10
4
10
4
5
,
0
3
3
5
,
0
3
2
3
=
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⋅
⋅
⋅
⋅
=
∗
π
π
σ
o
Intensywność zużycia
W
J
13
13
10
213
,
8
2
,
1
10
844
,
6
−
−
⋅
=
⋅
⋅
=
⋅
=
ML
OT
W
W
J
J
2
,
1
=
ML
W
(Poliglikol EO:PO=0:1)
Intensywność zużycia odniesienia:
13
24
,
2
12
24
,
2
12
10
844
,
6
297
,
10
10
127
10
127
−
−
−
−
−
⋅
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
W
OT
K
J
Parametr grubości filmu olejowego:
297
,
10
214
,
0
12
,
48
min
=
⋅
=
⋅
=
S
m
W
W
h
K
(
)
12
,
48
1200
150622
125
1470
7
,
81
10
3
,
1
0735
,
0
21
21
13
,
0
03
,
0
39
,
1
7
,
0
7
,
0
6
,
0
8
13
,
0
2
03
,
0
39
,
1
7
,
0
1
7
,
0
6
,
0
min
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
−
∗
M
E
a
n
c
h
h
red
OM
m
η
α
Wsp. struktury smaru:
214
,
0
7
,
81
35
,
0
35
,
0
=
=
=
−
−
OM
S
W
η
Stała dla poliglikolu:
8
10
3
,
1
−
⋅
=
α
c
Lepkość dynamiczna oleju:
7
,
81
1000
9
,
878
93
1000
=
⋅
=
⋅
=
oilM
M
OM
v
ρ
η
Gęstość oleju:
(
)
(
)
9
,
878
15
20
10
7
,
7
1
3
,
882
15
1
4
15
=
−
⋅
⋅
+
=
°
−
⋅
+
=
−
C
k
M
oil
oilM
θ
ρ
ρ
Temperatura chwilowa:
93
=
M
v
°
=
⋅
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
⋅
⋅
+
=
24
,
32
16
,
1
737
,
0
895
,
0
16
20
16
Vz
S
v
n
E
M
P
K
K
K
ϑ
ϑ
Wsp. prędkości obrotowej:
895
,
0
1470
5
,
72
75
,
14
5
,
72
35
,
0
35
,
0
1
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
=
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
⋅
=
n
u
K
n
Wsp. lepkości:
737
,
0
55
23
55
35
,
0
35
,
0
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
E
v
v
K
Wsp. wymiarowy:
16
,
1
125
160
160
6
,
0
6
,
0
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
a
K
S
12
• Zużycie dopuszczalne
o
wg kryterium grubości zęba na okręgu wierzchołków
603
,
2
20
2
2
31
,
11
cos
15
,
3
2
2
cos
0
1
1
lim
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
°
⋅
−
⋅
°
⋅
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
−
⋅
⋅
=
tg
tg
m
x
Wn
π
α
π
γ
δ
o
wg kryterium zadanego luzu międzyzębnego
927
,
0
31
,
11
cos
15
,
3
3
,
0
cos
3
,
0
1
1
lim
=
°
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
γ
δ
x
Wn
m
1
,
1
24
,
1
7466
,
0
927
,
0
min
=
≥
=
=
W
W
S
S
3.3. Sprawdzenie trwałości ślimacznicy ze względu na pitting
• Współczynnik bezpieczeństwa na pitting
0
,
1
min
=
≥
=
H
HG
Hm
H
S
S
σ
σ
o
Wartość graniczna naprężeń stykowych
MPa
Z
Z
Z
Z
oil
S
v
h
T
H
Hm
08
,
541
89
,
0
995
,
0
078
,
1
09
,
1
520
lim
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
σ
σ
MPa
T
H
520
lim
=
σ
09
,
1
15000
25000
25000
6
1
6
1
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛
=
h
h
L
Z
078
,
1
297
,
0
4
5
4
5
=
+
=
+
=
gm
v
v
Z
995
,
0
125
2900
3000
2900
3000
=
+
=
+
=
a
Z
S
89
,
0
=
oil
Z
0
,
1
41
,
1
383
08
,
541
min
=
≥
=
=
H
H
S
S
13
3.4. Sprawdzenie wytrzymałości ze względu na złamanie zęba ślimacznicy
• Współczynnik bezpieczeństwa
1
,
1
min
=
≥
=
F
FG
F
F
S
S
τ
τ
o
Naprężenie ścinające
MPa
Y
Y
Y
Y
m
b
F
K
F
x
h
tm
F
2
,
129
1
03
,
1
059
,
3
5
,
0
15
,
3
40
9
,
10330
1
2
2
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
γ
ε
τ
5
,
0
=
ε
Y
059
,
3
986
,
2
15
,
3
9
,
2
9
,
2
2
1
=
⋅
=
⋅
=
ft
x
F
s
m
Y
(
)
(
)
986
,
2
31
,
11
cos
20
55
,
179
85
,
185
02
,
0
499
,
0
06
,
1
cos
06
,
1
1
0
2
2
2
2
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
°
°
⋅
−
+
−
⋅
=
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⋅
−
+
Δ
−
⋅
=
tg
tg
d
d
s
s
s
f
t
ft
γ
α
499
,
0
15
,
3
2
2
1
2
=
⋅
=
⋅
=
π
π
x
t
m
s
03
,
1
31
,
11
cos
1
cos
1
1
=
°
=
=
γ
γ
Y
1
=
K
Y
100
1
100
lim
=
⋅
=
⋅
=
NL
T
F
FG
Y
τ
τ
1
,
1
292
,
1
100
2
,
129
min
=
≥
=
=
F
F
S
S
14
3.5. Sprawdzenie temperaturowe przekładni
1
,
1
37
,
1
7
,
72
100
914
,
11
10199
)
856
,
0
(
1470
63
10
78
,
11
9
,
185
2
,
9944
)
85
,
185
75
,
14
125
03
,
0
1
533
,
0
1
(
1470
63
10
78
,
11
85
,
185
75
,
14
125
03
,
0
9
,
185
2
,
9944
)
1
1
(
10
78
,
11
03
,
0
)
1
1
(
10
78
,
11
03
,
0
)
1
1
(
1
1
9
,
185
1470
125
10
89
,
0
10
89
,
0
546
,
0
))
155
,
0
(
31
,
11
(
)
31
,
11
(
)
(
2
,
9944
)
1
546
,
0
1
(
75
,
14
1470
1200
1
,
0
)
1
1
(
1
,
0
10436
73
,
68
237
9
,
185
2
,
9944
7
,
72
10436
9
,
9
20
1
20
1
9
,
9
20
20
1
,
1
min
2
2
2
6
44
,
0
2
2
6
44
,
0
2
2
1
2
1
6
2
44
,
0
2
2
1
2
1
6
2
44
,
0
2
2
2
3
/
4
4
3
/
4
1
4
1
1
1
2
*
0
3
0
*
min
lim
=
≥
=
=
=
=
⋅
⋅
⋅
+
+
=
⋅
⋅
−
−
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
+
+
=
−
⋅
+
+
+
=
−
⋅
=
=
−
=
⇒
−
=
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
=
=
+
°
°
=
+
=
=
−
⋅
⋅
=
−
=
=
+
+
+
=
+
+
+
=
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
°
=
=
=
≥
=
−
−
−
−
−
−
T
T
ges
vo
vz
ges
vD
vLP
ges
v
ges
v
vo
zm
z
z
vz
vD
vLP
vo
vz
v
v
ges
S
ges
T
S
S
T
S
S
kW
P
P
P
P
P
n
d
d
u
a
P
P
P
P
n
d
P
d
u
a
P
P
P
P
P
P
W
an
P
arctg
tg
tg
arctg
tg
tg
W
u
n
T
P
W
P
P
P
P
P
P
A
k
m
A
C
k
S
S
η
η
η
η
μ
γ
γ
η
η
ϑ
ϑ
ϑ
ϑ
ϑ
15
4.
Wyznaczenie sił w zazębieniu
kW
P
mm
d
mm
d
m
q
z
z
obr
n
obr
n
Dane
x
15
85
,
185
63
15
,
3
20
59
4
min
100
min
1470
:
1
2
1
1
2
1
2
1
=
=
=
=
=
=
=
=
=
N
P
P
N
d
M
P
Nm
n
P
M
x
o
o
s
2
,
14953
2
,
14953
85
,
185
10
5
,
1389
2
2
5
,
1389
100
97
,
0
9550
15
9550
1
2
3
2
2
2
2
1
2
=
=
=
⋅
⋅
=
=
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
η
16
Nm
d
P
M
N
P
P
N
tg
tg
P
P
P
P
tg
P
P
R
N
T
R
arctg
arctgu
q
z
d
P
tg
o
x
o
x
o
o
x
x
o
x
z
1
,
139
2
10
63
1
,
4415
2
1
,
4415
1
,
4415
55
,
73
2
,
14953
55
,
73
14
,
5
31
,
11
90
14
,
5
09
,
0
'
'
09
,
0
31
,
11
2
,
0
20
4
3
1
1
1
2
1
1
1
1
1
1
1
'
1
1
1
=
⋅
⋅
=
=
=
=
=
°
=
=
⇒
=
+
=
+
=
°
=
°
−
°
−
°
=
°
=
=
=
=
°
=
⇒
=
=
=
=
−
ε
ε
ε
ς
μ
γ
γ
Sprawność dla przekładni ślimakowej samohamownej:
N
P
P
N
P
P
N
P
P
N
tg
tg
P
P
tg
tg
tg
tg
x
o
x
o
r
r
n
o
r
gr
2
,
14953
1
,
4415
9
,
5651
9
,
5651
)
14
,
5
31
,
11
sin(
)
14
,
5
cos(
20
1
,
4415
)
'
sin(
'
cos
5
,
0
677
,
0
)
14
,
5
31
,
11
(
)
31
,
11
(
)
'
(
1
2
2
1
2
1
1
1
=
=
=
=
=
=
=
°
+
°
°
⋅
°
⋅
=
+
⋅
=
=
≥
=
°
+
°
°
=
+
=
ς
γ
ς
α
η
ς
γ
γ
η
Dla odwrotnych obrotów na wejściu przekładni zmienia się tylko zwrot sił natomiast ich
wartości są takie same:
17
5.
Obliczenie wałków i łożysk
5.1. Dla ślimacznicy
Model zastępczy:
18
Dobór łożysk: I i II takie same
Nr: 30209 J2/Q
D=85mm
T=20,75mm
B=19mm
C=66kN
C
0
=76,5kN
P
u
=8,65kN
a=18mm
e=0,4
Y=1,5
Y
0
=0,8
d=45mm
Obliczenie odległości:
mm
f
l
c
mm
a
B
b
f
96
5
,
63
5
,
159
5
,
63
18
19
5
,
62
=
−
=
−
=
=
−
+
=
−
+
=
Obliczenie reakcji:
∑
∑
∑
∑
∑
∑
=
=
=
=
−
=
−
=
−
=
+
−
=
+
−
=
=
⋅
+
⋅
⋅
+
⋅
+
⋅
=
+
+
+
=
=
+
+
−
+
=
=
=
=
⇒
=
+
−
=
=
⋅
=
=
⇒
=
−
=
=
−
+
−
=
=
+
−
+
−
=
a
x
ix
IIz
o
Iz
v
IIy
r
Iy
v
x
r
IIy
v
IIy
x
r
iz
o
IIz
IIz
o
iy
o
o
ix
IIz
o
Iz
iz
v
IIy
r
Iy
iy
K
N
P
S
N
R
P
R
N
P
R
P
R
N
f
c
f
P
d
P
f
P
R
c
f
P
f
R
d
P
f
P
M
N
P
R
f
R
f
P
M
Nm
d
P
M
d
P
M
M
R
P
R
F
P
R
P
R
F
1
,
4415
6
,
7476
6
,
7476
14953
5
,
593
250
4
,
6495
9
,
5651
4
,
6495
5
,
63
2
)
96
5
,
63
2
(
250
2
85
,
185
1
,
4415
5
,
63
9
,
5651
2
)
2
(
2
0
)
2
(
2
2
6
,
7476
2
14953
2
0
2
1389
2
85
,
185
14953
2
0
2
0
0
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Obliczenie średnic wałka ślimacznicy:
Materiał na wałek: C40H
k
sj
=130MPa
k
go
=120MPa
mm
b
mm
l
N
P
N
P
N
P
N
P
Dane
v
o
r
x
5
,
62
5
,
159
250
14953
5651
4415
:
1
2
2
=
=
=
=
=
=
19
• Dla d
1
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
c
P
M
M
x
M
Nm
M
go
zr
s
sj
go
gy
zr
v
gz
gy
g
s
40
9
,
37
120
1000
5
,
641
32
32
5
,
641
)
1389
130
2
120
(
)
24
(
)
2
(
24
96
250
0
)
0
(
1389
1
3
3
1
2
2
2
2
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
−
=
+
=
−
=
⋅
−
=
−
=
=
=
=
π
π
• Dla d
4
x=41mm
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
x
c
M
M
go
zr
s
sj
go
gz
zr
gz
gz
43
9
,
37
120
1000
5
,
641
32
32
5
,
641
)
1389
130
2
120
(
)
25
,
10
(
)
2
(
25
,
10
41
96
24
4
3
3
4
2
2
2
2
1
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
⋅
=
=
π
π
• Dla d
2
x=23mm
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
M
M
M
Nm
x
f
M
M
Nm
x
f
M
M
go
zr
s
sj
go
g
zr
gz
gy
g
gy
gy
gz
gz
45
6
,
38
120
1000
3
,
680
32
32
3
,
680
)
1389
130
2
120
(
)
8
,
227
(
)
2
(
8
,
227
9
,
171
4
,
149
9
,
171
23
5
,
63
8
,
474
4
,
149
23
5
,
63
5
,
412
2
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
+
=
+
=
=
⋅
=
=
=
⋅
=
=
π
π
20
• Dla d
3
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
M
M
M
Nm
M
Nm
M
M
M
go
zr
s
sj
go
g
zr
gz
gy
g
gy
gz
gz
gz
50
7
,
42
120
1000
916
32
32
916
)
1389
130
2
120
(
)
3
,
654
(
)
2
(
3
,
654
2
,
450
8
,
474
8
,
474
2
,
450
5
,
412
7
,
37
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
+
=
+
=
=
=
+
=
+
=
π
π
Obliczenie łożysk:
N
R
R
F
N
R
R
F
IIz
IIy
rII
Iz
Iy
rI
9904
6
,
7476
4
,
6495
7500
6
,
7476
)
5
,
593
(
2
2
2
2
2
2
2
2
=
+
=
+
=
=
+
−
=
+
=
Dobór przypadku: 1b
N
K
F
F
N
Y
F
F
N
K
N
Y
F
F
F
F
N
F
F
N
F
F
II
B
I
A
a
aA
aB
rA
aA
a
rA
rB
rB
rA
rB
rII
rA
rI
1
,
6915
1
,
4415
2500
2500
5
,
1
7500
5
,
0
5
,
0
1
,
4415
3
,
801
)
5
,
1
7500
9904
(
5
,
0
)
(
5
,
0
9904
7500
=
+
=
+
=
=
⋅
=
⋅
=
=
≤
=
−
⋅
=
−
⋅
<
=
=
=
=
→
→
21
Dla łożyska B:
N
F
F
MIN
N
F
N
C
F
F
F
Y
F
P
S
P
C
S
L
L
h
P
C
n
L
F
N
YF
F
P
e
F
F
rB
rA
rm
rm
rB
aB
rB
oB
gr
oB
h
hwym
B
h
rB
aB
rB
B
rB
aB
7500
)
,
(
1320
1320
66000
02
,
0
02
,
0
10484
1
,
6915
8
,
0
9904
5
,
0
5
,
0
1
3
,
7
10484
76500
%
96
55
,
0
27066
15000
27066
)
14334
66000
(
100
60
10
)
(
60
10
14334
1
,
6915
5
,
1
9904
4
,
0
4
,
0
4
,
0
7
,
0
9904
1
,
6915
0
0
0
10
1
3
/
10
6
3
/
10
6
10
=
<
=
=
⋅
=
=
>
=
⋅
+
⋅
=
+
=
=
≥
=
=
=
→
=
=
=
⋅
⋅
=
=
>
=
⋅
+
⋅
=
+
=
=
>
=
=
Wykres momentów gnących na wałku ślimacznicy:
Nm
f
R
M
Nm
f
R
M
Nm
f
R
M
Nm
c
P
M
Iz
g
IIy
gz
Iy
gz
v
gz
8
,
474
5
,
63
9
,
7476
5
,
412
5
,
63
4
,
6495
7
,
37
5
,
63
5
,
593
24
96
250
2
3
1
=
⋅
=
−
=
−
=
⋅
−
=
−
=
=
⋅
−
=
−
=
−
=
⋅
−
=
−
=
22
5.2.Dla ślimaka:
P
o1
=4415,1N
P
r1
=5651,9N
P
x1
=14953,2N
P
v
=250N
b=85,5mm
t=14mm
l=161,5+32=193,5mm
c=68,5mm
23
Model zastępczy:
Dobór łożysk kulkowych: 6310
B=27mm
d=50mm
D=110mm
C=61,8kN
C
0
=38kN
P
u
=1,6kN
Obliczanie odległości:
mm
B
t
b
l
g
mm
B
t
b
f
5
,
80
113
5
,
193
)
2
(
113
2
27
14
5
,
85
2
=
−
=
+
+
−
=
=
−
+
=
+
+
=
24
Obliczanie reakcji:
N
R
P
R
N
P
P
R
R
N
f
g
P
d
P
f
P
R
f
P
f
R
d
P
f
P
M
N
P
R
f
R
f
P
M
Nm
d
P
M
d
P
M
M
P
R
R
F
P
P
R
R
F
N
R
P
R
P
F
IIz
o
Iz
v
r
IIy
Iy
v
x
r
IIy
v
IIy
x
r
iz
o
IIz
IIz
o
iy
o
o
ix
o
IIz
Iz
iz
v
r
IIy
Iy
iy
x
x
xI
x
ix
55
,
2207
9
,
402
250
9
,
5651
4999
4999
113
2
5
,
80
250
2
63
14953
113
9
,
5651
2
2
0
2
2
55
,
2207
2
1
,
4415
2
0
2
139
2
63
1
,
4415
2
0
2
0
0
14953
0
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
=
−
=
=
−
+
−
=
+
+
−
=
=
⋅
⋅
+
⋅
+
⋅
=
+
+
=
=
−
+
−
−
=
=
=
=
⇒
=
+
=
=
⋅
=
=
⇒
=
−
=
=
−
+
=
=
+
−
+
=
=
=
⇒
=
−
=
∑
∑
∑
∑
∑
∑
Obliczenie łożysk:
N
R
R
R
N
R
R
R
IIz
IIy
II
Iz
Iy
I
7
,
5464
55
,
2207
4999
2244
55
,
2207
9
,
402
2
2
2
2
2
2
2
2
=
+
=
+
=
=
+
=
+
=
Łożyska kulkowe:
P
I
=F
rI
=R
I
=2244N
P
II
=F
rII
=R
II
=5464,7N
Łożysko kulkowe wzdłużne dwukierunkowe:
P
II
=F
a
=R
x
=14953N
Nośność łożyska I:
kN
nL
P
C
h
I
I
6
,
24
1000000
15000
1470
60
2244
1000000
60
3
3
10
=
⋅
⋅
⋅
=
=
dobieram łożysko kulkowe: 6310 o C=65kN>C
I
=24,6kN
Nośność łożyska II:
kN
nL
P
C
h
II
II
60
1000000
15000
1470
60
7
,
5464
1000000
60
3
3
10
=
⋅
⋅
⋅
=
=
dobieram łożysko kulkowe: 6310 o C=65kN>C
II
=60kN
Nośność łożyska III:
25
kN
nL
P
C
h
III
III
1
,
164
1000000
15000
1470
60
14953
1000000
60
3
3
10
=
⋅
⋅
⋅
=
=
dobieram łożysko kulkowe wzdłużne dwukierunkowe: 52411 o C=178kN>C
III
=164,1kN
Obliczenie średnic:
Materiał: 18CrNiMo7
k
sj
=120MPa
k
go
=130MPa
• dla d
1
M
s
=139Nm
M
g
=M
gz1
=32,4Nm
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
go
zr
s
sj
go
g
zr
27
,
18
120
1000
9
,
71
32
32
9
,
71
)
139
130
2
120
(
4
,
32
)
2
(
3
3
1
2
2
2
2
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
π
π
Przyjmuje d
1
=40mm
• Dla d
śl
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
M
M
M
Nm
M
Nm
M
Nm
M
M
sl
go
zr
sl
s
sj
go
g
zr
gz
gy
g
s
gy
gz
gz
63
49
,
37
120
1000
8
,
620
32
32
8
,
620
)
139
130
2
120
(
)
5
,
617
(
)
2
(
5
,
617
9
,
564
4
,
249
139
4
,
249
9
,
564
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
3
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
+
=
+
=
=
=
=
=
π
π
26
• Dla d
4
x=108mm
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
x
P
M
go
zr
s
sj
go
gz
zr
v
gz
46
07
,
18
120
1000
6
,
69
32
32
6
,
69
)
139
130
2
120
(
)
27
(
)
2
(
27
41
250
4
3
3
4
2
2
2
2
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
⋅
=
=
π
π
• Dla d
2
x=f-38,5=113-32,5=74,5mm
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
M
M
M
Nm
x
f
M
M
Nm
x
f
M
M
go
zr
s
sj
go
g
zr
gz
gy
g
gy
gy
gz
gz
50
8
,
24
120
1000
179
32
32
179
)
139
130
2
120
(
)
1
,
167
(
)
2
(
1
,
167
4
,
164
30
4
,
164
5
,
74
113
4
,
249
30
5
,
74
113
5
,
45
2
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
+
=
+
=
=
⋅
=
=
=
⋅
=
=
π
π
• Dla d
2
(po prawej)
x=74,5mm
(
)
mm
d
przyjmuje
mm
k
M
d
Nm
M
k
k
M
M
Nm
M
M
M
Nm
M
Nm
x
f
M
M
go
zr
s
sj
go
g
zr
gz
gy
g
gy
gz
gz
50
7
,
32
120
1000
1
,
412
32
32
1
,
412
)
139
130
2
120
(
)
1
,
407
(
)
2
(
1
,
407
4
,
372
4
,
164
4
,
164
4
,
372
5
,
74
113
9
,
564
2
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
=
→
=
⋅
⋅
⋅
=
≥
=
⋅
⋅
+
=
+
=
=
+
=
+
=
=
=
⋅
=
=
π
π
27
Wykresy momentów gnących:
Nm
f
R
M
Nm
f
R
M
Nm
f
R
M
Nm
g
R
M
Iz
gy
IIy
gz
Iy
gz
IIy
gz
4
,
249
113
55
,
2207
9
,
564
113
4999
5
,
45
113
9
,
402
4
,
32
5
,
80
9
,
402
3
2
1
=
⋅
=
=
=
⋅
=
=
=
⋅
=
=
−
=
⋅
−
=
−
=
28
6. Obliczenie odchyłek dla wpustów
6.1. Wałek ślimacznicy
a. Pod piastę ślimacznicy
016
,
0
2
,
0
1
2
2
2
1
1
1
2
0
5
,
44
016
,
0
0
2
,
0
2
,
0
0
5
,
44
5
,
5
50
−
−
=
−
=
=
→
−
=
−
=
−
=
−
=
→
−
=
−
=
=
−
=
−
=
→
−
=
h
h
i
i
g
s
s
g
h
h
es
ei
t
H
m
e
h
h
e
m
t
e
h
h
e
t
H
d
t
mm
t
d
H
H
d
t
g
μ
μ
m
t
m
e
m
e
g
i
s
μ
μ
μ
2
,
0
016
,
0
0
=
−
=
=
mm
l
mm
l
mm
d
MPa
k
x
bxh
Nm
M
b
hdk
M
l
dj
s
dj
s
100
7
,
99
14
128
50
9
1000
1389
4
50
128
9
14
1389
4
=
⇒
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
≥
=
=
=
=
+
≥
29
b. pod wyjście wałka
002
,
0
382
,
0
1
2
2
2
1
1
1
2
0
30
002
,
0
0
382
,
0
2
,
0
2
018
,
0
2
2
2
30
5
2
40
2
2
−
−
=
−
=
=
→
−
=
−
=
⋅
−
=
−
=
→
−
=
−
=
=
⋅
−
=
−
=
→
−
=
h
h
i
i
g
s
s
g
h
h
es
ei
t
H
m
e
h
h
e
m
t
e
h
h
e
t
H
d
t
mm
t
d
H
H
d
t
g
μ
μ
m
t
m
e
m
e
g
i
s
μ
μ
μ
2
,
0
002
,
0
018
,
0
=
−
=
=
mm
l
mm
l
mm
d
MPa
k
x
bxh
Nm
M
i
b
ihdk
M
l
dj
s
dj
s
80
8
,
79
12
2
120
40
8
1000
1389
4
40
120
8
12
1389
2
4
=
⇒
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
≥
=
=
=
=
=
+
≥
30
6.2. Piasta ślimacznicy
2
,
0
025
,
0
1
2
1
1
2
2
1
2
0
8
,
53
025
,
0
0
2
,
0
2
,
0
0
8
,
53
8
,
3
50
=
=
=
→
−
=
=
+
=
+
=
→
−
=
−
=
=
+
=
+
=
→
−
=
h
h
s
s
i
g
i
g
Es
Ei
h
h
t
H
m
E
h
E
h
m
E
t
h
E
h
t
d
H
t
mm
t
d
H
d
H
t
g
μ
μ
m
t
m
E
m
E
g
i
s
μ
μ
μ
2
,
0
0
025
,
0
=
=
=
6.3. Wałek ślimaka wejście
31
002
,
0
182
,
0
1
2
2
2
1
1
1
2
0
35
002
,
0
0
182
,
0
2
,
0
018
,
0
35
5
40
−
=
=
=
→
−
=
−
=
−
=
−
=
→
−
=
−
=
=
−
=
−
=
→
−
=
h
h
i
i
g
s
s
g
h
h
es
ei
t
H
m
e
h
h
e
m
t
e
h
h
e
t
H
d
t
mm
t
d
H
H
d
t
g
μ
μ
m
t
m
e
m
e
g
i
s
μ
μ
μ
2
,
0
002
,
0
018
,
0
=
=
=
mm
l
mm
l
mm
d
MPa
k
x
bxh
Nm
M
b
hdk
M
l
dj
s
dj
s
55
8
,
27
12
110
40
8
1000
139
4
40
110
8
12
1389
4
=
⇒
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
≥
=
=
=
=
+
≥
7. Łańcuch wymiarowy dla ślimacznicy
32
05
,
0
05
,
0
05
,
0
05
,
0
0
12
,
0
0
1
,
0
0
1
,
0
02
,
0
02
,
0
22
17
75
,
20
95
15
1
,
0
2
2
2
+
−
+
−
−
−
−
+
−
=
=
=
=
=
=
−
+
+
+
+
=
E
D
C
B
A
g
X
E
D
C
B
A
G
MIN
pokrywa
E
korpus
X
pokrywa
D
łożyska
C
piasta
B
tuleja
A
−
−
−
−
−
−
Zakładam n=5(ilość podkładek)
Wymiar nominalny:
1
,
0
44
,
0
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
5
,
204
44
,
0
)
02
,
0
(
5
2
)
05
,
0
(
)
05
,
0
(
)
12
,
0
(
2
)
1
,
0
(
)
1
,
0
(
2
1
2
1
1
1
2
1
1
2
1
1
1
1
1
2
1
1
2
1
2
)
1
(
)
1
(
)
1
(
)
1
(
2
)
1
(
)
1
(
2
)
1
(
2
1
,
0
02
,
0
5
2
05
,
0
05
,
0
0
2
0
0
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
)
2
(
)
2
(
)
2
(
)
2
(
2
)
2
(
)
2
(
2
)
2
(
2
2
2
2
5
,
204
5
1
,
0
2
22
17
75
,
20
2
95
15
2
2
2
2
2
2
2
−
−
=
−
=
−
⋅
⋅
−
−
+
+
−
+
−
⋅
+
−
+
−
⋅
=
−
+
+
+
+
=
−
+
+
+
+
=
+
−
+
+
+
+
+
+
+
+
+
=
+
=
−
=
⋅
⋅
−
+
+
⋅
+
+
⋅
=
−
+
+
+
+
=
−
+
+
+
+
=
+
−
+
+
+
+
+
+
+
+
+
=
+
=
−
+
+
+
+
=
=
⋅
⋅
−
+
+
⋅
+
+
⋅
=
−
+
+
+
+
=
−
+
+
+
+
=
x
x
MIN
MAX
x
x
e
e
d
d
c
c
b
b
a
a
g
g
X
ng
e
d
c
b
a
x
x
e
d
c
b
a
ng
x
X
e
E
d
D
c
C
b
B
a
A
g
g
n
G
ng
e
d
c
b
a
x
x
e
d
c
b
a
ng
x
X
e
E
d
D
c
C
b
B
a
A
g
g
n
G
X
E
D
C
B
A
ng
mm
ng
E
D
C
B
A
X
X
E
D
C
B
A
ng
8. Rysunek złożeniowy i wykonawcze przekładni zamieszczono w pliku- Ćwiczenie
projektowe 3- Rysunki