1. Izolacyjność cieplna ścian zewnętrznych, obliczenie grubości izolacji.

Warstwy:

	d [m]	l	R=d/l
cegła pełna	0,25	0,77	0,32
styropian d do 40kg/m^3, EPS 100	0,12	0,04	3
cegła klinkierowa	0,12	0,12	0,11

R_si=0,13

R_se=0,04

2. Obliczenie stropu

1. ustalenie obciążeń od ścian działowych

Wysokość całkowita stropu: 32,5cm

Wysokość kondygnacji: 290cm

Wysokość pomieszczenia w świetle: 257,5cm

Ścianki działowe STE na szkielecie stalowym 75+2x12,5=100

Charakteryzuje ciężar
, wg katalogu Nida-Gips,

gdzie dla ścianki o wysokości w świetle 2,575m

na belkę

2. ustalenie podłóg

Ciężar poszczególnych elementów:

element
tynk cem-wap
strop Teriva I	2,68
podkład cementowy 30mm na styropianie 20mm	0,7 (z PN-82/B-02001)
parkiet - deszczułki dębowe 19mm	0,2

3. schemat statyczny pojedynczej belki stropowej

, gdzie h - wysokość stropu, a - głębokość oparcia belki

,
, zatem a<h, więc

Obciążenie od ścianki działowej podłużnej dla pojedynczej belki stropowej; warianty:

I.
belka pod ścianką

II.
2 belki najbliżej ścianki

III.
reszta belek

Uwzględniając, że obciążenie stałe jest dominującym, zatem dokładnie obliczam wartości obliczeniowe wg wzoru 6.10a, a dla wzoru 6.10b sprawdzam tylko dla pojedynczej belki pod ścianką.

	rodzaj obciążenia	wartości charakterystyczne	współczynnik wg wzoru 6.10a	wartości obliczeniowe wg wzoru 6.10a
I.	strop z podłogą	2,32	1,35	3,13
	ścianka podłużna	0,32	1,35	0,43
	ścianka poprzeczna	0,38	1,35	0,52
	użytkowe		1,05	0,94
II.	strop z podłogą	2,32	1,35	3,13
	ścianka podłużna	0,16	1,35	0,22
	ścianka poprzeczna	0,38	1,35	0,52
	użytkowe	0,9	1,05	0,94
III.	strop z podłogą	2,32	1,35	3,13
	ścianka poprzeczna	0,38	1,35	0,52
	użytkowe	0,9	1,05	0,94

Wykresy momentów zginających w poszczególnych przypadkach obciążenia belek i ich maksymalne wartości, obliczone w programie

Z wykresów momentów wynika, że belki o rozpiętości L_m=5,10m o zbrojeniu 2∅8+2∅8, o nośności 14,865[kNm] przenosi obliczony moment zginający, który wynosi 14,087[kNm], więc nie ma potrzeby stosowania żebra podwójnego pod ścianką działową.

Sprawdzenie, że wzór 6.10b nie zwiększy momentu bardziej niż 6.10a

	rodzaj obciążenia	wartości charakterystyczne	współczynnik wg wzoru 6.10b	wartości obliczeniowe wg wzoru 6.10b
I.	strop z podłogą	2,32	1,15	2,67
	ścianka podłużna	0,32	1,15	37
	ścianka poprzeczna	0,38	1,15	44
	użytkowe		1,5	1,35

Wykres momentów dla belki I

Wzór 6.10b daje mniejsze wartości od 6.10a, zatem przyjmuję bardziej niekorzystną sytuację.

4. Detale

- obliczenie dodatkowego zbrojenia nad podporą

, gdzie f_yd=350MPa,

Pole przekroju niektórych prętów:

∅8 - 0,50 cm²

∅10 - 0,78 cm²

∅12 - 1,13 cm²

∅14 - 1,53 cm²

Pręt ∅10 w każdym żebrze o A_S=0,78cm²

- długość zakotwienia

, gdzie f_yd=350MPa, f_bd=1,6MPa, beton C12/15

, gdzie dla prętów z hakiem a_a=0,7

- pręt należy zagiąć

- całkowita długość pręta dozbrajającego

- obliczenie zbrojenia w wieńcach

Ponieważ 1 wieniec ma rozpiętość większą niż 6,0m, dlatego

, gdzie f_yk=410MPa, F=117kN

, czyli 4x∅10 lub 3x∅12

4x∅10 o A_S=3,12cm² dla ścian zewnętrznych i wewnętrznej ustawionej wzdłuż belek

3x∅12 o A_S=3,39cm² dla ściany wewnętrznej stanowiącej oparcie dla belek

- obliczenie zbrojenia żebra rozdzielczego

, gdzie f_yk=410MPa,

Zastosuję 2 żebra rozdzielcze zbrojone 2∅12 o A_S=2,26cm²

3. Rysunki

---