Wymiarowanie dźwigarów ażurowych:

Zadanie: “$nazwa$”

Pręt nr: $NrPr$

$RysunekPrzek$$RysunekPreta$

(*Podwyz *|* *)

Przekrój:

Symbol: $Symbol$

Materiał: $Material$

Wymiary: h = $h$ mm; h_w = $hw$ mm; t_w = $tw$ mm;

h₃ = $h3$ mm; (*Podwyz h₂ = $h2$ mm; *)s₁ = $s1$ mm;

b_f = $bf$ mm; t_f = $tf$ mm.

Charakterystyka: A₁ = $A1$ cm²; Jx₁ = $Jx1$ cm⁴; Wx₁ = $Wx1$ cm³;

A₂ = $A2$ cm²; Jx₂ = $Jx2$ cm⁴; Wx₂ = $Wx2$ cm³;

A₃ = $A3$ cm²; Jx₃ = $Jx3$ cm⁴; Wx₃ = $Wx3$ cm³;

Jy₂ = $Jy$ cm⁴; J_ω = $Jom$ cm⁶; J_t = $Jt$ cm⁴;

A_s = $As$ cm²; W_s = $Ws$ cm³;

A_sp = $Asp$ cm²; W_sp = $Wsp$ cm³;

Sprawdzenie nośności dźwigara ażurowego przeprowadzono w oparciu literaturę. (*Ekstremalne Obliczenia przeprowadzono dla ekstremalnych wielkości statycznych(*Komb przy uwzględnieniu niekorzystnych kombinacji obciążeń*).*)

Zwichrzenie(*ZZabezpiecz

Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. W związku z tym _L = 1.*|*

Przyjęto rozstaw stężeń bocznych l₁= $l1$ m.

Siły krytyczne wyznaczono na podstawie długości wyboczeniowych przyjętych z tabeli Z1-2 normy:

Ny = = $WNcry$×10-5 = $Ncr_y$ kN

Nz = = $WNcrz$ = $Ncr_z$ kN

Moment krytyczny:(*Beta

 = (0,55 M₁ + 0,45 M₂) / M₁ = (0,55×$M1$ + 0,45×$M2$)/$M1$ = $beta$*)

a_s = ys - h / 2 = $ys$ / 100 - $h$ / 2000 = $as_$ m

A₀ = A₁b_y + A₂a_s = $A1z$×$by$ + $A2z$×$as_$ = $A0z$

^{Mcr = =} $WMcr$ ^{= $Mcr$ kNm}

Współczynnik niestateczności przy zwichrzeniu wyznaczony dla parametru imperfekcji n = 1,5:

M_R = Wx₂ f_d = $Wx2$×$FD$×10^-3 = $MR$ kNm

^{L = =} $WLambdaM$ ^{= $LambdaM$}

_L = (1 +_L ²ⁿ) ^-1/n = (1 + $LambdaM$ ³ ) ^-1/1,5 = $fiL$*)(*Sciskanie

Stateczność:

Stateczność pręta ściskanego w płaszczyźnie XZ przy rozstawie stężeń bocznych l₁ = $l1$ m.

N_R = A₂ f_d = $A2$×$FD$×10^-1 = $NR$ kN

Ny = = $WNcry$×10-5 = $Ncr_y$ kN

^{p = = $LambdaA$}

_y = _y l₁ / i_y = $miy$×$l1$ / $iy$ = $LambY$

^{y = =} $WLambdaY$ ^{= $LambdaY$}

_y = (1 +_y ²ⁿ) ^-1/n = (1 + $LambdaY$ ^2,4 ) ^-1/1,2 = $fiY$

Wstępne określenie wpływu stateczności pręta w płaszczyźnie YZ na jego nośność dla _x = $mix$ oraz l_wx = $lwx$ m.

_x = _x l / i_x = $mix$×$lwx$ / $ix$ = $LambX$

_x = _x / _p = $LambX$ / $LambdaA$ = $LambdaX$

_x = (1 +_x ²ⁿ) ^-1/n = (1 + $LambdaX$ ^2,4 ) ^-1/1,2 = $fiX$

= $WDIN$ = $WarDIN$

(*WarDIN Nie jest konieczne uwzględnianie wpływu wyboczenia względem osi X. *|*Należy dokonać dodatkowej analizy nośności pręta z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie YZ. *)(*Smuklosc Zbyt duża smukłość pręta. *)*)

Nośność przekroju nieosłabionego (1-1):

Wyniki dla x_a=$xaPelny$ m; x_b=$xbPelny$ m, przy obciążeniach “$ObciazPelny$”.

 = (*Sciskanie *|* *) = $Wsig0$ = $sig0$ MPa

 = = $Wtau$ = $tau$ MPa

^{z = =} $WPelny$ ^{= $WarPelny$ = fd}

Największe naprężenia tnące z uwzględnieniem stateczności środnika dla x_a=$xaPelnyV$ m; x_b=$xbPelnyV$ m, przy obciążeniach “$ObciazPelnyV$”.

^{v = (h / tw)(Kv / 56) =} $WLambdaV$ ^{= $LambdaV$}

_v = 1 /_v = 1 / $LambdaV$ = $fiV_$ Przyjęto _v = $fiV$

 = = $WtauV$ = $WarPelnyV$ = 0,58 fd

Nośność pasa (3-3):

Wyniki dla x_a=$xaPas$ m; x_b=$xbPas$ m, przy obciążeniach “$ObciazPas$”.

 = (*Sciskanie *|* *) = $WsigP$ = $sigP$ MPa

 = = $WtauP$ = $tauP$ MPa

^{z = =} $WPas$ ^{= $WarPas$ = fd}

Nośność słupka:

Wyniki dla x_a=$xaSlupek$ m; x_b=$xbSlupek$ m, przy obciążeniach “$ObciazSlupek$”.

Siła ściskająca słupek pochodząca od obciążeń rozłożonych P = $Ps$ kN.

V_s = (2 V + P) s₁ / (2 h_w) = [(2×$V_s$ + $Ps$)×$s1$] / (2×$hw$) = $Vs$ kN

 = = $WsigS$ = $sigS$ MPa

 = V_s / A_s = $Vs$ / $As$ ×10 = $tauS$ MPa

^{z = =} $WSlupek$ ^{= $WarSlupek$ = fd}

Nośność spoiny:

Wyniki dla x_a=$xaSpoina$ m; x_b=$xbSpoina$ m, przy obciążeniach “$ObciazSpoina$”. (*Podwyz

V_sp = V s₁ / h_w = $V_sp$×$s1$ / $hw$ = $Vsp$ kN

M_sp = V_sp h₂ / 2 = $Vsp$×$h2$×10^-3 / 2 = $Msp$ kNm

 = M_sp / W_sp = $Msp$ / $Wsp$ ×10³ = $sigSp$ MPa

 = V_sp / A_sp = $Vsp$ / $Asp$ ×10 = $tauSp$ MPa

^{z = =} $WSpoina$ ^{= $WarSpoina$ = fd}*|*

 = = $WtauSp$ = $WartauSp$ = 0,6×$FD$ =  || fd*)(*SilaSkupiona

Nośność środnika:

Siła skupiona dla x_a=$xaP$ m; x_b=$xbP$ m, przy obciążeniach “$ObciazP$”:

P = $P$ kN.

Nośność środnika:

P_R = t_w [c + 5 (t_f + r)] f_d = $tw$×[$a$ + 5×($tf$+$rf$)]×$FD$ ×10^-3 = $PR$ kN

Warunek nośności:

P = $WarP$ = P_R *)

Stan graniczny użytkowania:

$RysunekPrzem$

Przemieszczenie prostopadłe do osi pręta wyznaczone (*OdCieciwy od cięciwy *)powiększone o 20% dla x_a=$xaSGU$ m; x_b=$xbSGU$ m, przy obciążeniach “$ObciazSGU$”, wynoszą:

a = $SGU_a$ mm

a = $WarSGU$ = l / $SGUgr$ = a_gr.