1. OPIS TECHNICZNY

…

1. OBLICZENIA STATYCZNE

1. POZ. 1. PŁYTA STROPOWA.

   1. Przyjęcie geometrii zbiornika oraz siatki stropu żebrowego.

Geometria zbiornika – ZAŁĄCZNIK NR 1.

Siatka stropu – ZAŁĄCZNIK NR 2.

1. Zebranie obciążeń na płytę.

Wyznaczenie stosunku długości boków płyty:

Przyjęto, że płyta będzie zbrojona jednokierunkowo.

Rozpiętość efektywna l_eff:

Przyjęto wstępnie grubość płyty 12cm oraz ściany i żebra 20cm.

- przęsło skrajne i pośrednie:

Grubości otulenia:

dg = (maksymalny wymiar kruszywa)

Przyjęto a₁=50mm

Potrzebna wysokość użyteczna płyty:

Przyjęto płytę o grubości 12cm.

Zestawienie obciążeń działających na płytę:

Lp.	Rodzaj materiału	Ciężar obj. [kN/m^3]	Grubość [m]	Obc. char. [kN/m^2]	γf [-]	Obc. obl. [kN/m^2]
1.	OBCIĄŻENIA STAŁE
1.1.	Beton asfaltowy-warstwa ścieralna 4cm	23,00	0,040	0,920	1,20	1,104
1.2.	Beton asfaltowy-warstwa wiążąca 8cm	23,00	0,080	1,840	1,20	2,208
1.3.	Podbudowa z tłucznia 15cm	18,00	0,150	2,700	1,30	3,510
1.4.	Piasek średni Id=0.70 70cm	19,00	0,700	13,300	1,30	17,290
1.5.	Papa podkładowa/wierzchnia zgrz. 2x	11,00	0,010	0,110	1,20	0,132
1.6.	Warstwa spadkowa- jastrych 2-7cm	21,00	0,040	0,840	1,30	1,092
1.7.	Pyta żelbetowa 12cm	25,00	0,120	3,000	1,10	3,300
					RAZEM	1,140
2.	OBCIĄŻENIA ZMIENNE
2.1.	Obciążenie pojazdem - samochód ciężarowy typu ciężkiego, obc. zastępcze równ.-rozł. (wg.PN-B-02004)	-	-	10,000	1,20	12,000
					RAZEM

1. Wyznaczenie sił wewnętrznych.

Schemat statyczny płyty.

Płyta stanowi wieloprzęsłową belkę ciągłą o umownej szerokości 1.0m.

Rzeczywista liczba przęseł płyty wynosi 8, schemat statyczny został sprowadzony do belki pięcioprzęsłowej.

Wartości sił wewnętrznych w płycie ciągłej obliczono metodą analizy liniowo – sprężystej wykorzystując tablice Winklera.

1. Wymiarowanie płyty.

Założenia:

Klasa betonu: C30/37 (B37) - f_cd = 20.0 MPa; f_ctm = 2.9 MPa

f_ctd=1.33 MPa

Stal zbrojeniowa: A-IIIN RB500W ; f_yd = 420 MPa; f_yk = 500 MPa;

A-0 St0S-b; f_yd = 190 MPa; f_yk = 220 MPa;

• Sprawdzenie I stanu granicznego

Minimalne zbrojenie podłużne płyty:

- dla elementów zginanych:

- z uwagi na ograniczenia szerokości rys spowodowanych skurczem lub osiadaniem podpór:

- współczynnik uwzględniający rozkład naprężeń w chwili poprzedzającej zarysowanie przy zginaniu.

- współczynnik uwzględniający wpływ nierównomiernych naprężeń samo równoważących się.

-wytrzymałość betonu na rozciąganie w chwili spodziewanego zarysowania.

- naprężenie przyjęte w zbrojeniu natychmiast po zarysowaniu

Ostatecznie minimalny przekrój zbrojenia podłużnego płyty powinien wynosić:

Zbrojenie podłużne ze względu na zginanie:

Zbrojenie w przęśle skrajnym (1):

Maksymalny rozstaw prętów podłużnych: 1.2∙h=1.2∙120=144mm dla płyt o h>100mm

Przyjęto 10Φ8 co 10cm A_s1=5.02cm²

Zbrojenie w przęsłach pośrednich (2) i (3):

Maksymalny rozstaw prętów podłużnych: 1.2∙h=1.2∙120=144mm dla płyt o h>100mm

Przyjęto 7Φ8 co 14cm A_s1=3.52cm²

Zbrojenie na podporze przedskrajnej (B):

Zbrojenie na podporze wyznaczamy dla dwóch przekrojów, w osi podpory oraz na krawędzi – skos ukryty.

- w osi podpory:

Moment zginający osi podpory (B):

Wysokość przekroju z uwzględnieniem skosu ukrytego:

- na krawędzi podpory:

Moment zginający na krawędzi podpory:

Maksymalny rozstaw prętów podłużnych: 1.2∙h=1.2∙120=144mm dla płyt o h>100mm

Przyjęto 10Φ8 co 10cm A_s1=5.02cm²

Zbrojenie na podporach pośrednich (C):

- w osi podpory:

Moment zginający w osi podpory (C):

Wysokość przekroju z uwzględnieniem skosu ukrytego:

- na krawędzi podpory:

Moment zginający na krawędzi podpory:

Maksymalny rozstaw prętów podłużnych: 1.2∙h=1.2∙120=144mm dla płyt o h>100mm

Przyjęto 8Φ8 co 12cm A_s1=4.02cm²

Zbrojenie na podporze skrajnej (A):

Na podporze skrajnej zastosowano konstrukcyjne zbrojenie górne na długości od lica wieńca.

Przyjęto 5Φ8 co 20cm A_s1=2.51cm²

Długość zakotwienia prętów podłużnych na podporach:

Minimalna długość zakotwienia

Przyjęto długość zakotwienia

Zbrojenie rozdzielcze:

Przyjęto zbrojenie rozdzielcze 5Φ4.5 co 25cm A_s1=0.64cm²

• Sprawdzenie II stanu granicznego

Stan graniczny zarysowania:

Moment charakterystyczny od obciążeń długotrwałych:

Moment rysujący:

Wskaźnik wytrzymałości przekroju:

(wskaźnik wytrzymałości dla prostokąta)

<

Belka pracuje jako element niezarysowany (faza I)

Zarysowanie w płycie stropowej zbiornika nie nastąpi.

Stan graniczny ugięć (metoda uproszczona):

Beton C30/37 (B37)

(odczytano z tablicy 13 normy – skrajne przęsło belki ciągłej)

(wg tablicy 8)

warunek został spełniony.

Nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

1. Pkt

1. POZ. 2. ŻEBRO STROPOWE.

Żebro jest belką jednoprzęsłową o przekroju teowym, równomiernie obciążoną ciężarem własnym i użytkowym.

1. Zebranie obciążeń na żebro stropowe.

Rozpiętość efektywna l_eff:

Przyjęto wstępnie grubość ściany 20cm.

Schemat statyczny – belka swobodnie podparta:

Zestawienie obciążeń na żebro stropowe:

Lp.	Rodzaj materiału	Szerokość [m]	Grubość [m]	Obc. char. [kN/m]	γf [-]	Obc. obl. [kN/m]
1.	OBCIĄŻENIA STAŁE
1.1.	Beton asfaltowy-warstwa ścieralna 4cm	2,00	0,040	1,840	1,20	2,208
1.2.	Beton asfaltowy-warstwa wiążąca 8cm	2,00	0,080	3,680	1,20	4,416
1.3.	Podbudowa z tłucznia 15cm	2,00	0,150	5,400	1,30	7,020
1.4.	Piasek średni Id=0.70 70cm	2,00	0,700	26,600	1,30	34,580
1.5.	Papa podkładowa/wierzchnia zgrz. 2x	2,00	0,010	0,220	1,20	0,264
1.6.	Warstwa spadkowa- jastrych 2-7cm	2,00	0,040	1,680	1,30	2,184
1.7.	Pyta żelbetowa 12cm	2,00	0,120	6,000	1,10	6,600
					RAZEM	1,140
2.	OBCIĄŻENIA ZMIENNE
2.1.	Obciążenie pojazdem - samochód ciężarowy typu ciężkiego, obc. zastępcze równ.-rozł. (wg.PN-B-02004)	2,00	-	20,000	1,20	24,000
					RAZEM

1. Wstępne wymiarowanie żebra stropowego.

Wstępne wymiary przekroju belki dobrano wykorzystując program RM-Win.

Rozpatrywane żebra pracują jako przekroje teowe.

PRZEKRÓJ 550x1620

1. Wymiarowanie żebra stropowego.

Zakładamy, że zbrojenie zostanie ułożone w dwóch rzędach.

Odległość między punktami zerowych momentów (belka swobodnie podparta):

Efektywna szerokość belki:

• Sprawdzenie I stanu granicznego

Zbrojenie ze względu na zginanie:

Zbrojenie w przęśle:

Ciężar własny żebra (charakterystyczny):

Ciężar własny żebra (obliczeniowy):

Obciążenie przypadające na żebro:

Obliczenie momentu przęsłowego - obliczeniowy:

Sprawdzenie położenia osi obojętnej:

Zakładamy

Nośność przekroju:

Przekrój jest pozornie teowy.

Przyjęto 7Φ22 A_s1=26.60cm²

Zbrojenie ze względu na ścinanie:

Minimalny stopień zbrojenia strzemionami na odcinkach drugiego rodzaju:

Zbrojenie strzemionami ze stali A-0.

(0.20%)

Założono, iż całkowitą siłę poprzeczną przenoszą strzemiona prostopadłe do osi belki.

Określenie minimalnej średnicy strzemion z warunków normowych:

Wartość siły poprzecznej

- w osi podpory:

- w odległości d od krawędzi podpory (t=0.20m – wstępnie przyjęta szerokość podpory, oparcie bezpośrednie):

Obliczenie nośności odcinków pierwszego rodzaju:

Stopień zbrojenia: (uwzględniono 4Φ22)

Średnie naprężenie ściskające w betonie

Ponieważ warunek nie jest spełniony, należy zaprojektować odpowiednie zbrojenie poprzeczne. (odcinek drugiego rodzaju)

Zakładamy, że zbrojenie na ścinanie składa się wyłącznie ze strzemion prostopadłych do osi belki.

, kąt nachylenia krzyżulców betonowych

Nośność ściskanych krzyżulców betonowych jest wystarczająca.

Długość odcinka drugiego rodzaju przy lewej podporze:

Obliczenie rozstawu strzemion na odcinkach drugiego rodzaju:

Przyjmujemy strzemiona czterocięte ze stali A-0.

Przyjęto na odcinku lt = 2.00m od krawędzi podpory strzemiona czterocięte Φ8 w rozstawie co 0.10 m.

Stopień zbrojenia strzemionami na ścinanie:

(0.67%)

Zbrojenie poprzeczne na odcinkach pierwszego rodzaju:

Maksymalny rozstaw strzemion :

Przyjęto strzemiona dwucięte Φ8 w rozstawie co 25cm

Obliczenie nośności zbrojenia rozciąganego (głównego) na odcinkach drugiego rodzaju ze względu na przyrost siły ΔF_td spowodowanej ukośnym zarysowaniem:

Do przeniesienia sumarycznej siły potrzebne jest zbrojenie:

Do skrajnej podpory doprowadzono 4Φ22 (A_S1=15.2cm­²) które zapewniają przeniesienie sumarycznej siły .

Obliczenie długości zakotwienia prętów podłużnych 4Φ22 doprowadzonych do podpory skrajnej:

Zbrojenie podłużne: przyjęto A_s1=15.20cm­²

Podstawowa długość zakotwienia:

Przyjęto długość zakotwienia prętów podłużnych przęsłowych na podporach = 25cm.

Sprawdzenie ścinania między środnikiem a półką:

Podłużna siłą ścinająca między środnikiem a półką – półka ściskana:

Długość między punktami zerowania się momentów:

Przyjęto

Rozpatrujemy odcinek - połowa odległości między punktami i

Siła poprzeczna w odległości 1.65m od podpory:

Średnia siła poprzeczna na odcinku :

Zbrojenie płyty

Rozstaw prętów:

Ścinanie między środnikiem a półką nie wystąpi.

• Sprawdzenie II stanu granicznego

Stan graniczny ugięć (metoda uproszczona):

Beton C30/37 (B37)

(odczytano z tablicy 13 normy – belka swobodnie podparta)

(wg tablicy 8)

warunek został spełniony.

Nie ma potrzeby sprawdzania ugięć metodą dokładną.

Stan graniczny zarysowania (metoda dokładna):

Moment charakterystyczny od obciążeń długotrwałych:

Moment rysujący:

Wskaźnik wytrzymałości przekroju:

- moment statyczny

- pole przekroju

- obwód przekroju

- położenie osi obojętnej

- moment bezwładności

- wskaźnik wytrzymałości przekroju:

(wskaźnik wytrzymałości dla prostokąta)

>

Belka pracuje jako element zarysowany (faza II)

- Szerokość rys prostopadłych:

Współczynnik wyrażający stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej:

Średni końcowy rozstaw rys:

Efektywny stopień zbrojenia:

Wysokość strefy ściskanej płyty w fazie II dla przekroju zarysowanego :

Współczynnik pełzania betonu tablica A.1, A.2 normy

wiek betonu w chwili obciążenia: t_o=90dni

wilgotność względna: RH=50%

miarodajny wymiar przekroju elementu:

Średni rozstaw rys:

Odkształcenie zbrojenia rozciąganego:

Szerokość rys prostopadłych:

Szerokość rys nie została przekroczona.

- Szerokość rys ukośnych:

Naprężenia ścinające w przekroju elementu:

Siła poprzeczna charakterystyczna od obciążeń długotrwałych:

dla prętów gładkich

Ostatecznie:

Graniczna szerokość rysy ukośnej nie została przekroczona.

1. Pkt.

1. POZ. 3. ŚCIANA.

   1. Schemat statyczny zbiornika.

Wymiary zbiornika w osich:

Szerokości: ,

Wysokość:

Płyta denna jest przegubowo połączona ze ścianami i spoczywa na podłożu gruntowym. Obliczenia przeprowadzono, traktując zbiornik jako zespół płyt dwukierunkowo zginanych.

1. Wyznaczenie sił wewnętrznych w ścianach zbiornika.

• Schematy obliczeniowe zbiornika:

a) zbiornik odkryty bez stropu, zalany wodą – próba szczelności

b) zbiornik obsypany gruntem, pusty

1. Zbiornik odkryty bez stropu, zalany wodą – próba szczelności.

Ciężar objętościowy wody przemysłowej:

- ciężar charakterystyczny

- ciężar obliczeniowy

Momenty zginające M­_x , M_y wyznaczono ze wzorów:

Schemat obliczeniowy:

Zakładamy pełne zamocowanie ścian na pionowych krawędziach.

Momenty zginające w wydzielonych ścianach A i B:

Dla ściany A:

Wartości współczynników mx, my oraz momentów Mx i My:	Ściana A
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	mx	Mx	my	My	mx
0	0,000	0,000	0,027	46,767	0,000
1/4	0,009	15,589	0,028	48,499	0,003
1/2	0,022	38,106	0,027	46,767	0,012
3/4	0,027	46,767	0,020	34,642	0,017

Dla ściany B:

Wartości współczynników mx, my oraz momentów Mx i My:	Ściana B
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	mx	Mx	my	My	mx
0	0,000	0,000	0,017	29,446	0,000
1/4	0,005	8,661	0,020	34,642	0,002
1/2	0,017	29,446	0,023	39,838	0,009
3/4	0,021	36,374	0,017	29,446	0,013

Z uwagi na fakt, że zbiornik nie ma przekroju kwadratowego momenty zamocowania na podporach różnią się. Momenty krawędziowe zostały wyrównane metodą Crossa.

Współczynnik sztywności:

Współczynniki rozdziału:

Wyrównane momenty krawędziowe:

1
x/a=0
-31,178
31,178
x/a=0,25
-29,446
29,446
x/a=0,50
-24,249
24,249
x/a=0,75
-13,857
13,857

Wartości wyrównanych momentów Mx i My:	Ściana A
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]
0	0,000	60,859	0,000	22,753	0,000	-75,977
1/4	15,589	61,808	5,196	27,166	-20,785	-88,884
1/2	38,106	57,727	20,785	30,014	-22,517	-98,162
3/4	46,767	40,905	29,446	25,316	-17,321	-83,806
Wartości wyrównanych momentów Mx i My:	Ściana B
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]
0	0,000	12,360	0,000	-11,889	0,000	-75,977
1/4	8,661	18,506	3,464	-7,476	-13,857	-88,884
1/2	29,446	26,550	15,589	2,300	-17,321	-98,162
3/4	36,374	21,852	22,517	7,995	-15,589	-83,806

Wielkości sił poprzecznych wyznaczono wykorzystując współczynniki tabelaryczne podane dla zespołu płyt dwukierunkowo zginanych.

Dla ściany A:

Dla ściany B:

Współrzędne	Ściana A b1/a=1,48	Ściana B b2/a=1,22
	k	Q [kN]
y=0	x=a (kr. dolna)	0,311
y=±b/2	x=a	-0,512
y=±b/2	x=0 (kr. pionowa)	0,055
y=±b/2	x=a/2	0,317
y=±b/2	x=2a/3	0,359
y=±b/2	x=3a/4	0,353
Suma sił poprzecznych:
Na dolnej krawędzi	0,150	317,553
Na bocznej krawędzi	0,175	370,479
Całkowita siła poprzeczna na obwodzie	0,500	1058,510

1. Zbiornik obsypany gruntem, pusty.

Zamiana obciążenia naziomu równoważną warstwą gruntu:

Lp.	Rodzaj materiału	Ciężar obj. [kN/m^3]	Grubość [m]	Obc. char. [kN/m^2]
1.	OBCIĄŻENIA STAŁE
1.1.	Beton asfaltowy-warstwa ścieralna 4cm	23,00	0,040	0,920
1.2.	Beton asfaltowy-warstwa wiążąca 8cm	23,00	0,080	1,840
1.3.	Podbudowa z tłucznia 15cm	18,00	0,150	2,700
		RAZEM	0,270	5,460
2.	OBCIĄŻENIA ZMIENNE
2.1.	Obciążenie pojazdem - samochód ciężarowy typu ciężkiego, obc. zastępcze równ.-rozł. (wg.PN-B-02004)	-	-	10,000

Założono, że zbiornik posadowiony jest w warstwie pisaku średniego I­_D=0.7, .

Równoważna warstwa gruntu:

Przyjęto zastępczą wysokość gruntu (ponad PPT)

Obciążenie parciem gruntu:

Współczynnik parcia granicznego, czynnego gruntu:

- kąt tarcia wewnętrznego (charakterystyczny)

Jednostkowe parcie gruntu (charakterystyczne):

- dla

- dla

Jednostkowe parcie gruntu (obliczeniowe):

- dla

- dla

Obciążenie trapezowe zamieniono na zastępcze obciążenie trójkątne.

• Wyznaczenie sił wewnętrznych:

Momenty zginające M­_x , M_y wyznaczono ze wzorów:

Schemat obliczeniowy:

Momenty zginające w wydzielonych ścianach A i B:

Dla ściany A:

Wartości współczynników mx, my oraz momentów Mx i My:	Ściana A
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	mx	Mx	my	My	mx
1/4	0,016	27,429	0,013	22,286	0,009
1/2	0,029	49,715	0,021	36,001	0,017
3/4	0,030	51,430	0,017	29,143	0,020

Dla ściany B:

Wartości współczynników mx, my oraz momentów Mx i My:	Ściana B
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	mx	Mx	my	My	mx
1/4	0,010	17,143	0,011	18,858	0,005
1/2	0,020	34,286	0,019	32,572	0,011
3/4	0,023	39,429	0,016	27,429	0,015

Współczynnik sztywności:

Współczynniki rozdziału:

	AD	AB
1	0,548	0,452
x/a=0,25
-5,143	44,572	-49,715
5,143	2,818	2,325
	47,391	-47,391
x/a=0,50
-8,572	75,430	-84,002
8,572	4,697	3,874
	80,127	-80,127
x/a=0,75
-5,143	72,001	-77,144
5,143	2,818	2,325
	74,820	-74,820

Wyrównane momenty krawędziowe:

Wartości wyrównanych momentów Mx i My:	Ściana A
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]
1/4	27,429	24,611	15,429	16,039	-10,286	-47,391
1/2	49,715	39,875	29,143	24,446	-17,143	-80,127
3/4	51,430	31,468	34,286	22,896	-15,429	-74,820
Wartości wyrównanych momentów Mx i My:	Ściana B
x/a	y=0	y=b/4	y=b/2
	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]	Mx [kNm]	My [kNm]
1/4	17,143	16,039	8,572	5,753	-8,572	-47,391
1/2	34,286	27,875	18,858	10,732	-15,429	-80,127
3/4	39,429	24,611	25,715	12,611	-15,429	-74,820

Wielkości sił poprzecznych wyznaczono wykorzystując współczynniki tabelaryczne podane dla zespołu płyt dwukierunkowo zginanych.

Dla ściany A:

Dla ściany B:

Współrzędne	Ściana A b1/a=1,48	Ściana B b2/a=1,22
	k	Q [kN]
y=0	x=a (kr. dolna)	0,285
y=±b/2	x=a	-0,512
y=±b/2	x=a/2 (kr. pionowa)	0,309
y=±b/2	x=-2a/3	0,357
y=±b/2	x=3a/4	0,353
Suma sił poprzecznych:
Na górnej krawędzi	0,021	44,001
Na dolnej krawędzi	0,139	291,244
Na bocznej krawędzi	0,166	347,816
Całkowita siła poprzeczna na obwodzie	0,500	1047,640

1. Wymiarowanie ścian zbiornika.

Założenia:

Klasa betonu: C30/37 (B37) - f_cd = 20.0 MPa; f_ctm = 2.9 MPa

f_ctd=1.33 MPa

Stal zbrojeniowa: A-IIIN RB500W ; f_yd = 420 MPa; f_yk = 500 MPa;

A-0 St0S-b; f_yd = 190 MPa; f_yk = 220 MPa;

Grubości otulenia:

dg = (maksymalny wymiar kruszywa)

Przyjęto a₁= a₂=50mm

Wstępne przyjęcie grubości ściany:

Maksymalny moment zginający w ścianie zbiornika:

Sprawdzenie wysokości przekroju , przyjęto h=0.25m

Wysokość użyteczna przekroju:

Minimalne zbrojenie rozciągane ze względu na odkształcenia wymuszone - skurcz:

- współczynnik uwzględniający rozkład naprężeń w chwili poprzedzającej zarysowanie przy rozciąganiu.

- współczynnik uwzględniający wpływ nierównomiernych naprężeń samo równoważących się.

-wytrzymałość betonu na rozciąganie w chwili spodziewanego zarysowania.

- naprężenie przyjęte w zbrojeniu natychmiast po zarysowaniu

Ostatecznie minimalny przekrój zbrojenia podłużnego ściany powinien wynosić:

1. Wymiarowanie ściany obciążonej parciem wody.

• ŚCIANA A

Momenty zginające po kierunku „y”:

- moment zginający na krawędzi ściany A

- moment zginający w przęśle ściany A

Siła rozciągająca w ścianie A odpowiadają sile poprzecznej w ścianie B:

Zbrojenie w strefie przykrawędziowej (y=±b/2):

Mimośród konstrukcyjny:

Mamy do czynienia z dużym mimośrodem.

Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zakładamy pełne wykorzystanie strefy ściskanej betonu

Zbrojenie ściskane A_S2:

Przyjęto minimalne zbrojenie

Zbrojenie ściskane A_S1:

Wyznaczenie rzeczywistego położenia osi obojętnej:

Potrzebne pole przekroju zbrojenia rozciąganego:

Zbrojenie w strefie przęsłowej (y=0):

Mimośród konstrukcyjny:

Mamy do czynienia z dużym mimośrodem.

Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zakładamy pełne wykorzystanie strefy ściskanej betonu

Zbrojenie ściskane A_S2:

Przyjęto minimalne zbrojenie

Zbrojenie ściskane A_S1:

Wyznaczenie rzeczywistego położenia osi obojętnej:

Potrzebne pole przekroju zbrojenia rozciąganego:

• ŚCIANA B

Momenty zginające po kierunku „y”:

- moment zginający na krawędzi ściany B

- moment zginający w przęśle ściany B

Siła rozciągająca w ścianie B odpowiadają sile poprzecznej w ścianie A:

Zbrojenie w strefie przykrawędziowej (y=±b/2):

Mimośród konstrukcyjny:

Mamy do czynienia z dużym mimośrodem.

Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zakładamy pełne wykorzystanie strefy ściskanej betonu

Zbrojenie ściskane A_S2:

Przyjęto minimalne zbrojenie

Zbrojenie ściskane A_S1:

Wyznaczenie rzeczywistego położenia osi obojętnej:

Potrzebne pole przekroju zbrojenia rozciąganego:

Zbrojenie w strefie przęsłowej (y=0):

Mimośród konstrukcyjny:

Mamy do czynienia z dużym mimośrodem.

Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zakładamy pełne wykorzystanie strefy ściskanej betonu

Zbrojenie ściskane A_S2:

Przyjęto minimalne zbrojenie

Zbrojenie ściskane A_S1:

Wyznaczenie rzeczywistego położenia osi obojętnej:

Potrzebne pole przekroju zbrojenia rozciąganego:

1. Wymiarowanie ściany obciążonej parciem gruntu.

• ŚCIANA A

Momenty zginające po kierunku „y”:

- moment zginający na krawędzi ściany A

- moment zginający w przęśle ściany A

Siła ściskająca w ścianie A odpowiadają sile poprzecznej w ścianie B:

Wpływ siły normalnej:

Nośność przekroju można obliczać z pominięciem siły podłużnej (normalnej), jeżeli średnie naprężenie ściskające wywołane przez tę siłę nie przekracza 0.08f_ck.

Przy obliczaniu nośności można pominąć wpływ siły podłużnej.

Zbrojenie w strefie przykrawędziowej (y=±b/2):

Zbrojenie w strefie przęsłowej (y=0):

• ŚCIANA B

Momenty zginające po kierunku „y”:

- moment zginający na krawędzi ściany B

- moment zginający w przęśle ściany B

Siła ściskająca w ścianie B odpowiadają sile poprzecznej w ścianie A:

Wpływ siły normalnej:

Nośność przekroju można obliczać z pominięciem siły podłużnej (normalnej), jeżeli średnie naprężenie ściskające wywołane przez tę siłę nie przekracza 0.08f_ck.

Przy obliczaniu nośności można pominąć wpływ siły podłużnej.

Zbrojenie w strefie przykrawędziowej (y=±b/2):

Zbrojenie w strefie przęsłowej (y=0):

1. Pkt.

1. POZ. 4. PŁYTA DENNA.

2. POZ. 5. ŁAWA FUNDAMENTOWA.

1. WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW

2. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE