Projekt techniczny żebra
2.1 Schemat statyczny i obciążenia
Wyznaczenie długości efektywnej żebra leff
Długości przęseł w świetle:
- przęsła skrajne: ln1 = 3,5 – 0,125 = 3,375m
- przęsło wewnętrzne: ln2 = 4,4 – 0,125 * 2 = 4,15m
Rozpiętości obliczeniowe:
- przęsła skrajne: leff1 = 3,375+ 2 * 0,125 = 3,625m
- przęsło wewnętrzne: leff2 = 4,15+ 2 * 0,125 = 4,4m
b) Schemat obliczeniowy
c) Obciążenia stałe
Największa reakcja wynosi 11,17 kN/m.
Ciężar własny żebra
Δgk = 0,25m * 0,45m * 25 kN/m3 = 2,8 kN/m
Rg (całkowite) = 11,17 kN/m + 2,8 kN/m = 13,97 kN/m
d) Obciążenia zmienne
Reakcje z płyty
Największa reakcja wynosi 28,44kN/m.
Rg = 13,97 kN/m
Rq = 28,44kN/m
Schemat I
Rg * 1,35 + Rq * 1,05 = 13,97 * 1,35 + 28,44 * 1,05 = 48,762 kN/m
Schemat II
Rg * 1,15 + Rq * 1, 5 = 13,97 * 1,15 + 28,44 * 1,5 = 58,66 kN/m
Bardziej niekorzystny dla konstrukcji jest schemat II ponieważ sumaryczna reakcja jest największa i wynosi 58,66 kN/m.
2.2 Wyznaczenie sił wewnętrznych
a) Schematy obciążeń i wykresy sił
Maksymalne moment przęsłowy (2) / Minimalne momenty przęsłowe (1), (3)
Maksymalne momenty przęsłowe (1) , (3) / Minimalny moment przęsłowy (2)
Maksymalne momenty podporowy
2.3 Wymiarowanie na zginanie
Przęsła skrajne
Przęsło wewnętrzne
Nad podporami
Szerokości współpracujące
Rozstaw żeber w świetle wynosi b=2,5-0,450=2,05
Przęsła skrajne
Przęsło wewnętrzne
Nad podporą
Powierzchnie zbrojenia As1
Przęsła skrajne
Mmax = 73,40 kNm
0,01
przekrój pozornie teowy
8,41 *10-
Do przęseł skrajnych przyjmuję 3Φ20. (9,42cm2)
Przęsło wewnętrzne
Mmax = 69,03 kNm
0,01
przekrój pozornie teowy
8,41 *10-
Do przęseł wewnętrznych przyjmuję 3Φ20. (9,42cm2)
Nad podporą
Mmax = 103,44 kNm
0,01
przekrój liczony jako podwójnie zbrojony
5,70 *10-
Nad podporą przyjmuję 3Φ16 (6,03cm2)
Przęsło zewnętrzne
xeff = 0, 014m
Przęsło wewnętrzne
Przęsło zewnętrzne
xeff = 0,0127m
Podpora
xeff = 0,014m
2.4 Wymiarowanie na ścinanie
1,8d = 0,745
0,9d = 0,373
Podpora A
VA=90,63 kN (siła w osi)
0,505m
Przyjmuję odcinek o łącznej długości 0,38m
Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,82m.
Podpora B (lewa strona)
VB,l=133,66kN (siła w osi)
1,3m
Przyjmuję 2 odcinki o łącznej długości 1,2m
Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,80m.
Podpora B (prawa strona)
VB,l=140,43kN (siła w osi)
1,4m
Przyjmuję 2 odcinki o łącznej długości 1,3m
Przyjmuję rozstaw strzemion na całym odcinku ścinania 0,80m.
2.5 Ścinanie na styku płyta żebro
lo = 0,85 * 3,625 = 3 m
Zasięg strefy ściskanej w przekroju o od lica podpory w przęśle skrajnym:
MEd1 = 47,17kNm
As1 = 9,42 * 10-
d = 0,554 m
beff = 2,502 m
Warunek:
Zbrojenie w płycie nad żebrem:
co 140 As = 1,92 *10-
co 220 As = 1,23 *10-4m2
As = 3,15 *10-4m2
Warunek został spełniony.
półka w strefie rozciągane:
Brak ścinania
2.4 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
gk = 13,97 kN/m
qk = 28,44kN/m
qk * 2 = 28,44 * 0,6 = 17,064 kN/m
Schematy obciążeń:
I wariant
II wariant
Med,qp = 48,34kNm
As1 = 9,42cm2
d = 0,554m
Faza I
u=247+2*45=337cm
Ac=(247-25)*10+25*59=3695cm2
Efektywny moduł sprężystości:
Ecm = 33 GPa