wentyl Sławek poprawiona


  1. Wyznaczanie strumieni objętości powietrza

- ze względu na wydobycie

Vw = k ⋅ W[m3/s]

gdzie: k - współczynnik określający najmniejszy strumień objętości powietrza przypadający na tonę średniego wydobycia;

W - średnie wydobycie ze ściany

H - głębokość eksploatacji

Rejony

H [m]

W [t/d]

k

Vw [m3/s]

1

650

1000

0,0100

10,00

2

650

1600

0,0093

14,85

3

650

1400

0,0092

12,88

4

850

2000

0,0090

18,00

5

850

2100

0,0089

18,69

6

850

1800

0,0110

19,71

7

850

1400

0,0114

15,96

8

1050

900

0,0160

14,40

Fp = 11,7⋅ W/1000

Vsp = 1,2⋅ Fp

gdzie: W - średnie wydobycie ze ściany

Fp - ilość spalanego paliwa

Rejony

W [t/d]

Fp

Vsp [m3/s]

1

1000

11,70

14,04

2

1600

18,72

22,46

3

1400

16,38

19,66

4

2000

23,40

28,08

5

2100

24,57

29,48

6

1800

21,06

25,27

7

1400

16,38

19,66

8

900

10,53

12,64

Vz = N⋅ ku

gdzie: N - liczba osób zatrudniona na najliczniejszej zmianie

ku - współczynnik określający ilość powietrza na jedną osobę; ku = 0,167/osobę

Rejony

N

ku

Vz [m3/s]

1

15

0,167

2,51

2

12

0,167

2,00

3

18

0,167

3,01

4

25

0,167

4,18

5

22

0,167

3,67

6

20

0,167

3,34

7

17

0,167

2,84

8

18

0,167

3,01

0x01 graphic

gdzie: k - współczynnik ucieczek powietrza; k = 1

m - procentowy rozchód materiału wybuchowego w okresie najintensywniejszego strzelania; m = 50%

τ - czas przewietrzania wyrobiska po strzelaniu; τ = 20min

b - ilość gazów toksycznych wytworzonych przez materiał wybuchowy; b = 100l/kgMW

mMW - masa odpalanego materiału wybuchowego

mMW = k1 ⋅W;

gdzie: k1 = 0,15kg/Mg wydobyci

Rejony

W [t/d]

mMW [kg]

VMW [m3/s]

1

1000

150

0,313

2

1600

240

0,500

3

1400

210

0,438

4

2000

300

0,625

5

2100

315

0,656

6

1800

270

0,563

7

1400

210

0,438

8

900

135

0,281

Vt = A⋅ w

tzk = 0,4⋅ ta+ 0,6⋅ tϕ -w

gdzie: A - pole przekroju poprzecznego wyrobiska; A = 12m2

w - prędkość powietrz

ta - temperatura sucha

tϕ - temperatura wilgotna

tzk - temperatura zależna od warunków pracy:

lekkie - tzk = 30o;

umiarkowane - tzk = 28o;

ciężkie - tzk = 26o

Rejony

ta [oC]

tϕ [oC]

tzk [oC]

w [m/s]

Vt [m3/s]

1

25,6

24,2

26

0,15

1,80

2

28,6

27,6

30

0,15

1,80

3

27,8

26,3

30

0,15

1,80

4

30,1

29,1

28

1,50

18,00

5

32,2

28,4

26

3,92

23,28

6

29,6

27,5

28

0,34

4,08

7

33,0

30,2

28

3,32

25,44

8

26,7

20,6

26

0,15

1,80

Vch = A⋅ w

0x01 graphic

gdzie: Kw = 11

A = 12m2

tϕ - temperatura wilgotna

w - prędkość powietrza

Rejony

tϕ [oC]

w [m/s]

Vch [m3/s]

1

24,2

0,38

4,52

2

27,6

1,10

13,22

3

26,3

0,70

8,44

4

29,1

2,00

24,03

5

28,4

1,50

11,05

6

27,5

1,06

12,74

7

30,2

3,35

16,59

8

20,6

0,16

1,87

Zestawienie wyników

Rejony

Vsp

VMW

Vt

Vw

Vch

Vz

Vmax

1

14,04

0,313

1,80

10,00

4,52

2,51

14,04

2

22,46

0,500

1,80

14,85

13,22

2,00

22,46

3

19,66

0,438

1,80

12,88

8,44

3,01

19,66

4

28,08

0,625

18,00

18,00

24,03

4,18

28,08

5

29,48

0,656

23,28

18,69

11,05

3,67

29,48

6

25,27

0,563

4,08

19,71

12,74

3,34

25,27

7

19,66

0,438

25,44

18,76

16,59

2,84

25,44

8

12,64

0,281

1,80

14,40

1,87

3,01

14,40

  1. Wyznaczenie strumieni objętości powietrza niezbędnego do przewietrzania komór funkcyjnych

2.1. Wstępne określenie strumienia powietrza

0x01 graphic

gdzie: A - przekrój poprzeczny komory

Komora

A [m2]

V1 [m3/s]

KP

30

2,46

KMC

30

2,46

KMW

10

1,42

WARSZTAT

25

2,25

2.2 Strumień objętości powietrza ze względu na pięciokrotną wymianę powietrza w ciągu godziny

0x01 graphic

gdzie: V - objętość komory

Komora

A [m2]

L [m]

V [m3]

V2 [m3/s]

KP

30

50

1500

2,08

KMC

30

100

3000

4,17

KMW

10

40

400

0,56

WARSZTAT

25

60

1500

2,08

WARSZTAT

25

60

1500

2,08

Zestawienie wyników

Komora

V1 [m3/s]

V2 [m3/s]

Vmax [m3/s]

KP

2,46

2,08

2,46

KMC

2,46

4,17

4,17

KMW

1,42

0,56

1,42

WARSZTAT

2,25

2,08

2,25

WARSZTAT

2,25

2,08

2,25

  1. Ilość powietrza dopływającego do kopalni

0x01 graphic

kg = kp + ko + ks + 1

gdzie: Vr - strumień objętości powietrza płynący w rejonach

Vk - strumień objętości powietrza płynący w komorach funkcyjnych

kri = eksploatacja systemem ścianowym z zawałem stropu lub podsadzką pneumatyczną; kri = 1,2

kp - dla trzech poziomów wydobywczych; kp = 0,15

ko - gdy eksploatacje prowadzi się w 5-10 rejonach eksploatacyjnych; ko = 0,2

ks - dla peryferyjnego rozmieszczenia szybów; ks = 0,1

kp

ko

ks

kg

Vd [m3/s]

0,15

0,2

0,1

1,45

329,38

  1. Ilość powietrza wypływającego z kopalni

0x01 graphic

gdzie: Vd - strumień objętości powietrza dopływający do kopalni

kzew - straty zewnętrzne

kzew

Vd [m3/s]

Vw [m3/s]

0,2

329,38

411,72

  1. Wyznaczenie strumieni objętości powietrza i oporu we wszystkich bocznicach sieci

Bocznica

Rodzaj wyrobiska

Rodzaj obudowy [m]

Długość wyrobiska [m]

Pole przekroju [m2]

Opór 100m odcinka [Ns2/m9]

Opór właściwy

Strumień ze stratami [m3/s]

Prędkość [m/s]

Suma oporów dla danej bocznicy [Ns2/m8]

Bocznica

1-2

szyb wdechowy

obudowa betonowa

1100

113,04

0,00007809

0,00086

334,78

2,96

0,00086

1-2

2-3

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

255,3

42

0,000548346

0,00140

331,21

7,89

0,00140

2-3

3-4

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

259,3

41

0,000576642

0,00150

325,17

7,93

0,00150

3-4

4-5

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

200,4

41

0,000576642

0,00116

323,11

7,88

0,00116

4-5

5-6

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

122,9

41

0,000576642

0,00071

319,85

7,80

0,00071

5-6

6-7

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

143,8

41

0,000576642

0,00083

318,05

7,76

0,00083

6-7

7-8

upadowa

wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej

164,0

28

0,001278596

0,00210

217,89

7,78

0,00210

7-8

8-h

chodnik

kotwiowa

56,3

15,4

0,003942587

0,00222

97,72

6,35

0,01260

8-9

h-9

chodnik

kotwiowa

263,2

15,4

0,003942587

0,01038

97,72

6,35

9-i

chodnik podścianowy

kotwiowa

114,0

15,8

0,003726712

0,00425

24,43

1,55

0,28209

9-11

i-j

ściana

obudowa zmechanizowana

284,6

15,8

0,095122135

0,27072

24,43

1,55

j-11

chodnik nadścianowy

kotwiowa

191,1

15,8

0,003726712

0,00712

24,43

1,55

9-10

chodnik podścianowy

kotwiowa

73,4

15,8

0,003726712

0,00274

73,29

4,64

0,00274

9-10

10-11

ściana

obudowa zmechanizowana

248,5

15,8

0,095122135

0,23638

39,09

2,47

0,23638

10-11

10-l

chodnik podścianowy

kotwiowa

104,6

15,8

0,003726712

0,00390

34,2

2,16

0,21245

10-(3)-11

l-k

ściana

obudowa zmechanizowana

215,3

15,8

0,095122135

0,20480

34,2

2,16

k-11

chodnik nadścianowy

kotwiowa

100,7

15,8

0,003726712

0,00375

34,2

2,16

11-12

chodnik

kotwiowa

211,3

15,4

0,003942587

0,00833

97,69

6,34

0,00833

11-12

6-g

chodnik

kotwiowa

214,6

15,4

0,003942587

0,00846

1,8

0,15

0,04879

6-12

g-f

chodnik

kotwiowa

317,8

15,4

0,003942587

0,01253

1,8

0,15

f-e

chodnik

kotwiowa

95,7

15,4

0,003942587

0,00377

1,8

0,15

e-d

chodnik

kotwiowa

285,3

15,4

0,003942587

0,01125

1,8

0,15

d-12

chodnik

kotwiowa

324,2

15,4

0,003942587

0,01278

1,8

0,15

12-13

chodnik

kotwiowa

92,7

15,4

0,003942587

0,00365

99,49

6,46

0,00365

12-13

3-a

chodnik

kotwiowa

64,0

15,4

0,003942587

0,00252

6,04

0,39

0,00918

3-13

a-b

KMC

murowa

50,0

30

0,000517625

0,00026

6,04

0,15

b-c

chodnik

kotwiowa

74,0

15,4

0,003942587

0,00292

6,04

0,39

c-13

chodnik

kotwiowa

88,2

15,4

0,003942587

0,00348

6,04

0,39

13-18

chodnik

kotwiowa

285,3

15,4

0,003942587

0,01125

105,53

6,85

0,01125

13-18

2-o'

chodnik

kotwiowa

213,2

15,4

0,003942587

0,00841

3,57

0,23

0,01697

2-30

o'-p'

KP

murowa

25,0

30

0,000571773

0,00014

3,57

0,15

p'-30

chodnik

kotwiowa

213,5

15,4

0,003942587

0,00842

3,57

0,23

18-29

chodnik

kotwiowa

298,6

26

0,001248232

0,00373

205,69

7,91

0,00373

18-29

4-ł

chodnik

kotwiowa

148,7

15,4

0,003942587

0,00586

2,06

0,15

0,01610

4-14

ł-m

KMW

murowa

20,0

10

0,006198821

0,00124

2,06

0,15

m-14

chodnik

kotwiowa

228,2

15,4

0,003942587

0,00900

2,06

0,15

5-n

chodnik

kotwiowa

156,8

15,4

0,003942587

0,00618

3,26

0,21

0,02423

5-14

n-o

Warsztat

murowa

30,0

25

0,000781564

0,00023

3,26

0,15

o-p

chodnik

kotwiowa

336,1

15,4

0,003942587

0,01325

3,26

0,21

p-14

chodnik

kotwiowa

115,8

15,4

0,003942587

0,00456

3,26

0,21

14-d'

chodnik

kotwiowa

162,3

15,4

0,003942587

0,00640

5,32

0,35

0,01686

14-19

7-r

chodnik

kotwiowa

254,6

15,4

0,003942587

0,01004

100,16

6,50

0,01913

7-16

r-s

chodnik

kotwiowa

176,6

15,4

0,003942587

0,00696

100,16

6,50

s-16

chodnik podścianowy

kotwiowa

57,1

15,8

0,003726712

0,00213

100,16

6,34

16-b'

ściana

obudowa zmechanizowana

216,1

15,8

0,095122135

0,20555

48,86

3,09

0,20877

16-17

16-a'

chodnik podścianowy

kotwiowa

237,0

15,8

0,003726712

0,00883

51,3

3,25

0,22001

16-(5)-17

a'-c'

ściana

obudowa zmechanizowana

216,1

15,8

0,095122135

0,20555

51,3

3,25

b'-17

chodnik nadścianowy

kotwiowa

86,2

15,8

0,003726712

0,00321

48,86

3,09

 

c'-17

chodnik nadścianowy

kotwiowa

150,9

15,8

0,003726712

0,00562

51,3

3,25

 

17-18

chodnik

kotwiowa

265,4

15,4

0,003942587

0,01046

100,16

6,50

0,01046

17-18

d'-19

chodnik

kotwiowa

265,3

15,4

0,003942587

0,01046

5,32

0,35

 

19-23

chodnik

kotwiowa

367,2

15,4

0,003942587

0,01448

8,58

0,56

0,01448

19-23

8-15

chodnik

kotwiowa

295,8

15,4

0,003942587

0,01166

120,17

7,80

0,01166

8-15

15-t

chodnik

kotwiowa

108,0

15,4

0,003942587

0,00426

3,26

0,21

0,03693

15-19

t-u

chodnik

kotwiowa

92,5

15,4

0,003942587

0,00365

3,26

0,21

u-w

Warsztat

murowa

30,0

25

0,000781564

0,00023

3,26

0,15

w-x

chodnik

kotwiowa

253,3

15,4

0,003942587

0,00998

3,26

0,21

x-y

chodnik

kotwiowa

109,0

15,4

0,003942587

0,00430

3,26

0,21

y-z

chodnik

kotwiowa

58,5

15,4

0,003942587

0,00231

3,26

0,21

z-19

chodnik

kotwiowa

309,6

15,4

0,003942587

0,01221

3,26

0,21

15-20

chodnik

kotwiowa

222,6

15,4

0,003942587

0,00878

116,91

7,59

0,00878

15-20

20-21

chodnik

kotwiowa

270,0

15,4

0,003942587

0,01064

88,24

5,73

0,01064

20-21

21-e'

chodnik podścianowy

kotwiowa

210,0

15,8

0,003726712

0,00782

43,97

2,78

0,22049

21-22

21-f'

chodnik podścianowy

kotwiowa

75,7

15,8

0,003726712

0,00282

44,27

2,80

 

e'-h'

ściana

obudowa zm.

216,1

15,8

0,095122135

0,20555

43,97

2,78

0,21188

21-(7)-22

f'-g'

ściana

obudowa zmechanizowana

216,1

15,8

0,095122135

0,20557

44,27

2,80

 

h'-22

chodnik nadścianowy

kotwiowa

190,9

15,8

0,003726712

0,00711

43,97

2,78

 

g'-22

chodnik nadścianowy

kotwiowa

93,6

15,8

0,003726712

0,00349

44,27

2,80

 

22-23

chodnik

kotwiowa

131,4

15,4

0,003942587

0,00518

88,24

5,73

0,00518

22-23

23-28

chodnik

kotwiowa

75,8

15,4

0,003942587

0,00299

96,82

6,29

0,00299

23-28

28-29

chodnik

kotwiowa

101,2

16

0,003625178

0,00367

125,48

7,84

0,00367

28-29

29-30

chodnik

kotwiowa

165,3

42

0,000435433

0,00072

331,17

7,89

0,00072

29-30

30-32

szyb wydechowy

obudowa betonowa

459,9

78,5

0,000252198

0,00116

334,74

4,26

0,00116

30-32

32-33

szyb wydechowy

obudowa betonowa

56,7

78,5

0,000252198

0,00014

411,68

5,24

0,00014

32-33

20-i'

chodnik

kotwiowa

293,5

15,4

0,003942587

0,01157

28,7

1,86

0,01900

20-24

i'-24

chodnik

kotwiowa

188,4

15,4

0,003942587

0,00743

28,7

1,86

24-j'

chodnik

kotwiowa

179,7

15,4

0,003942587

0,00708

1,8

0,15

0,02399

24-26

24-k'

chodnik

kotwiowa

153,2

15,4

0,003942587

0,00604

26,87

1,74

0,01459

24-25

j'-ł'

chodnik

kotwiowa

355,7

15,4

0,003942587

0,01402

1,8

0,15

 

k'-25

chodnik podścianowy

kotwiowa

229,6

15,8

0,003726712

0,00855

26,9

1,70

 

25-l'

chodnik

kotwiowa

262,9

15,4

0,003942587

0,01036

1,8

0,15

0,01541

25-26

l'-26

chodnik

kotwiowa

128,0

15,4

0,003942587

0,00505

1,8

0,15

ł'-26

chodnik

kotwiowa

73,2

15,4

0,003942587

0,00289

1,8

0,15

 

25-m'

ściana

obudowa zmechanizowana

126,1

15,8

0,095122135

0,11997

25,06

1,59

0,12588

25-27

26-27

chodnik

kotwiowa

102,5

15,4

0,003942587

0,00404

3,6

0,23

0,00404

26-27

m'-27

chodnik nadścianowy

kotwiowa

158,7

15,8

0,003726712

0,00591

25,06

1,59

 

27-n'

chodnik

kotwiowa

208,8

15,4

0,003942587

0,00823

28,66

1,86

0,01841

27-28

n'-28

chodnik

kotwiowa

258,3

15,4

0,003942587

0,01018

28,66

1,86

31-32

kanał_wen

betonowa

30,0

78,5

0,000252

0,000076

76,94

0,98

0,000076

31-32

  1. Wyznaczenie niezależnych zewnętrznych oczek sieci wentylacyjnej kopalni

Nr oczka

Węzły

1

1-2-30-32-33

2

1-2-3-13-18-29-30-32-33

3

1-2-3-4-14-19-23-28-29-30-32-33

4

1-2-3-4-5-14-19-23-28-29-30-32-33

5

1-2-3-4-5-6-12-13-18-29-30-32-33

6

1-2-3-4-5-6-7-16-17-18-29-30-32-33

7

1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-18-29-30-32-33

8

1-2-3-4-5-6-7-8-9-11-12-13-18-29-30-32-33

9

1-2-3-4-5-6-7-8-15-19-23-28-29-30-32-33

10

1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-21-22-23-28-29-30-32-33

11

1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-25-26-27-28-29-30-32-33

12

1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-26-27-28-29-30-32-33

13

1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-25-27-28-29-30-32-33

14

1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-(3)-11-12-13-18-29-30-32-33

15

1-2-3-4-5-6-7-16-(5)-17-18-29-30-32-33

16

1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-21-(7)-22-23-28-29-30-32-33

  1. Wyznaczenie dysypacji energii w poszczególnych bocznicach oraz w zewnętrznych niezależnych oczkach sieci wentylacyjnej

lfv = R ⋅V2

gdzie: Rf - opór bocznicy

V - strumień objętości powietrza

  1. Regulacja metodą Sałustowicza

8.1. Regulacja dodatnia

lm = ltg - lf

Rm = lm/V2

gdzie: ltg - spiętrzenie wentylatora

lf - dysypacja energii w oczku

lm - dysypacja energii w tamie

Oczka

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Nr wentylatora

Wentylator W1

Spiętrzenie wentylatora ltg

1951,68

Dysypacja energii w oczku lf

250,7

766,3

728,5

849,3

1153,6

1871,1

1912,5

1705,0

1273,3

1874,1

1405,2

1394,7

1484,2

1799,8

1951,7

1924,7

Dysypacja energii w tamie lm

1701,0

1185,4

1223,2

1102,4

798,1

80,6

39,2

246,7

678,4

77,6

546,5

557,0

467,5

151,9

0,0

27,0

Opór tamy Rm

133,46

32,49

288,24

103,73

246,33

0,0338

0,0257

0,4134

63,83

0,0401

168,67

171,91

36,07

0,1299

0,0000

0,0

Strumień objętości powietrz V

3,57

6,04

2,06

3,26

1,80

48,86

39,09

24,43

3,26

43,97

1,80

1,80

3,60

34,20

51,30

44,0

8.2. Regulacja ujemna

ltp = lf - ltg

gdzie: ltp - spiętrzenie wentylatora pomocniczego

ltg - spiętrzenie wentylatora

lf - dysypacja energii w oczku

Oczka

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Nr wentylatora

Wentylator W1

Spiętrzenie wentylatora ltg

250,70

Dysypacja energii w oczku lf

250,7

766,3

728,4

849,3

1153,5

1871,0

1912,4

1704,9

1273,3

1874,0

1405,2

1394,6

1484,2

1799,7

1951,6

1924,6

Spiętrzenie wentylatora pomocniczego ltp

0,000

515,6

477,7

598,6

902,8

1620,3

1661,7

1454,2

1022,6

1623,3

1154,5

1143,9

1233,5

1549,0

1700,9

1673,9

8.3. Regulacja mieszana

 

Oczka

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

Nr wentylatora

Wentylator W1

Spiętrzenie wentylatora ltg

849,33

Dysypacja energii w oczku lf

250,7

766,3

728,5

849,3

1153,6

1871,1

1912,5

1705,0

1273,3

1874,1

1405,2

1394,7

1484,2

1799,8

1951,7

1924,7

Spiętrzenie wentylatora pomocniczego ltp

598,6

83,0

120,8

0,0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Dysypacja energii w tamie lm

 

 

 

 

304,2

1021,7

1063,2

855,6

424,0

1024,8

555,9

545,4

634,9

950,5

1102,4

1075,3

Opór tamy Rm

 

 

 

 

93,90

0,43

0,70

1,43

39,90

0,53

171,57

168,32

48,99

0,81

0,42

0,56

Strumień objętości powietrz V

3,57

6,04

2,06

3,26

1,80

48,86

39,09

24,43

3,26

43,97

1,80

1,80

3,60

34,20

51,30

43,97

  1. Wyznaczanie potencjału oraz schematu potencjalnego dla regulacji dodatniej

9.1. Spadek potencjału

0x01 graphic

gdzie: lf - dysypacja energii w oczku

lm - dysypacja energii w tamie

Bocznica

lf

lm

δ

1-2

96,28

 

96,28

2-3

153,58

 

153,58

2-30

0,22

1700,98

1701,20

3-4

158,10

 

158,10

3-13

0,33

1185,38

1185,72

4-5

120,65

 

120,65

4-14

0,07

1223,19

1223,26

5-6

72,53

 

72,53

5-14

0,26

1102,36

1102,61

6-7

83,87

 

83,87

6-12

0,16

798,13

798,28

7-8

99,53

 

99,53

7-16

191,89

 

191,89

8-9

120,29

 

120,29

8-15

168,41

 

168,41

9-10

14,69

 

14,69

9-11

168,36

246,72

415,08

10-11

361,19

39,20

400,39

10-3-11

248,49

151,90

400,39

11-12

79,52

 

79,52

12-13

36,16

 

36,16

13-18

125,27

 

125,27

14-19

0,48

 

0,48

Bocznica

lf

lm 

δ

15-19

0,39

678,36

678,75

15-20

119,95

 

119,95

16-5-17

579,00

0,00

579,00

16-17

498,38

80,61

579,00

17-18

104,96

 

104,96

18-29

157,69

 

157,69

19-23

1,07

 

1,07

20-21

82,87

 

82,87

20-24

15,65

 

15,65

21-7-22

409,65

27,02

436,67

21-22

426,29

77,60

503,89

22-23

40,33

 

40,33

23-28

28,03

 

28,03

24-26

0,08

556,99

557,07

24-25

10,54

 

10,54

25-26

0,05

546,48

546,53

25-27

79,05

467,48

546,53

26-27

0,05

 

0,05

27-28

15,13

 

15,13

28-29

57,75

 

57,75

29-30

78,94

 

78,94

30-32

129,96

 

129,96

32-33

0,448

 

0,45

9.2. Potencjał

0x01 graphic

0x01 graphic
- spadek potencjału w bocznicy

0x01 graphic
- potencjał na dopływie do bocznicy

0x01 graphic
- potencjał na wypływie z bocznicy

Węzeł

Φw

1

0,00

2

-96,28

3

-249,86

4

-407,96

5

-528,60

6

-601,13

7

-685,00

8

-784,53

9

-904,82

10

-919,51

11

-1319,89

12

-1399,41

13

-1435,58

14

-1431,22

15

-952,94

16

-876,89

Węzeł

Φw

17

-1455,89

18

-1560,84

19

-160,69

20

-1072,89

21

-1155,76

22

-1592,43

23

-1632,76

24

-1088,54

25

-1099,08

26

-1645,61

27

-1645,66

28

-1660,79

29

-1688,82

30

-1797,48

31

-1927,88

32

-1927,43

33

-1951,68

  1. Dobór wentylatora głównego

10.1. Spiętrzenie wentylatora głównego

0x01 graphic
1951,68Pa

10.2. Strumień objętości powietrza

V = 411,72m3/s

10.3. Konieczna moc użyteczna

0x01 graphic
kW

gdzie: 0x01 graphic
- spiętrzenie wentylatora głównego

V - strumień objętości powietrz

10.4. Opór kopalni

0x01 graphic
Ns2/m8

10.5. Otwór równoznaczny

0x01 graphic

  1. Warunki stabilnej pracy wentylatora

11.1. Warunek kumulacyjny

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek kumulacyjny jest spełniony

11.2. Warunek dysypacyjny

0x01 graphic

K - rezerwa dławienia; K = 1,2

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek dysypacyjny jest spełniony

11.3. Warunek ekonomiczności

0x01 graphic

0x01 graphic

  1. Analiza bezpieczeństwa sieci wentylacyjnej

12.1. Stabilność kierunków przepływu powietrza w bocznicach

0x01 graphic

gdzie: lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej J/m3

lfλ ­- suma dysypacji energii w oczku J/m3

σλβ - stopień stabilności kierunku prądu powietrza w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej

σλβ 0x01 graphic
0,25 - warunek stabilności kierunków przepływu powietrza

Oczka

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

lfl

250,70

766,30

728,49

849,33

1153,56

1871,07

1912,49

1704,96

1273,32

1874,09

1405,20

1394,69

1484,21

1799,78

1951,68

1924,67

Bocznica

σλβ

1-2

96,28

0,6235

0,1437

0,1523

0,1278

0,0911

0,0542

0,0530

0,0598

0,0818

0,0542

0,0736

0,0741

0,0694

0,0565

0,0519

0,0527

2-3

153,58

0,2507

0,2671

0,2207

0,1536

0,0894

0,0873

0,0990

0,1372

0,0893

0,1227

0,1237

0,1154

0,0933

0,0854

0,0867

2-30

0,22

0,0009

3-4

158,10

0,2772

0,2287

0,1588

0,0923

0,0901

0,1022

0,1418

0,0921

0,1268

0,1279

0,1192

0,0963

0,0881

0,0895

3-13

0,33

0,0004

4-5

120,65

0,1656

0,1168

0,0689

0,0673

0,0762

0,1047

0,0688

0,0939

0,0947

0,0885

0,0719

0,0659

0,0669

4-14

0,07

0,0001

5-6

72,53

0,0671

0,0403

0,0394

0,0444

0,0604

0,0403

0,0544

0,0549

0,0514

0,0420

0,0386

0,0392

5-14

0,26

0,0003

6-7

83,87

0,0469

0,0459

0,0517

0,0705

0,0468

0,0635

0,0640

0,0599

0,0489

0,0449

0,0456

6-12

0,16

0,0001

7-8

99,53

0,0549

0,0620

0,0848

0,0561

0,0762

0,0768

0,0719

0,0585

0,0545

7-16

191,89

0,1143

0,1090

8-9

120,29

0,0671

0,0759

0,0716

8-15

168,41

0,1524

0,0987

0,1362

0,1373

0,1280

0,0959

9-10

14,69

0,0077

0,0082

9-11

168,36

0,1096

10-11

361,19

0,2328

10-3-11

248,49

0,1602

11-12

79,52

0,0434

0,0489

0,0462

12-13

36,16

0,0324

0,0193

0,0217

0,0205

13-18

125,27

0,1954

0,1218

0,0701

0,0793

0,0748

14-19

0,48

0,0006

15-19

0,39

0,0003

15-20

119,95

0,0684

0,0933

0,0941

0,0879

0,0665

16-5-17

579,00

0,4218

16-17

498,38

0,3631

17-18

104,96

0,0594

0,0568

18-29

157,69

0,2591

0,1583

0,0920

0,0899

0,1019

0,0960

0,0879

19-23

1,07

0,0015

0,0013

0,0008

20-21

82,87

0,0463

0,0450

20-24

15,65

0,0113

0,0113

0,0107

21-7-22

409,65

0,2704

21-22

426,29

0,2944

22-23

40,33

0,0220

0,0214

23-28

28,03

0,0400

0,0341

0,0225

0,0152

0,0148

24-26

0,08

0,0001

24-25

10,54

0,0076

0,0071

25-26

0,05

0,00004

25-27

79,05

0,0563

26-27

0,05

0,00004

0,00004

27-28

15,13

0,0109

0,0110

0,0103

28-29

57,75

0,0861

0,0730

0,0475

0,0318

0,0429

0,0432

0,0405

0,0309

29-30

78,94

0,1148

0,1215

0,1025

0,0735

0,0440

0,0431

0,0485

0,0661

0,0440

0,0595

0,0600

0,0562

0,0459

0,0422

0,0428

30-32

129,96

1,0763

0,2042

0,2171

0,1807

0,1270

0,0746

0,0729

0,0825

0,1137

0,0745

0,1019

0,1028

0,0960

0,0778

0,0713

0,0724

32-33

24,25

0,1071

0,0327

0,0344

0,0294

0,0215

0,0131

0,0128

0,0144

0,0194

0,0131

0,0176

0,0177

0,0166

0,0137

0,0126

0,0128

12.2. Racjonalność systemu przewietrzania

0x01 graphic

gdzie: lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci wentylacyjnej

lfλ - suma dysypacji energii we wszystkich bocznicach β

μλβ - stosunek stabilności kierunku prądu powietrza w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej

μλβ0x01 graphic
0,20 - warunek racjonalności przewietrzania

Oczka

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

lfλ

250,70

766,29

728,49

849,32

1153,5

1871,07

1912,48

1704,96

1273,32

1874,08

1405,20

1394,69

1484,20

1799,78

1951,68

1924,66

Bocznica

lfλβ

μλβ

1-2

96,28

0,384

0,126

0,132

0,113

0,083

0,051

0,050

0,056

0,076

0,051

0,069

0,069

0,065

0,053

0,049

0,050

2-3

153,58

0,200

0,211

0,181

0,133

0,082

0,080

0,090

0,121

0,082

0,109

0,110

0,103

0,085

0,079

0,080

2-30

0,22

0,001

3-4

158,10

0,217

0,186

0,137

0,084

0,083

0,093

0,124

0,084

0,113

0,113

0,107

0,088

0,081

0,082

3-13

0,33

0,000

4-5

120,65

0,142

0,105

0,064

0,063

0,071

0,095

0,064

0,086

0,087

0,081

0,067

0,062

0,063

4-14

0,07

0,000

5-6

72,53

0,063

0,039

0,038

0,043

0,057

0,039

0,052

0,052

0,049

0,040

0,037

0,038

5-14

0,26

0,000

6-7

83,87

0,045

0,044

0,049

0,066

0,045

0,060

0,060

0,057

0,047

0,043

0,044

6-12

0,16

0,000

7-8

99,53

0,052

0,058

0,078

0,053

0,071

0,071

0,067

0,055

0,052

7-16

191,89

0,103

0,098

8-9

120,29

0,063

0,071

0,067

8-15

168,41

0,132

0,090

0,120

0,121

0,113

0,088

9-10

14,69

0,008

0,008

9-11

168,36

0,099

10-11

361,19

0,189

10-3-11

248,49

0,138

11-12

79,52

0,042

0,047

0,044

12-13

36,16

0,031

0,019

0,021

0,020

13-18

125,27

0,163

0,109

0,065

0,073

0,070

14-19

0,48

0,001

0,001

15-19

0,39

0,000

15-20

119,95

0,064

0,085

0,086

0,081

0,062

16-5-17

579,00

0,297

16-17

498,38

0,266

17-18

104,96

0,056

0,054

18-29

157,69

0,206

0,137

0,084

0,082

0,092

0,088

0,081

19-23

1,07

0,001

0,001

0,001

20-21

82,87

0,044

0,043

20-24

15,65

0,011

0,011

0,011

21-7-22

409,65

0,213

21-22

426,29

22-23

40,33

0,022

0,021

23-28

28,03

0,033

0,033

0,022

0,015

0,015

24-26

0,08

0,000

24-25

10,54

0,007

0,007

25-26

0,05

0,000

25-27

79,05

0,053

26-27

0,05

0,000

0,000

27-28

15,13

0,011

0,011

0,010

28-29

57,75

0,079

0,068

0,045

0,031

0,041

0,041

0,039

0,030

29-30

78,94

0,103

0,108

0,093

0,068

0,042

0,041

0,046

0,062

0,042

0,056

0,057

0,053

0,044

0,040

0,041

30-32

129,96

0,518

0,170

0,178

0,153

0,113

0,069

0,068

0,076

0,102

0,069

0,092

0,093

0,088

0,072

0,067

0,068

32-33

24,25

0,097

0,032

0,033

0,029

0,021

0,013

0,013

0,014

0,019

0,013

0,017

0,017

0,016

0,013

0,012

0,013

  1. Analiza schematu potencjalnego

13.1. Warunek spiętrzenia wentylatora

Δpc 0x01 graphic
785 J/m3

1951,68 J/m3 0x01 graphic
785J/m3

13.2. Warunek spadków potencjałów w grupowych prądach powietrza świeżego

0x01 graphic

gdzie: aλβ - liczba bezpieczeństwa prądu

bλ - liczba wszystkich bocznic β wchodzących w skład oczka zewnętrznego λ sieci

lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci wentylacyjnej

lfλ - suma dysypacji energii we wszystkich bocznicach β

aλβ >1 to bocznica jest wąskim przekrojem wentylacyjnym

Oczko

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

bl

4

8

11

12

12

13

17

16

15

17

18

17

17

17

13

17

lfλ

250,70

766,30

728,49

849,33

1153,55

1871,07

1912,48

1704,96

1273,32

1874,08

1405,20

1394,69

1484,20

1799,78

1951,68

1924,66

Bocznica

Lfλβ

aλβ

1-2

96,28

1,536

1,536

1,454

1,360

1,002

0,669

0,856

0,903

1,134

0,873

1,233

1,174

1,103

0,909

0,641

0,850

2-3

153,58

1,603

2,319

2,170

1,598

1,067

1,365

1,441

1,809

1,393

1,967

1,872

1,759

1,451

1,023

1,357

3-4

158,10

2,387

2,234

1,645

1,098

1,405

1,484

1,862

1,434

2,025

1,927

1,811

1,493

1,053

1,396

4--5

120,65

1,705

1,255

0,838

1,072

1,132

1,421

1,094

1,545

1,471

1,382

1,140

0,804

1,066

5-6

72,53

0,754

0,504

0,645

0,681

0,854

0,658

0,929

0,884

0,831

0,685

0,483

0,641

6-7

83,87

0,583

0,746

0,787

0,988

0,761

1,074

1,022

0,961

0,792

0,559

0,741

7-8

99,53

0,885

0,934

1,172

0,903

1,275

1,213

1,140

0,940

0,879

7-16

191,89

1,333

1,278

8-9

120,29

1,069

1,129

1,136

8-15

168,41

1,984

1,528

2,157

2,053

1,929

1,488

9-10

14,69

0,131

0,139

15-20

119,95

1,088

1,537

1,462

1,374

1,060

20-21

82,87

0,752

0,732

20-24

15,65

0,200

0,191

0,179

24-25

10,54

0,135

0,121

13.3. Warunek spadku potencjałów w prądach rejonowych (analiza schematu potencjalnego)

Ze względu na stabilność prądów rejonowych oraz ze względu na ekonomiczność wentylacji rozkład spadków potencjału powietrza jest uważany za racjonalny, gdy spadki potencjału w rejonach wentylacyjnych są możliwie duże, a sumy spadków potencjału poza rejonami wentylacyjnymi możliwie małe. W projektowanej kopalni sumy spadków potencjału poza rejonami wentylacyjnymi są małe, natomiast spadki potencjału w rejonach wentylacyjnych są duże i małe. W bocznicach o małym spadku potencjału jest mała stabilność prądów rejonowych.

  1. Analiza sieci ze względu na dysypację mocy

0x01 graphic

gdzie: lfβ - dysypacja energii w bocznicy

Vβ - strumień objętości powietrza w bocznicy

Nfβ0x01 graphic
1,2kW- bocznice mocne; 1,2kW >Nfβ>0,13kW- bocznice średnie; Nfβ0x01 graphic
1,2kW- bocznice słabe

Bocznica

lfβ

Vβ

Nfβ

Bocznica

1-2

96,28

334,78

32231,29

mocna

2-3

153,58

331,21

50867,62

mocna

2-30

0,22

3,57

0,77

słaba

3-4

158,10

325,17

51409,16

mocna

3-13

0,33

6,04

2,02

słaba

4-5

120,65

323,11

38982,20

mocna

4-14

0,07

2,06

0,14

słaba

5-6

72,53

319,85

23197,38

mocna

5-14

0,26

3,26

0,84

słaba

6-7

83,87

318,05

26675,12

mocna

6-12

0,16

1,80

0,28

słaba

7-8

99,53

217,89

21686,18

mocna

7-16

191,89

100,16

19219,71

mocna

8-9

120,29

97,72

11754,46

mocna

8-15

168,41

120,17

20238,00

mocna

9-10

14,69

73,29

1076,71

średnia

9-11

168,36

24,43

4112,97

mocna

10-11

361,19

39,09

14119,03

mocna

10-3-11

248,49

34,20

8498,33

mocna

11-12

79,52

97,69

7768,07

mocna

12-13

36,16

99,49

3597,98

mocna

13-18

125,27

105,53

13219,37

mocna

14-19

0,48

5,32

2,54

słaba

15-19

0,39

3,26

1,28

słaba

15-20

119,95

116,91

14023,66

mocna

16-5-17

579,00

51,30

29702,47

mocna

16-17

498,38

48,86

24351,08

mocna

17-18

104,96

100,16

10512,54

mocna

18-29

157,69

205,69

32435,80

mocna

19-23

1,07

8,58

9,15

słaba

20-21

82,87

88,24

7312,69

mocna

20-24

15,65

28,70

449,14

średnia

21-7-22

409,65

43,97

18012,27

mocna

21-22

426,29

43,97

18744,15

mocna

22-23

40,33

88,24

3558,56

mocna

23-28

28,03

96,82

2713,78

mocna

24-26

0,08

1,80

0,14

słaba

24-25

10,54

26,87

283,11

średnia

25-26

0,05

1,80

0,09

słaba

25-27

79,05

25,06

1981,09

mocna

26-27

0,05

3,60

0,19

słaba

27-28

15,13

28,66

433,50

średnia

28-29

57,75

125,48

7246,10

mocna

29-30

78,94

331,17

26142,50

mocna

30-32

129,96

334,74

43501,52

mocna

32-33

24,25

411,68

9984,14

mocna

  1. Podsumowanie

W projektowanej sieci wentylacyjnej spadki potencjału poza rejonami są małe natomiast w rejonach wentylacyjnych znajdują się bocznice zarówno w których spadki potencjału są małe jak i duże, co niekorzystnie wpływa na racjonalność systemu przewietrzania. Warunki odwołujące się do poprawnej pracy wentylatora głównego, czyli: warunek kumulacyjny, dysypacyjny, ekonomiczności pracy oraz warunek spiętrzenia wentylatora są spełnione. Analiza bezpieczeństwa sieci wentylacyjnej wykazała, że warunek stabilności kierunków przepływu powietrza (σλβ 0x01 graphic
0,25) spełnia niewielka liczba bocznic. Dla większości bocznic jest to wartość σλβ z przedziału od 0,08 do 0,16. Racjonalność systemu przewietrzania narzuca warunek (μλβ0x01 graphic
0,20), który musi być spełniony. Tutaj również mała część bocznic spełnia ten warunek. Znaczna większość bocznic znajduje się w przedziale wartości μλβ od 0,06 do 1,4. Ze względu na warunek spadków potencjałów w grupowych prądach powietrza świeżego bocznica nie powinna być wąskim przekrojem wentylacyjnym (aλβ >1). W projektowanej sieci wentylacyjnej spora część bocznic nie spełnia tego warunku. Ze względu na dysypację mocy większość bocznic to bocznice mocne.

14



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
rosiek, wentylacja i pożary, Możliwości poprawy warunków klimatycznych w kopalniach istniejących i p
Wentylacja poprawiona, nasze, Zespól nr1
Wentylacja poprawiona wykres
Zawartość tlenu podczas poszczególnych wentylacji (poprawiona)
test poprawkowy grupa 1
WADY STÓP poprawki
ZPSBN T 24 ON poprawiony
Prezentacja poprawiona
wentylatory
Chemia organiczna czesc I poprawiona
Postępowanie poprawione
wentylacja i rekuperacja ciepła
Wykład 5 Sektor finansów publicznych poprawiony
Egzamin poprawkowy I 2009 2010
falowniki wentylatory

więcej podobnych podstron