Wyznaczanie strumieni objętości powietrza
- ze względu na wydobycie
Vw = k ⋅ W[m3/s]
gdzie: k - współczynnik określający najmniejszy strumień objętości powietrza przypadający na tonę średniego wydobycia;
W - średnie wydobycie ze ściany
H - głębokość eksploatacji
Rejony |
H [m] |
W [t/d] |
k |
Vw [m3/s] |
1 |
650 |
1000 |
0,0100 |
10,00 |
2 |
650 |
1600 |
0,0093 |
14,85 |
3 |
650 |
1400 |
0,0092 |
12,88 |
4 |
850 |
2000 |
0,0090 |
18,00 |
5 |
850 |
2100 |
0,0089 |
18,69 |
6 |
850 |
1800 |
0,0110 |
19,71 |
7 |
850 |
1400 |
0,0114 |
15,96 |
8 |
1050 |
900 |
0,0160 |
14,40 |
ze względu na zagrożenie gazowe
Fp = 11,7⋅ W/1000
Vsp = 1,2⋅ Fp
gdzie: W - średnie wydobycie ze ściany
Fp - ilość spalanego paliwa
Rejony |
W [t/d] |
Fp |
Vsp [m3/s] |
1 |
1000 |
11,70 |
14,04 |
2 |
1600 |
18,72 |
22,46 |
3 |
1400 |
16,38 |
19,66 |
4 |
2000 |
23,40 |
28,08 |
5 |
2100 |
24,57 |
29,48 |
6 |
1800 |
21,06 |
25,27 |
7 |
1400 |
16,38 |
19,66 |
8 |
900 |
10,53 |
12,64 |
ze względu na zatrudnienie
Vz = N⋅ ku
gdzie: N - liczba osób zatrudniona na najliczniejszej zmianie
ku - współczynnik określający ilość powietrza na jedną osobę; ku = 0,167/osobę
Rejony |
N |
ku |
Vz [m3/s] |
1 |
15 |
0,167 |
2,51 |
2 |
12 |
0,167 |
2,00 |
3 |
18 |
0,167 |
3,01 |
4 |
25 |
0,167 |
4,18 |
5 |
22 |
0,167 |
3,67 |
6 |
20 |
0,167 |
3,34 |
7 |
17 |
0,167 |
2,84 |
8 |
18 |
0,167 |
3,01 |
ze względu na materiał wybuchowy
gdzie: k - współczynnik ucieczek powietrza; k = 1
m - procentowy rozchód materiału wybuchowego w okresie najintensywniejszego strzelania; m = 50%
τ - czas przewietrzania wyrobiska po strzelaniu; τ = 20min
b - ilość gazów toksycznych wytworzonych przez materiał wybuchowy; b = 100l/kgMW
mMW - masa odpalanego materiału wybuchowego
mMW = k1 ⋅W;
gdzie: k1 = 0,15kg/Mg wydobyci
Rejony |
W [t/d] |
mMW [kg] |
VMW [m3/s] |
1 |
1000 |
150 |
0,313 |
2 |
1600 |
240 |
0,500 |
3 |
1400 |
210 |
0,438 |
4 |
2000 |
300 |
0,625 |
5 |
2100 |
315 |
0,656 |
6 |
1800 |
270 |
0,563 |
7 |
1400 |
210 |
0,438 |
8 |
900 |
135 |
0,281 |
ze względu na temperaturę
Vt = A⋅ w
tzk = 0,4⋅ ta+ 0,6⋅ tϕ -w
gdzie: A - pole przekroju poprzecznego wyrobiska; A = 12m2
w - prędkość powietrz
ta - temperatura sucha
tϕ - temperatura wilgotna
tzk - temperatura zależna od warunków pracy:
lekkie - tzk = 30o;
umiarkowane - tzk = 28o;
ciężkie - tzk = 26o
Rejony |
ta [oC] |
tϕ [oC] |
tzk [oC] |
w [m/s] |
Vt [m3/s] |
1 |
25,6 |
24,2 |
26 |
0,15 |
1,80 |
2 |
28,6 |
27,6 |
30 |
0,15 |
1,80 |
3 |
27,8 |
26,3 |
30 |
0,15 |
1,80 |
4 |
30,1 |
29,1 |
28 |
1,50 |
18,00 |
5 |
32,2 |
28,4 |
26 |
3,92 |
23,28 |
6 |
29,6 |
27,5 |
28 |
0,34 |
4,08 |
7 |
33,0 |
30,2 |
28 |
3,32 |
25,44 |
8 |
26,7 |
20,6 |
26 |
0,15 |
1,80 |
ze względu na intensywność chłodzenia
Vch = A⋅ w
gdzie: Kw = 11
A = 12m2
tϕ - temperatura wilgotna
w - prędkość powietrza
Rejony |
tϕ [oC] |
w [m/s] |
Vch [m3/s] |
1 |
24,2 |
0,38 |
4,52 |
2 |
27,6 |
1,10 |
13,22 |
3 |
26,3 |
0,70 |
8,44 |
4 |
29,1 |
2,00 |
24,03 |
5 |
28,4 |
1,50 |
11,05 |
6 |
27,5 |
1,06 |
12,74 |
7 |
30,2 |
3,35 |
16,59 |
8 |
20,6 |
0,16 |
1,87 |
Zestawienie wyników |
|||||||
Rejony |
Vsp |
VMW |
Vt |
Vw |
Vch |
Vz |
Vmax |
1 |
14,04 |
0,313 |
1,80 |
10,00 |
4,52 |
2,51 |
14,04 |
2 |
22,46 |
0,500 |
1,80 |
14,85 |
13,22 |
2,00 |
22,46 |
3 |
19,66 |
0,438 |
1,80 |
12,88 |
8,44 |
3,01 |
19,66 |
4 |
28,08 |
0,625 |
18,00 |
18,00 |
24,03 |
4,18 |
28,08 |
5 |
29,48 |
0,656 |
23,28 |
18,69 |
11,05 |
3,67 |
29,48 |
6 |
25,27 |
0,563 |
4,08 |
19,71 |
12,74 |
3,34 |
25,27 |
7 |
19,66 |
0,438 |
25,44 |
18,76 |
16,59 |
2,84 |
25,44 |
8 |
12,64 |
0,281 |
1,80 |
14,40 |
1,87 |
3,01 |
14,40 |
Wyznaczenie strumieni objętości powietrza niezbędnego do przewietrzania komór funkcyjnych
2.1. Wstępne określenie strumienia powietrza
gdzie: A - przekrój poprzeczny komory
Komora |
A [m2] |
V1 [m3/s] |
KP |
30 |
2,46 |
KMC |
30 |
2,46 |
KMW |
10 |
1,42 |
WARSZTAT |
25 |
2,25 |
2.2 Strumień objętości powietrza ze względu na pięciokrotną wymianę powietrza w ciągu godziny
gdzie: V - objętość komory
Komora |
A [m2] |
L [m] |
V [m3] |
V2 [m3/s] |
KP |
30 |
50 |
1500 |
2,08 |
KMC |
30 |
100 |
3000 |
4,17 |
KMW |
10 |
40 |
400 |
0,56 |
WARSZTAT |
25 |
60 |
1500 |
2,08 |
WARSZTAT |
25 |
60 |
1500 |
2,08 |
Zestawienie wyników |
|||
Komora |
V1 [m3/s] |
V2 [m3/s] |
Vmax [m3/s] |
KP |
2,46 |
2,08 |
2,46 |
KMC |
2,46 |
4,17 |
4,17 |
KMW |
1,42 |
0,56 |
1,42 |
WARSZTAT |
2,25 |
2,08 |
2,25 |
WARSZTAT |
2,25 |
2,08 |
2,25 |
Ilość powietrza dopływającego do kopalni
kg = kp + ko + ks + 1
gdzie: Vr - strumień objętości powietrza płynący w rejonach
Vk - strumień objętości powietrza płynący w komorach funkcyjnych
kri = eksploatacja systemem ścianowym z zawałem stropu lub podsadzką pneumatyczną; kri = 1,2
kp - dla trzech poziomów wydobywczych; kp = 0,15
ko - gdy eksploatacje prowadzi się w 5-10 rejonach eksploatacyjnych; ko = 0,2
ks - dla peryferyjnego rozmieszczenia szybów; ks = 0,1
kp |
ko |
ks |
kg |
Vd [m3/s] |
0,15 |
0,2 |
0,1 |
1,45 |
329,38 |
Ilość powietrza wypływającego z kopalni
gdzie: Vd - strumień objętości powietrza dopływający do kopalni
kzew - straty zewnętrzne
kzew |
Vd [m3/s] |
Vw [m3/s] |
0,2 |
329,38 |
411,72 |
Wyznaczenie strumieni objętości powietrza i oporu we wszystkich bocznicach sieci
Bocznica |
Rodzaj wyrobiska |
Rodzaj obudowy [m] |
Długość wyrobiska [m] |
Pole przekroju [m2] |
Opór 100m odcinka [Ns2/m9] |
Opór właściwy |
Strumień ze stratami [m3/s] |
Prędkość [m/s] |
Suma oporów dla danej bocznicy [Ns2/m8] |
Bocznica |
1-2 |
szyb wdechowy |
obudowa betonowa |
1100 |
113,04 |
0,00007809 |
0,00086 |
334,78 |
2,96 |
0,00086 |
1-2 |
2-3 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
255,3 |
42 |
0,000548346 |
0,00140 |
331,21 |
7,89 |
0,00140 |
2-3 |
3-4 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
259,3 |
41 |
0,000576642 |
0,00150 |
325,17 |
7,93 |
0,00150 |
3-4 |
4-5 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
200,4 |
41 |
0,000576642 |
0,00116 |
323,11 |
7,88 |
0,00116 |
4-5 |
5-6 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
122,9 |
41 |
0,000576642 |
0,00071 |
319,85 |
7,80 |
0,00071 |
5-6 |
6-7 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
143,8 |
41 |
0,000576642 |
0,00083 |
318,05 |
7,76 |
0,00083 |
6-7 |
7-8 |
upadowa |
wyrobisko otorkretowane w obudowie kotwiowej |
164,0 |
28 |
0,001278596 |
0,00210 |
217,89 |
7,78 |
0,00210 |
7-8 |
8-h |
chodnik |
kotwiowa |
56,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00222 |
97,72 |
6,35 |
0,01260 |
8-9 |
h-9 |
chodnik |
kotwiowa |
263,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01038 |
97,72 |
6,35 |
|
|
9-i |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
114,0 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00425 |
24,43 |
1,55 |
0,28209 |
9-11 |
i-j |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
284,6 |
15,8 |
0,095122135 |
0,27072 |
24,43 |
1,55 |
|
|
j-11 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
191,1 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00712 |
24,43 |
1,55 |
|
|
9-10 |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
73,4 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00274 |
73,29 |
4,64 |
0,00274 |
9-10 |
10-11 |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
248,5 |
15,8 |
0,095122135 |
0,23638 |
39,09 |
2,47 |
0,23638 |
10-11 |
10-l |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
104,6 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00390 |
34,2 |
2,16 |
0,21245 |
10-(3)-11 |
l-k |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
215,3 |
15,8 |
0,095122135 |
0,20480 |
34,2 |
2,16 |
|
|
k-11 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
100,7 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00375 |
34,2 |
2,16 |
|
|
11-12 |
chodnik |
kotwiowa |
211,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00833 |
97,69 |
6,34 |
0,00833 |
11-12 |
6-g |
chodnik |
kotwiowa |
214,6 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00846 |
1,8 |
0,15 |
0,04879 |
6-12 |
g-f |
chodnik |
kotwiowa |
317,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01253 |
1,8 |
0,15 |
|
|
f-e |
chodnik |
kotwiowa |
95,7 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00377 |
1,8 |
0,15 |
|
|
e-d |
chodnik |
kotwiowa |
285,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01125 |
1,8 |
0,15 |
|
|
d-12 |
chodnik |
kotwiowa |
324,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01278 |
1,8 |
0,15 |
|
|
12-13 |
chodnik |
kotwiowa |
92,7 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00365 |
99,49 |
6,46 |
0,00365 |
12-13 |
3-a |
chodnik |
kotwiowa |
64,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00252 |
6,04 |
0,39 |
0,00918 |
3-13 |
a-b |
KMC |
murowa |
50,0 |
30 |
0,000517625 |
0,00026 |
6,04 |
0,15 |
|
|
b-c |
chodnik |
kotwiowa |
74,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00292 |
6,04 |
0,39 |
|
|
c-13 |
chodnik |
kotwiowa |
88,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00348 |
6,04 |
0,39 |
|
|
13-18 |
chodnik |
kotwiowa |
285,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01125 |
105,53 |
6,85 |
0,01125 |
13-18 |
2-o' |
chodnik |
kotwiowa |
213,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00841 |
3,57 |
0,23 |
0,01697 |
2-30 |
o'-p' |
KP |
murowa |
25,0 |
30 |
0,000571773 |
0,00014 |
3,57 |
0,15 |
|
|
p'-30 |
chodnik |
kotwiowa |
213,5 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00842 |
3,57 |
0,23 |
|
|
18-29 |
chodnik |
kotwiowa |
298,6 |
26 |
0,001248232 |
0,00373 |
205,69 |
7,91 |
0,00373 |
18-29 |
4-ł |
chodnik |
kotwiowa |
148,7 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00586 |
2,06 |
0,15 |
0,01610 |
4-14 |
ł-m |
KMW |
murowa |
20,0 |
10 |
0,006198821 |
0,00124 |
2,06 |
0,15 |
|
|
m-14 |
chodnik |
kotwiowa |
228,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00900 |
2,06 |
0,15 |
|
|
5-n |
chodnik |
kotwiowa |
156,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00618 |
3,26 |
0,21 |
0,02423 |
5-14 |
n-o |
Warsztat |
murowa |
30,0 |
25 |
0,000781564 |
0,00023 |
3,26 |
0,15 |
|
|
o-p |
chodnik |
kotwiowa |
336,1 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01325 |
3,26 |
0,21 |
|
|
p-14 |
chodnik |
kotwiowa |
115,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00456 |
3,26 |
0,21 |
|
|
14-d' |
chodnik |
kotwiowa |
162,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00640 |
5,32 |
0,35 |
0,01686 |
14-19 |
7-r |
chodnik |
kotwiowa |
254,6 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01004 |
100,16 |
6,50 |
0,01913 |
7-16 |
r-s |
chodnik |
kotwiowa |
176,6 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00696 |
100,16 |
6,50 |
|
|
s-16 |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
57,1 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00213 |
100,16 |
6,34 |
|
|
16-b' |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
216,1 |
15,8 |
0,095122135 |
0,20555 |
48,86 |
3,09 |
0,20877 |
16-17 |
16-a' |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
237,0 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00883 |
51,3 |
3,25 |
0,22001 |
16-(5)-17 |
a'-c' |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
216,1 |
15,8 |
0,095122135 |
0,20555 |
51,3 |
3,25 |
|
|
b'-17 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
86,2 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00321 |
48,86 |
3,09 |
|
|
c'-17 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
150,9 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00562 |
51,3 |
3,25 |
|
|
17-18 |
chodnik |
kotwiowa |
265,4 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01046 |
100,16 |
6,50 |
0,01046 |
17-18 |
d'-19 |
chodnik |
kotwiowa |
265,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01046 |
5,32 |
0,35 |
|
|
19-23 |
chodnik |
kotwiowa |
367,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01448 |
8,58 |
0,56 |
0,01448 |
19-23 |
8-15 |
chodnik |
kotwiowa |
295,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01166 |
120,17 |
7,80 |
0,01166 |
8-15 |
15-t |
chodnik |
kotwiowa |
108,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00426 |
3,26 |
0,21 |
0,03693 |
15-19 |
t-u |
chodnik |
kotwiowa |
92,5 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00365 |
3,26 |
0,21 |
|
|
u-w |
Warsztat |
murowa |
30,0 |
25 |
0,000781564 |
0,00023 |
3,26 |
0,15 |
|
|
w-x |
chodnik |
kotwiowa |
253,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00998 |
3,26 |
0,21 |
|
|
x-y |
chodnik |
kotwiowa |
109,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00430 |
3,26 |
0,21 |
|
|
y-z |
chodnik |
kotwiowa |
58,5 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00231 |
3,26 |
0,21 |
|
|
z-19 |
chodnik |
kotwiowa |
309,6 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01221 |
3,26 |
0,21 |
|
|
15-20 |
chodnik |
kotwiowa |
222,6 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00878 |
116,91 |
7,59 |
0,00878 |
15-20 |
20-21 |
chodnik |
kotwiowa |
270,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01064 |
88,24 |
5,73 |
0,01064 |
20-21 |
21-e' |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
210,0 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00782 |
43,97 |
2,78 |
0,22049 |
21-22 |
21-f' |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
75,7 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00282 |
44,27 |
2,80 |
|
|
e'-h' |
ściana |
obudowa zm. |
216,1 |
15,8 |
0,095122135 |
0,20555 |
43,97 |
2,78 |
0,21188 |
21-(7)-22 |
f'-g' |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
216,1 |
15,8 |
0,095122135 |
0,20557 |
44,27 |
2,80 |
|
|
h'-22 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
190,9 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00711 |
43,97 |
2,78 |
|
|
g'-22 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
93,6 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00349 |
44,27 |
2,80 |
|
|
22-23 |
chodnik |
kotwiowa |
131,4 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00518 |
88,24 |
5,73 |
0,00518 |
22-23 |
23-28 |
chodnik |
kotwiowa |
75,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00299 |
96,82 |
6,29 |
0,00299 |
23-28 |
28-29 |
chodnik |
kotwiowa |
101,2 |
16 |
0,003625178 |
0,00367 |
125,48 |
7,84 |
0,00367 |
28-29 |
29-30 |
chodnik |
kotwiowa |
165,3 |
42 |
0,000435433 |
0,00072 |
331,17 |
7,89 |
0,00072 |
29-30 |
30-32 |
szyb wydechowy |
obudowa betonowa |
459,9 |
78,5 |
0,000252198 |
0,00116 |
334,74 |
4,26 |
0,00116 |
30-32 |
32-33 |
szyb wydechowy |
obudowa betonowa |
56,7 |
78,5 |
0,000252198 |
0,00014 |
411,68 |
5,24 |
0,00014 |
32-33 |
20-i' |
chodnik |
kotwiowa |
293,5 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01157 |
28,7 |
1,86 |
0,01900 |
20-24 |
i'-24 |
chodnik |
kotwiowa |
188,4 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00743 |
28,7 |
1,86 |
|
|
24-j' |
chodnik |
kotwiowa |
179,7 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00708 |
1,8 |
0,15 |
0,02399 |
24-26 |
24-k' |
chodnik |
kotwiowa |
153,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00604 |
26,87 |
1,74 |
0,01459 |
24-25 |
j'-ł' |
chodnik |
kotwiowa |
355,7 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01402 |
1,8 |
0,15 |
|
|
k'-25 |
chodnik podścianowy |
kotwiowa |
229,6 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00855 |
26,9 |
1,70 |
|
|
25-l' |
chodnik |
kotwiowa |
262,9 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01036 |
1,8 |
0,15 |
0,01541 |
25-26 |
l'-26 |
chodnik |
kotwiowa |
128,0 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00505 |
1,8 |
0,15 |
|
|
ł'-26 |
chodnik |
kotwiowa |
73,2 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00289 |
1,8 |
0,15 |
|
|
25-m' |
ściana |
obudowa zmechanizowana |
126,1 |
15,8 |
0,095122135 |
0,11997 |
25,06 |
1,59 |
0,12588 |
25-27 |
26-27 |
chodnik |
kotwiowa |
102,5 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00404 |
3,6 |
0,23 |
0,00404 |
26-27 |
m'-27 |
chodnik nadścianowy |
kotwiowa |
158,7 |
15,8 |
0,003726712 |
0,00591 |
25,06 |
1,59 |
|
|
27-n' |
chodnik |
kotwiowa |
208,8 |
15,4 |
0,003942587 |
0,00823 |
28,66 |
1,86 |
0,01841 |
27-28 |
n'-28 |
chodnik |
kotwiowa |
258,3 |
15,4 |
0,003942587 |
0,01018 |
28,66 |
1,86 |
|
|
31-32 |
kanał_wen |
betonowa |
30,0 |
78,5 |
0,000252 |
0,000076 |
76,94 |
0,98 |
0,000076 |
31-32 |
Wyznaczenie niezależnych zewnętrznych oczek sieci wentylacyjnej kopalni
Nr oczka |
Węzły |
1 |
1-2-30-32-33 |
2 |
1-2-3-13-18-29-30-32-33 |
3 |
1-2-3-4-14-19-23-28-29-30-32-33 |
4 |
1-2-3-4-5-14-19-23-28-29-30-32-33 |
5 |
1-2-3-4-5-6-12-13-18-29-30-32-33 |
6 |
1-2-3-4-5-6-7-16-17-18-29-30-32-33 |
7 |
1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-18-29-30-32-33 |
8 |
1-2-3-4-5-6-7-8-9-11-12-13-18-29-30-32-33 |
9 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-19-23-28-29-30-32-33 |
10 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-21-22-23-28-29-30-32-33 |
11 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-25-26-27-28-29-30-32-33 |
12 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-26-27-28-29-30-32-33 |
13 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-24-25-27-28-29-30-32-33 |
14 |
1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-(3)-11-12-13-18-29-30-32-33 |
15 |
1-2-3-4-5-6-7-16-(5)-17-18-29-30-32-33 |
16 |
1-2-3-4-5-6-7-8-15-20-21-(7)-22-23-28-29-30-32-33 |
Wyznaczenie dysypacji energii w poszczególnych bocznicach oraz w zewnętrznych niezależnych oczkach sieci wentylacyjnej
lfv = Rf ⋅V2
gdzie: Rf - opór bocznicy
V - strumień objętości powietrza
Regulacja metodą Sałustowicza
8.1. Regulacja dodatnia
lm = ltg - lf
Rm = lm/V2
gdzie: ltg - spiętrzenie wentylatora
lf - dysypacja energii w oczku
lm - dysypacja energii w tamie
|
Oczka |
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
Nr wentylatora |
Wentylator W1 |
|||||||||||||||
Spiętrzenie wentylatora ltg |
1951,68 |
|||||||||||||||
Dysypacja energii w oczku lf |
250,7 |
766,3 |
728,5 |
849,3 |
1153,6 |
1871,1 |
1912,5 |
1705,0 |
1273,3 |
1874,1 |
1405,2 |
1394,7 |
1484,2 |
1799,8 |
1951,7 |
1924,7 |
Dysypacja energii w tamie lm |
1701,0 |
1185,4 |
1223,2 |
1102,4 |
798,1 |
80,6 |
39,2 |
246,7 |
678,4 |
77,6 |
546,5 |
557,0 |
467,5 |
151,9 |
0,0 |
27,0 |
Opór tamy Rm |
133,46 |
32,49 |
288,24 |
103,73 |
246,33 |
0,0338 |
0,0257 |
0,4134 |
63,83 |
0,0401 |
168,67 |
171,91 |
36,07 |
0,1299 |
0,0000 |
0,0 |
Strumień objętości powietrz V |
3,57 |
6,04 |
2,06 |
3,26 |
1,80 |
48,86 |
39,09 |
24,43 |
3,26 |
43,97 |
1,80 |
1,80 |
3,60 |
34,20 |
51,30 |
44,0 |
8.2. Regulacja ujemna
ltp = lf - ltg
gdzie: ltp - spiętrzenie wentylatora pomocniczego
ltg - spiętrzenie wentylatora
lf - dysypacja energii w oczku
|
Oczka |
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
Nr wentylatora |
Wentylator W1 |
|||||||||||||||
Spiętrzenie wentylatora ltg |
250,70 |
|||||||||||||||
Dysypacja energii w oczku lf |
250,7 |
766,3 |
728,4 |
849,3 |
1153,5 |
1871,0 |
1912,4 |
1704,9 |
1273,3 |
1874,0 |
1405,2 |
1394,6 |
1484,2 |
1799,7 |
1951,6 |
1924,6 |
Spiętrzenie wentylatora pomocniczego ltp |
0,000 |
515,6 |
477,7 |
598,6 |
902,8 |
1620,3 |
1661,7 |
1454,2 |
1022,6 |
1623,3 |
1154,5 |
1143,9 |
1233,5 |
1549,0 |
1700,9 |
1673,9 |
8.3. Regulacja mieszana
|
Oczka |
|||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
Nr wentylatora |
Wentylator W1 |
|||||||||||||||
Spiętrzenie wentylatora ltg |
849,33 |
|||||||||||||||
Dysypacja energii w oczku lf |
250,7 |
766,3 |
728,5 |
849,3 |
1153,6 |
1871,1 |
1912,5 |
1705,0 |
1273,3 |
1874,1 |
1405,2 |
1394,7 |
1484,2 |
1799,8 |
1951,7 |
1924,7 |
Spiętrzenie wentylatora pomocniczego ltp |
598,6 |
83,0 |
120,8 |
0,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dysypacja energii w tamie lm |
|
|
|
|
304,2 |
1021,7 |
1063,2 |
855,6 |
424,0 |
1024,8 |
555,9 |
545,4 |
634,9 |
950,5 |
1102,4 |
1075,3 |
Opór tamy Rm |
|
|
|
|
93,90 |
0,43 |
0,70 |
1,43 |
39,90 |
0,53 |
171,57 |
168,32 |
48,99 |
0,81 |
0,42 |
0,56 |
Strumień objętości powietrz V |
3,57 |
6,04 |
2,06 |
3,26 |
1,80 |
48,86 |
39,09 |
24,43 |
3,26 |
43,97 |
1,80 |
1,80 |
3,60 |
34,20 |
51,30 |
43,97 |
Wyznaczanie potencjału oraz schematu potencjalnego dla regulacji dodatniej
9.1. Spadek potencjału
gdzie: lf - dysypacja energii w oczku
lm - dysypacja energii w tamie
Bocznica |
lf |
lm |
δ |
||
1-2 |
96,28 |
|
96,28 |
||
2-3 |
153,58 |
|
153,58 |
||
2-30 |
0,22 |
1700,98 |
1701,20 |
||
3-4 |
158,10 |
|
158,10 |
||
3-13 |
0,33 |
1185,38 |
1185,72 |
||
4-5 |
120,65 |
|
120,65 |
||
4-14 |
0,07 |
1223,19 |
1223,26 |
||
5-6 |
72,53 |
|
72,53 |
||
5-14 |
0,26 |
1102,36 |
1102,61 |
||
6-7 |
83,87 |
|
83,87 |
||
6-12 |
0,16 |
798,13 |
798,28 |
||
7-8 |
99,53 |
|
99,53 |
||
7-16 |
191,89 |
|
191,89 |
||
8-9 |
120,29 |
|
120,29 |
||
8-15 |
168,41 |
|
168,41 |
||
9-10 |
14,69 |
|
14,69 |
||
9-11 |
168,36 |
246,72 |
415,08 |
||
10-11 |
361,19 |
39,20 |
400,39 |
||
10-3-11 |
248,49 |
151,90 |
400,39 |
||
11-12 |
79,52 |
|
79,52 |
||
12-13 |
36,16 |
|
36,16 |
||
13-18 |
125,27 |
|
125,27 |
||
14-19 |
0,48 |
|
0,48 |
||
Bocznica |
lf |
lm |
δ |
||
15-19 |
0,39 |
678,36 |
678,75 |
||
15-20 |
119,95 |
|
119,95 |
||
16-5-17 |
579,00 |
0,00 |
579,00 |
||
16-17 |
498,38 |
80,61 |
579,00 |
||
17-18 |
104,96 |
|
104,96 |
||
18-29 |
157,69 |
|
157,69 |
||
19-23 |
1,07 |
|
1,07 |
||
20-21 |
82,87 |
|
82,87 |
||
20-24 |
15,65 |
|
15,65 |
||
21-7-22 |
409,65 |
27,02 |
436,67 |
||
21-22 |
426,29 |
77,60 |
503,89 |
||
22-23 |
40,33 |
|
40,33 |
||
23-28 |
28,03 |
|
28,03 |
||
24-26 |
0,08 |
556,99 |
557,07 |
||
24-25 |
10,54 |
|
10,54 |
||
25-26 |
0,05 |
546,48 |
546,53 |
||
25-27 |
79,05 |
467,48 |
546,53 |
||
26-27 |
0,05 |
|
0,05 |
||
27-28 |
15,13 |
|
15,13 |
||
28-29 |
57,75 |
|
57,75 |
||
29-30 |
78,94 |
|
78,94 |
||
30-32 |
129,96 |
|
129,96 |
||
32-33 |
0,448 |
|
0,45 |
9.2. Potencjał
- spadek potencjału w bocznicy
- potencjał na dopływie do bocznicy
- potencjał na wypływie z bocznicy
Węzeł |
Φw |
|
1 |
0,00 |
|
2 |
-96,28 |
|
3 |
-249,86 |
|
4 |
-407,96 |
|
5 |
-528,60 |
|
6 |
-601,13 |
|
7 |
-685,00 |
|
8 |
-784,53 |
|
9 |
-904,82 |
|
10 |
-919,51 |
|
11 |
-1319,89 |
|
12 |
-1399,41 |
|
13 |
-1435,58 |
|
14 |
-1431,22 |
|
15 |
-952,94 |
|
16 |
-876,89 |
|
Węzeł |
Φw |
|
17 |
-1455,89 |
|
18 |
-1560,84 |
|
19 |
-160,69 |
|
20 |
-1072,89 |
|
21 |
-1155,76 |
|
22 |
-1592,43 |
|
23 |
-1632,76 |
|
24 |
-1088,54 |
|
25 |
-1099,08 |
|
26 |
-1645,61 |
|
27 |
-1645,66 |
|
28 |
-1660,79 |
|
29 |
-1688,82 |
|
30 |
-1797,48 |
|
31 |
-1927,88 |
|
32 |
-1927,43 |
|
33 |
-1951,68 |
Dobór wentylatora głównego
10.1. Spiętrzenie wentylatora głównego
1951,68Pa
10.2. Strumień objętości powietrza
V = 411,72m3/s
10.3. Konieczna moc użyteczna
kW
gdzie:
- spiętrzenie wentylatora głównego
V - strumień objętości powietrz
10.4. Opór kopalni
Ns2/m8
10.5. Otwór równoznaczny
Warunki stabilnej pracy wentylatora
11.1. Warunek kumulacyjny
Warunek kumulacyjny jest spełniony
11.2. Warunek dysypacyjny
K - rezerwa dławienia; K = 1,2
Warunek dysypacyjny jest spełniony
11.3. Warunek ekonomiczności
Analiza bezpieczeństwa sieci wentylacyjnej
12.1. Stabilność kierunków przepływu powietrza w bocznicach
gdzie: lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej J/m3
lfλ - suma dysypacji energii w oczku J/m3
σλβ - stopień stabilności kierunku prądu powietrza w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej
σλβ
0,25 - warunek stabilności kierunków przepływu powietrza
|
|
Oczka |
|||||||||||||||
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
lfl |
|||||||||||||||
|
|
250,70 |
766,30 |
728,49 |
849,33 |
1153,56 |
1871,07 |
1912,49 |
1704,96 |
1273,32 |
1874,09 |
1405,20 |
1394,69 |
1484,21 |
1799,78 |
1951,68 |
1924,67 |
Bocznica |
|
σλβ |
|||||||||||||||
1-2 |
96,28 |
0,6235 |
0,1437 |
0,1523 |
0,1278 |
0,0911 |
0,0542 |
0,0530 |
0,0598 |
0,0818 |
0,0542 |
0,0736 |
0,0741 |
0,0694 |
0,0565 |
0,0519 |
0,0527 |
2-3 |
153,58 |
|
0,2507 |
0,2671 |
0,2207 |
0,1536 |
0,0894 |
0,0873 |
0,0990 |
0,1372 |
0,0893 |
0,1227 |
0,1237 |
0,1154 |
0,0933 |
0,0854 |
0,0867 |
2-30 |
0,22 |
0,0009 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-4 |
158,10 |
|
|
0,2772 |
0,2287 |
0,1588 |
0,0923 |
0,0901 |
0,1022 |
0,1418 |
0,0921 |
0,1268 |
0,1279 |
0,1192 |
0,0963 |
0,0881 |
0,0895 |
3-13 |
0,33 |
|
0,0004 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-5 |
120,65 |
|
|
|
0,1656 |
0,1168 |
0,0689 |
0,0673 |
0,0762 |
0,1047 |
0,0688 |
0,0939 |
0,0947 |
0,0885 |
0,0719 |
0,0659 |
0,0669 |
4-14 |
0,07 |
|
|
0,0001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5-6 |
72,53 |
|
|
|
|
0,0671 |
0,0403 |
0,0394 |
0,0444 |
0,0604 |
0,0403 |
0,0544 |
0,0549 |
0,0514 |
0,0420 |
0,0386 |
0,0392 |
5-14 |
0,26 |
|
|
|
0,0003 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6-7 |
83,87 |
|
|
|
|
|
0,0469 |
0,0459 |
0,0517 |
0,0705 |
0,0468 |
0,0635 |
0,0640 |
0,0599 |
0,0489 |
0,0449 |
0,0456 |
6-12 |
0,16 |
|
|
|
|
0,0001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7-8 |
99,53 |
|
|
|
|
|
|
0,0549 |
0,0620 |
0,0848 |
0,0561 |
0,0762 |
0,0768 |
0,0719 |
0,0585 |
|
0,0545 |
7-16 |
191,89 |
|
|
|
|
|
0,1143 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1090 |
|
8-9 |
120,29 |
|
|
|
|
|
|
0,0671 |
0,0759 |
|
|
|
|
|
0,0716 |
|
|
8-15 |
168,41 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1524 |
0,0987 |
0,1362 |
0,1373 |
0,1280 |
|
|
0,0959 |
9-10 |
14,69 |
|
|
|
|
|
|
0,0077 |
|
|
|
|
|
|
0,0082 |
|
|
9-11 |
168,36 |
|
|
|
|
|
|
|
0,1096 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10-11 |
361,19 |
|
|
|
|
|
|
0,2328 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-3-11 |
248,49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1602 |
|
|
11-12 |
79,52 |
|
|
|
|
|
|
0,0434 |
0,0489 |
|
|
|
|
|
0,0462 |
|
|
12-13 |
36,16 |
|
|
|
|
0,0324 |
|
0,0193 |
0,0217 |
|
|
|
|
|
0,0205 |
|
|
13-18 |
125,27 |
|
0,1954 |
|
|
0,1218 |
|
0,0701 |
0,0793 |
|
|
|
|
|
0,0748 |
|
|
14-19 |
0,48 |
|
|
|
0,0006 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-19 |
0,39 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0003 |
|
|
|
|
|
|
|
15-20 |
119,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0684 |
0,0933 |
0,0941 |
0,0879 |
|
|
0,0665 |
16-5-17 |
579,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4218 |
|
16-17 |
498,38 |
|
|
|
|
|
0,3631 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17-18 |
104,96 |
|
|
|
|
|
0,0594 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0568 |
|
18-29 |
157,69 |
|
0,2591 |
|
|
0,1583 |
0,0920 |
0,0899 |
0,1019 |
|
|
|
|
|
0,0960 |
0,0879 |
|
19-23 |
1,07 |
|
|
0,0015 |
0,0013 |
|
|
|
|
0,0008 |
|
|
|
|
|
|
|
20-21 |
82,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0463 |
|
|
|
|
|
0,0450 |
20-24 |
15,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0113 |
0,0113 |
0,0107 |
|
|
|
21-7-22 |
409,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2704 |
21-22 |
426,29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2944 |
|
|
|
|
|
|
22-23 |
40,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0220 |
|
|
|
|
|
0,0214 |
23-28 |
28,03 |
|
|
0,0400 |
0,0341 |
|
|
|
|
0,0225 |
0,0152 |
|
|
|
|
|
0,0148 |
24-26 |
0,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0001 |
|
|
|
|
24-25 |
10,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0076 |
|
0,0071 |
|
|
|
25-26 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00004 |
|
|
|
|
|
25-27 |
79,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0563 |
|
|
|
26-27 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00004 |
0,00004 |
|
|
|
|
27-28 |
15,13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0109 |
0,0110 |
0,0103 |
|
|
|
28-29 |
57,75 |
|
|
0,0861 |
0,0730 |
|
|
|
|
0,0475 |
0,0318 |
0,0429 |
0,0432 |
0,0405 |
|
|
0,0309 |
29-30 |
78,94 |
|
0,1148 |
0,1215 |
0,1025 |
0,0735 |
0,0440 |
0,0431 |
0,0485 |
0,0661 |
0,0440 |
0,0595 |
0,0600 |
0,0562 |
0,0459 |
0,0422 |
0,0428 |
30-32 |
129,96 |
1,0763 |
0,2042 |
0,2171 |
0,1807 |
0,1270 |
0,0746 |
0,0729 |
0,0825 |
0,1137 |
0,0745 |
0,1019 |
0,1028 |
0,0960 |
0,0778 |
0,0713 |
0,0724 |
32-33 |
24,25 |
0,1071 |
0,0327 |
0,0344 |
0,0294 |
0,0215 |
0,0131 |
0,0128 |
0,0144 |
0,0194 |
0,0131 |
0,0176 |
0,0177 |
0,0166 |
0,0137 |
0,0126 |
0,0128 |
12.2. Racjonalność systemu przewietrzania
gdzie: lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci wentylacyjnej
lfλ - suma dysypacji energii we wszystkich bocznicach β
μλβ - stosunek stabilności kierunku prądu powietrza w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci aktywnej
μλβ
0,20 - warunek racjonalności przewietrzania
|
|
Oczka |
|||||||||||||||
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
lfλ |
|||||||||||||||
|
|
250,70 |
766,29 |
728,49 |
849,32 |
1153,5 |
1871,07 |
1912,48 |
1704,96 |
1273,32 |
1874,08 |
1405,20 |
1394,69 |
1484,20 |
1799,78 |
1951,68 |
1924,66 |
Bocznica |
lfλβ |
μλβ |
|||||||||||||||
1-2 |
96,28 |
0,384 |
0,126 |
0,132 |
0,113 |
0,083 |
0,051 |
0,050 |
0,056 |
0,076 |
0,051 |
0,069 |
0,069 |
0,065 |
0,053 |
0,049 |
0,050 |
2-3 |
153,58 |
|
0,200 |
0,211 |
0,181 |
0,133 |
0,082 |
0,080 |
0,090 |
0,121 |
0,082 |
0,109 |
0,110 |
0,103 |
0,085 |
0,079 |
0,080 |
2-30 |
0,22 |
0,001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3-4 |
158,10 |
|
|
0,217 |
0,186 |
0,137 |
0,084 |
0,083 |
0,093 |
0,124 |
0,084 |
0,113 |
0,113 |
0,107 |
0,088 |
0,081 |
0,082 |
3-13 |
0,33 |
|
0,000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-5 |
120,65 |
|
|
|
0,142 |
0,105 |
0,064 |
0,063 |
0,071 |
0,095 |
0,064 |
0,086 |
0,087 |
0,081 |
0,067 |
0,062 |
0,063 |
4-14 |
0,07 |
|
|
0,000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5-6 |
72,53 |
|
|
|
|
0,063 |
0,039 |
0,038 |
0,043 |
0,057 |
0,039 |
0,052 |
0,052 |
0,049 |
0,040 |
0,037 |
0,038 |
5-14 |
0,26 |
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6-7 |
83,87 |
|
|
|
|
|
0,045 |
0,044 |
0,049 |
0,066 |
0,045 |
0,060 |
0,060 |
0,057 |
0,047 |
0,043 |
0,044 |
6-12 |
0,16 |
|
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7-8 |
99,53 |
|
|
|
|
|
|
0,052 |
0,058 |
0,078 |
0,053 |
0,071 |
0,071 |
0,067 |
0,055 |
|
0,052 |
7-16 |
191,89 |
|
|
|
|
|
0,103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,098 |
|
8-9 |
120,29 |
|
|
|
|
|
|
0,063 |
0,071 |
|
|
|
|
|
0,067 |
|
|
8-15 |
168,41 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,132 |
0,090 |
0,120 |
0,121 |
0,113 |
|
|
0,088 |
9-10 |
14,69 |
|
|
|
|
|
|
0,008 |
|
|
|
|
|
|
0,008 |
|
|
9-11 |
168,36 |
|
|
|
|
|
|
|
0,099 |
|
|
|
|
|
|
|
|
10-11 |
361,19 |
|
|
|
|
|
|
0,189 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10-3-11 |
248,49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,138 |
|
|
11-12 |
79,52 |
|
|
|
|
|
|
0,042 |
0,047 |
|
|
|
|
|
0,044 |
|
|
12-13 |
36,16 |
|
|
|
|
0,031 |
|
0,019 |
0,021 |
|
|
|
|
|
0,020 |
|
|
13-18 |
125,27 |
|
0,163 |
|
|
0,109 |
|
0,065 |
0,073 |
|
|
|
|
|
0,070 |
|
|
14-19 |
0,48 |
|
|
0,001 |
0,001 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15-19 |
0,39 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
|
|
|
15-20 |
119,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,064 |
0,085 |
0,086 |
0,081 |
|
|
0,062 |
16-5-17 |
579,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,297 |
|
16-17 |
498,38 |
|
|
|
|
|
0,266 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17-18 |
104,96 |
|
|
|
|
|
0,056 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,054 |
|
18-29 |
157,69 |
|
0,206 |
|
|
0,137 |
0,084 |
0,082 |
0,092 |
|
|
|
|
|
0,088 |
0,081 |
|
19-23 |
1,07 |
|
|
0,001 |
0,001 |
|
|
|
|
0,001 |
|
|
|
|
|
|
|
20-21 |
82,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,044 |
|
|
|
|
|
0,043 |
20-24 |
15,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,011 |
0,011 |
0,011 |
|
|
|
21-7-22 |
409,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,213 |
21-22 |
426,29 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22-23 |
40,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,022 |
|
|
|
|
|
0,021 |
23-28 |
28,03 |
|
|
0,033 |
0,033 |
|
|
|
|
0,022 |
0,015 |
|
|
|
|
|
0,015 |
24-26 |
0,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
24-25 |
10,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,007 |
|
0,007 |
|
|
|
25-26 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000 |
|
|
|
|
|
25-27 |
79,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,053 |
|
|
|
26-27 |
0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,000 |
0,000 |
|
|
|
|
27-28 |
15,13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,011 |
0,011 |
0,010 |
|
|
|
28-29 |
57,75 |
|
|
0,079 |
0,068 |
|
|
|
|
0,045 |
0,031 |
0,041 |
0,041 |
0,039 |
|
|
0,030 |
29-30 |
78,94 |
|
0,103 |
0,108 |
0,093 |
0,068 |
0,042 |
0,041 |
0,046 |
0,062 |
0,042 |
0,056 |
0,057 |
0,053 |
0,044 |
0,040 |
0,041 |
30-32 |
129,96 |
0,518 |
0,170 |
0,178 |
0,153 |
0,113 |
0,069 |
0,068 |
0,076 |
0,102 |
0,069 |
0,092 |
0,093 |
0,088 |
0,072 |
0,067 |
0,068 |
32-33 |
24,25 |
0,097 |
0,032 |
0,033 |
0,029 |
0,021 |
0,013 |
0,013 |
0,014 |
0,019 |
0,013 |
0,017 |
0,017 |
0,016 |
0,013 |
0,012 |
0,013 |
Analiza schematu potencjalnego
13.1. Warunek spiętrzenia wentylatora
Δpc
785 J/m3
1951,68 J/m3
785J/m3
13.2. Warunek spadków potencjałów w grupowych prądach powietrza świeżego
gdzie: aλβ - liczba bezpieczeństwa prądu
bλ - liczba wszystkich bocznic β wchodzących w skład oczka zewnętrznego λ sieci
lfλβ - dysypacja energii w bocznicy β oczka zewnętrznego λ sieci wentylacyjnej
lfλ - suma dysypacji energii we wszystkich bocznicach β
aλβ >1 to bocznica jest wąskim przekrojem wentylacyjnym
|
|
Oczko |
|||||||||||||||
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
bl |
|||||||||||||||
|
|
4 |
8 |
11 |
12 |
12 |
13 |
17 |
16 |
15 |
17 |
18 |
17 |
17 |
17 |
13 |
17 |
|
|
lfλ |
|||||||||||||||
|
|
250,70 |
766,30 |
728,49 |
849,33 |
1153,55 |
1871,07 |
1912,48 |
1704,96 |
1273,32 |
1874,08 |
1405,20 |
1394,69 |
1484,20 |
1799,78 |
1951,68 |
1924,66 |
Bocznica |
Lfλβ |
aλβ |
|||||||||||||||
1-2 |
96,28 |
1,536 |
1,536 |
1,454 |
1,360 |
1,002 |
0,669 |
0,856 |
0,903 |
1,134 |
0,873 |
1,233 |
1,174 |
1,103 |
0,909 |
0,641 |
0,850 |
2-3 |
153,58 |
|
1,603 |
2,319 |
2,170 |
1,598 |
1,067 |
1,365 |
1,441 |
1,809 |
1,393 |
1,967 |
1,872 |
1,759 |
1,451 |
1,023 |
1,357 |
3-4 |
158,10 |
|
|
2,387 |
2,234 |
1,645 |
1,098 |
1,405 |
1,484 |
1,862 |
1,434 |
2,025 |
1,927 |
1,811 |
1,493 |
1,053 |
1,396 |
4--5 |
120,65 |
|
|
|
1,705 |
1,255 |
0,838 |
1,072 |
1,132 |
1,421 |
1,094 |
1,545 |
1,471 |
1,382 |
1,140 |
0,804 |
1,066 |
5-6 |
72,53 |
|
|
|
|
0,754 |
0,504 |
0,645 |
0,681 |
0,854 |
0,658 |
0,929 |
0,884 |
0,831 |
0,685 |
0,483 |
0,641 |
6-7 |
83,87 |
|
|
|
|
|
0,583 |
0,746 |
0,787 |
0,988 |
0,761 |
1,074 |
1,022 |
0,961 |
0,792 |
0,559 |
0,741 |
7-8 |
99,53 |
|
|
|
|
|
|
0,885 |
0,934 |
1,172 |
0,903 |
1,275 |
1,213 |
1,140 |
0,940 |
|
0,879 |
7-16 |
191,89 |
|
|
|
|
|
1,333 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,278 |
|
8-9 |
120,29 |
|
|
|
|
|
|
1,069 |
1,129 |
|
|
|
|
|
1,136 |
|
|
8-15 |
168,41 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,984 |
1,528 |
2,157 |
2,053 |
1,929 |
|
|
1,488 |
9-10 |
14,69 |
|
|
|
|
|
|
0,131 |
|
|
|
|
|
|
0,139 |
|
|
15-20 |
119,95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,088 |
1,537 |
1,462 |
1,374 |
|
|
1,060 |
20-21 |
82,87 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,752 |
|
|
|
|
|
0,732 |
20-24 |
15,65 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,200 |
0,191 |
0,179 |
|
|
|
24-25 |
10,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,135 |
|
0,121 |
|
|
|
13.3. Warunek spadku potencjałów w prądach rejonowych (analiza schematu potencjalnego)
Ze względu na stabilność prądów rejonowych oraz ze względu na ekonomiczność wentylacji rozkład spadków potencjału powietrza jest uważany za racjonalny, gdy spadki potencjału w rejonach wentylacyjnych są możliwie duże, a sumy spadków potencjału poza rejonami wentylacyjnymi możliwie małe. W projektowanej kopalni sumy spadków potencjału poza rejonami wentylacyjnymi są małe, natomiast spadki potencjału w rejonach wentylacyjnych są duże i małe. W bocznicach o małym spadku potencjału jest mała stabilność prądów rejonowych.
Analiza sieci ze względu na dysypację mocy
gdzie: lfβ - dysypacja energii w bocznicy
Vβ - strumień objętości powietrza w bocznicy
Nfβ
1,2kW- bocznice mocne; 1,2kW >Nfβ>0,13kW- bocznice średnie; Nfβ
1,2kW- bocznice słabe
Bocznica |
lfβ |
Vβ |
Nfβ |
Bocznica |
1-2 |
96,28 |
334,78 |
32231,29 |
mocna |
2-3 |
153,58 |
331,21 |
50867,62 |
mocna |
2-30 |
0,22 |
3,57 |
0,77 |
słaba |
3-4 |
158,10 |
325,17 |
51409,16 |
mocna |
3-13 |
0,33 |
6,04 |
2,02 |
słaba |
4-5 |
120,65 |
323,11 |
38982,20 |
mocna |
4-14 |
0,07 |
2,06 |
0,14 |
słaba |
5-6 |
72,53 |
319,85 |
23197,38 |
mocna |
5-14 |
0,26 |
3,26 |
0,84 |
słaba |
6-7 |
83,87 |
318,05 |
26675,12 |
mocna |
6-12 |
0,16 |
1,80 |
0,28 |
słaba |
7-8 |
99,53 |
217,89 |
21686,18 |
mocna |
7-16 |
191,89 |
100,16 |
19219,71 |
mocna |
8-9 |
120,29 |
97,72 |
11754,46 |
mocna |
8-15 |
168,41 |
120,17 |
20238,00 |
mocna |
9-10 |
14,69 |
73,29 |
1076,71 |
średnia |
9-11 |
168,36 |
24,43 |
4112,97 |
mocna |
10-11 |
361,19 |
39,09 |
14119,03 |
mocna |
10-3-11 |
248,49 |
34,20 |
8498,33 |
mocna |
11-12 |
79,52 |
97,69 |
7768,07 |
mocna |
12-13 |
36,16 |
99,49 |
3597,98 |
mocna |
13-18 |
125,27 |
105,53 |
13219,37 |
mocna |
14-19 |
0,48 |
5,32 |
2,54 |
słaba |
15-19 |
0,39 |
3,26 |
1,28 |
słaba |
15-20 |
119,95 |
116,91 |
14023,66 |
mocna |
16-5-17 |
579,00 |
51,30 |
29702,47 |
mocna |
16-17 |
498,38 |
48,86 |
24351,08 |
mocna |
17-18 |
104,96 |
100,16 |
10512,54 |
mocna |
18-29 |
157,69 |
205,69 |
32435,80 |
mocna |
19-23 |
1,07 |
8,58 |
9,15 |
słaba |
20-21 |
82,87 |
88,24 |
7312,69 |
mocna |
20-24 |
15,65 |
28,70 |
449,14 |
średnia |
21-7-22 |
409,65 |
43,97 |
18012,27 |
mocna |
21-22 |
426,29 |
43,97 |
18744,15 |
mocna |
22-23 |
40,33 |
88,24 |
3558,56 |
mocna |
23-28 |
28,03 |
96,82 |
2713,78 |
mocna |
24-26 |
0,08 |
1,80 |
0,14 |
słaba |
24-25 |
10,54 |
26,87 |
283,11 |
średnia |
25-26 |
0,05 |
1,80 |
0,09 |
słaba |
25-27 |
79,05 |
25,06 |
1981,09 |
mocna |
26-27 |
0,05 |
3,60 |
0,19 |
słaba |
27-28 |
15,13 |
28,66 |
433,50 |
średnia |
28-29 |
57,75 |
125,48 |
7246,10 |
mocna |
29-30 |
78,94 |
331,17 |
26142,50 |
mocna |
30-32 |
129,96 |
334,74 |
43501,52 |
mocna |
32-33 |
24,25 |
411,68 |
9984,14 |
mocna |
Podsumowanie
W projektowanej sieci wentylacyjnej spadki potencjału poza rejonami są małe natomiast w rejonach wentylacyjnych znajdują się bocznice zarówno w których spadki potencjału są małe jak i duże, co niekorzystnie wpływa na racjonalność systemu przewietrzania. Warunki odwołujące się do poprawnej pracy wentylatora głównego, czyli: warunek kumulacyjny, dysypacyjny, ekonomiczności pracy oraz warunek spiętrzenia wentylatora są spełnione. Analiza bezpieczeństwa sieci wentylacyjnej wykazała, że warunek stabilności kierunków przepływu powietrza (σλβ
0,25) spełnia niewielka liczba bocznic. Dla większości bocznic jest to wartość σλβ z przedziału od 0,08 do 0,16. Racjonalność systemu przewietrzania narzuca warunek (μλβ
0,20), który musi być spełniony. Tutaj również mała część bocznic spełnia ten warunek. Znaczna większość bocznic znajduje się w przedziale wartości μλβ od 0,06 do 1,4. Ze względu na warunek spadków potencjałów w grupowych prądach powietrza świeżego bocznica nie powinna być wąskim przekrojem wentylacyjnym (aλβ >1). W projektowanej sieci wentylacyjnej spora część bocznic nie spełnia tego warunku. Ze względu na dysypację mocy większość bocznic to bocznice mocne.
14