TEMAT PROJEKTU:
Dobór węzła cieplnego dwufunkcyjnego (c.o. + c.w.u.) szeregowo równoległego
Rodzaj wymiennika ciepła: płaszczowo-rurowe typu JAD
ZAŁOŻENIA:
-
całkowity strumień wody sieciowej z wymiennika centralnego ogrzewania jest kierowany na wymiennik I stopnia ciepłej
wody użytkowej (WCW I)
-
w obliczeniach uwzględniono najbardziej niekorzystne warunki pracy węzła (odpowiadające przyjętym parametrom
obliczeniowym)
Podstawowe dane do
obliczeń
Wartości obliczeniowe
Jednostki
Sieć cieplna
Ogrzewanie
Ciepła woda
Zima
Lato
Zima
Zima/lato
Moc cieplna
kW
Φ
SZ
Φ
SL
Φ
CO
Φ
CW
Temperatura czynnika przed
wymiennikiem
°C
t
SZz
t
SLz
t
COp
t
wz
Temperatura czynnika za
wymiennikiem
°C
t
SZp
t
SLp
t
COz
t
wc
Różnica temperatury czynnika
K
Δt
SCOZ
Δt
SCOL
Δt
COZ
Δt
cw
Ciśnienie dyspozycyjne
kPa
Δp
d
Δp
co,i
Δp
cwc,i
Dane:
praca bez priorytetu cwu nad ogrzewaniem:
praca z priorytetem cwu nad ogrzewaniem:
1. OBLICZENIA
OBIEGU PIERWOTNEGO WĘZŁA CIEPŁOWNICZEGO
OBLICZENIA CIEPLNE
1.1.
Obliczenie mocy cieplnej wymiennika c.w.u. dla budownictwa mieszkaniowego (wg Szaflika)
Φ
cw
=
Φ
cw,max,h
Φ
cw,max,h
=
Φ
cw
=
𝑉̇
𝐶𝑊,max ℎ
∙c
w
∙ρ∙(t
cw
- t
zw
)
𝑉̇
𝐶𝑊,max ℎ
- maksymalny godzi
nowy pobór ciepłej wody
ρ - gęstość wody [kg/dm
3
]
– dla średniej temperatury wody
c
p
– ciepło właściwe wody [kJ/kgK]
t
cw
– temperatura ciepłej wody [°C]
t
zw
– temperatura wody wodociągowej [°C]
Φ
cw,max,m
=
𝑉̇
𝐶𝑊,max 𝑚
∙c
w
∙ρ∙(t
cw
- t
zw
)+
Φ
cw,r
𝑉̇
𝐶𝑊,max,𝑚𝑎𝑥
– maksymalne chwilowe zapotrzebowanie na moc cieplną
Φ
cw,r
-
straty mocy cieplnej przewodów rozprowadzających (2-3%
Φ
cw,max,m
)
𝑉̇
𝐶𝑊,max ℎ
= 0,03017√𝐿
𝑢
+ 0,00102𝐿
𝑢
L
u
– liczba użytkowników
𝑉̇
𝐶𝑊,max 𝑚
= 0,1227√𝐿
𝑃
+ 0,00102𝐿
𝑝
L
u
– liczba punktów czerpalnych
1.2.
Obliczenie mocy cieplnej wymienników c.w.u. Φ
wcw
Węzeł bez zasobnika:
I stopień Φ
wcw
I
= (1-f
II
)∙Φ
cw,max,m
II stopień Φ
wcw
II
= f
II
∙Φ
cw,max,m
Węzeł ze stabilizatorem:
I stopień Φ
wcw
I
= (1-f
II
)∙Φ
cw,max,h
II stopień Φ
wcw
II
= f
II
∙Φ
cw,max,h
Węzeł z zasobnikiem:
I stopień Φ
wcw
I
= (1-f
II
)∙Φ
cw,max,h
II stopień Φ
wcw
II
= f
II
∙Φ
cw,max,h
Współczynnik f
II
przyjmuje się w granicach 0,5 – 0,05 (określa udział wymiennika II stopnia w pokryciu całkowitego
zapotrzebowania na moc cieplną do przygotowania c.w.u. w układzie dwustopniowym).
OBLICZENIA HYDRAULICZNE
1.3.
Obliczenie strumienia masowego wody sieciowej dla wymiennika centralnego ogrzewania
– WCO
𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
=
Φ
𝐶𝑂
c
𝑊
∙Δt
SCOZ
[kg/s]
Δt
SCOZ
-
obliczeniowa różnica temperatury wody sieciowej dla wymiennika ciepła obiegu grzewczego, K
1.4.
Obliczenie strumienia masowego
wody sieciowej dla wymiennika II stopnia ciepłej wody użytkowej – WCWII
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼𝐼
=
Φ̇
𝑤𝑐𝑤𝐼𝐼
𝐼𝐼
c
𝑊
∙Δt
SCOL
[kg/s]
Δt
SCOL
-
obliczeniowa różnica temperatury wody sieciowej dla wymiennika ciepła obiegu grzewczego, K
1.5.
Obliczenie strumienia masowego wody sieciowej dla wymiennika I stopnia ciepłej wody użytkowej – WCWII
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼𝐼
+ 𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
[kg/s]
1.6.
Obliczenie strumienia masowego wody sieciowej dla wymiennika ciepłej wody użytkowej – WCW
𝑚̇
𝑆𝐿
=
Φ̇
𝑐𝑤
c
𝑊
∙ Δt
SCOL
Wyznaczenie strumienia objętościowego:
𝑉̇ =
3600∙𝑚̇
𝜌
[m
3
/h]
W obliczeniach praktycznych
częściej stosuje się strumień objętościowy wyrażonego w m
3
/h.
1.7.
Obliczeniowy strumień masy wody sieciowej
węzeł dwufunkcyjny szeregowo-równoległy, z dwustopniowym przygotowaniem c.w.u., praca bez priorytetu cwu nad
ogrzewaniem:
-
okres przejściowy/zimowy:
𝑚̇
𝑆𝑃
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
+ 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼𝐼
- okres letni
𝑚̇
𝑆𝐿
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼𝐼
węzeł dwufunkcyjny szeregowo-równoległy, z dwustopniowym przygotowaniem c.w.u., praca z priorytetem cwu nad
ogrzewaniem:
- okres zim
owy/przejściowy:
𝑚̇
𝑆𝑍/𝑃
= 𝜔 ∙ 𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
- okres letni:
𝑚̇
𝑆𝐿
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼
= 𝑚̇
𝑆𝐶𝑊
𝐼𝐼
Spośród wyznaczonych w powyższy sposób strumieni masy wybierana jest wielkość najbardziej niekorzystna, czyli
największa.
Ws
półczynnik ω można wyznaczyć jako większą z wartości opisanych wzorami:
𝜔 = 1 +
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊𝑈,ś𝑟
𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
lub
𝜔 = 𝑥 +
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊𝑈,𝑚𝑎𝑥
𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
gdzie:
𝑚̇
𝑆𝐶𝑂
- obliczeniowy strumień masy w obiegu pierwotnym wymiennika centralnego ogrzewania
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊𝑈,𝑚𝑎𝑥
- maksymalny obliczeniowy strumień masy czynnika w obiegu pierwotnym wymiennika ciepłej wody użytkowej
𝑚̇
𝑆𝐶𝑊𝑈,ś𝑟
- średni obliczeniowy strumień masy w obiegu pierwotnym wymiennika ciepłej wody użytkowej
x
– względny strumień masy w obiegu pierwotnym wymiennika centralnego ogrzewania, przy realizacji priorytetu c.w.u. (0,5)
Obliczenia hydrauliczne dla okresu zimowego
Wyznaczenie spadków ciśnienia na długości:
Odcinek
𝑉
̇
𝑆𝑃
DN
d
z
x s
w
R
L
Δp
l
[m
3
/h]
[mm]
[mmxmm]
[m/s]
[dPa/m]
[m]
[dPa]
A-B
B-WCW-C
D-WCWI-E-F
Wyznaczenie lokalnych spadków ciśnienia
Element węzła (opór miejscowy)
Symbol
Liczba
DN
k
vs
ξ
Δp
m
[szt.]
[mm]
[m
3
/h]
[-]
[dPa]
A-B
Razem
Wyznaczenie całkowitych spadków ciśnienia
Odcinek
Ʃ Δp
l
Ʃ Δp
m
Ʃ Δp
l
+ Ʃ Δp
m
[dPa]
[dPa]
[dPa]
A-B
B-WCW-C
D-WCWI-E-F
Razem
Obliczenia hydrauliczne dla okresu letniego (analogicznie)
1.8.
Dobór zaworu regulacyjnego pośredniego działania
Lokalizacja: na przewodach zasilających wodą sieciową poszczególne wymienniki.
Sprawdzenie rzeczywistych wartości autorytetu zaworów o przyjętych współczynnikach przepływu k
vs
wykonano dla ustalonej przy
doborze zaworu nastawy regulowanej różnicy ciśnienia.
Wartość
Oznaczenie
Jednostka
Obieg WCO (zima)
Obieg WCWII (lato)
Strumień objętości czynnika
V
SCOZ/SCWL
m
3
/h
Przyjęty współczynnik k
vs
zaworu
k
vs
m
3
/h
Spadek ciśnienia na zaworze
Δp
RP
kPa
Autorytet zaowru
a
rz
-
1.9.
Dobór zaworu regulacyjnego różnicy ciśnienia
Lokalizacja: na przewodzie zasilającym wodę sieciową
Dobór współczynnika k
vs
zaworu przeprowadzono dla spadku ciśnienia na zaworze odpowiadającego różnicy między ciśnieniem
dyspozycyjnym w miejscu przyłączenia węzła a sumą spadków ciśnienia w węźle.
Wartość
Oznaczenie
Jednostka
Obieg WCWII/I (zima)
Obieg WCWII/I (lato)
Strumień objętości czynnika
V
SCOZ/SCWL
m
3
/h
Mierniczy spadek ciśnienia
Δp
dł
kPa
Regulowana różnica ciśnienia
Δp
reg
kPa
Całkowity spadek ciśnienia w
węźle
Δp
c
kPa
Wymagany współczynnik k
vs
zaworu
k
vs
m
3
/h
Przyjęty współczynnik k
vs
zaworu k
vs
m
3
/h
Spadek ciśnienia na zaworze
Δp
RRCP
kPa
Całkowity spadek ciśnienia w
obiegu pierwotnym
Δp
S,c
kPa
Minimalne ciśnienie
dyspozycyjne
Δp
d
kPa
2. OBLICZENIA OBIEGU CENTRALNEGO OGRZEWANIA
2.1.
Obliczenie strumienia masowego wody instalacyjnej w obiegu instalacji grzewczej
𝑚̇
𝐼𝐶𝑂
=
Φ
𝐶𝑂
c
𝑊
∙Δt
COZ
[kg/s]
Obliczenia hydrauliczne
Wyznaczenie spadków ciśnienia na długości:
Odcinek
𝑉
̇
𝐶𝑂
DN
d
z
x s
w
R
L
Δp
l
[m
3
/h]
[mm]
[mmxmm]
[m/s]
[dPa/m]
[m]
[dPa]
G-WCO-H
Wyznaczenie lokalnych spadków ciśnienia
Element węzła (opór miejscowy)
Symbol
Liczba
DN
k
vs
ξ
Δp
m
[szt.]
[mm]
[m
3
/h]
[-]
[dPa]
Razem
Wyznaczenie całkowitych spadków ciśnienia
Odcinek
Ʃ Δp
l
Ʃ Δp
m
Ʃ Δp
l
+ Ʃ Δp
m
[dPa]
[dPa]
[dPa]
G-WCO-H
Sumaryczny spadek ciśnienia w obiegu wtórnym wynosi (miarodajne do wymiarowania pompy
obiegowej)
– suma spadków ciśnienia w instalacji oraz w węźle ciepłowniczym
Δp
CO
= Δp
CO,i
+ Δp
CO,wez
Δp
CO,i
-
suma spadków ciśnienia w instalacji
Δp
CO,wez
– suma spadków ciśnienia w węźle ciepłowniczym
2.2.
D
obór wymiennika c.o. dla węzła cieplnego
Wyznaczenie niezbędnych parametrów do doboru wymiennika ciepła:
Zapotrzebowanie mocy cieplnej
Φ
co
(p
rzy doborze wymiennika należy moc cieplną przyjąć 10% większą od obliczeniowej)
Parametry instalacji c.o. (t
zo/
t
po
) oraz temperatura wody sieciowej zasilającej wymiennik
Dobór – z tabeli
2.3.
Dobór pompy obiegowej
Wydajność pompy liczmy ze wzoru:
𝑉̇
𝑃𝐶𝑂
= 𝑏
𝑣
𝑉̇
𝑐𝑜
gdzie:
𝑉̇
𝑐𝑜
-
obliczeniowy strumień objętości wody instalacyjnej [m
3
/h]
b
v
– współczynnik korekcyjny strumienia objętości
Ciśnienie dyspozycyjne:
Δp
PCO
= b
H
*Δp
CO
Wysokość podnoszenia pompy:
H
PCO
= b
H
*(Δp
CO
*1000)/g∙ρ
Współczynniki korekcyjne b
V
, b
H
można przyjmować w zakresie:
b
V
= 1,0
– 1,15
b
H
= 1,0
– 1,2
2.4.
Dobór naczynia wzbiorczego (zgodnie z normą PN-B-02414)
Dane do doboru naczynia wzbiorczego:
-
maksymalne ciśnienie w naczyniu wzbiorczym p
max
= 4 - 5,5 bar
Obliczenie minimalnej objętości użytkowej:
V
u
= 1,1
· V · ρ
1
·Δν [dm
3
]
gdzie:
V -
pojemność instalacji ogrzewania (źródła, przewodów, grzejników) [dm
3
] (V=12 dm
3
/kW * Φco kW)
ρ
1
-
gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej (przyjąć 10°C) [kg/m
3
]
Δν - zmiana objętości właściwej czynnika grzewczego przy podgrzaniu od temp. początkowej do średniej temperatury obliczeniowej
t
m
=(t
z
+ t
p
)/2 [m
3
/kg]
– z tablicy
Obliczenie pojemności użytkowej naczynia wzbiorczego powiększona o rezerwę na ubytki eksploatacyjne wody:
V
uR
= V
u
+ V· E ·10 [dm
3
]
gdzie:
V
u
– minimalna pojemność użytkowa [dm
3
]
V
– pojemność instalacji ogrzewania [m
3
]
E
– ubytki eksploatacyjne wody instalacyjnej między uzupełnieniami (1%)
Obliczenie całkowitej pojemności naczynia wzbiorczego z hermetyczną przestrzenią gazową:
V
n
= V
u
·
𝑝
𝑚𝑎𝑥
+1
𝑝
𝑚𝑎𝑥
−𝑝
[dm
3
]
gdzie:
p
max
– maksymalne ciśnienie obliczeniowe [bar]
p
– ciśnienie wstępne w instalacji [bar]
p = p
st
+ 0,2 [bar]
p
st
=
𝜌∙𝑔∙ℎ
𝑛
1∗10
5
[bar]
g
– przyspieszenie ziemskie [m/s
2
]
ρ
1
-
gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej (napełniania) [kg/m
3
]
h
n
– różnica wysokości między najwyższym punktem instalacji a punktem podłączenia naczynia wzbiorczego [m]
(4 m)
Dobór naczynia wzbiorczego z kart katalogowych.
Dobór rury wzbiorczej
średnica wewnętrzna rury wzbiorczej:
d
w
= 0,7*
√Vu [mm]
Vu
– pojemność użytkowa naczynia wzbiorczego [dm
3
]
Zgodnie z normą minimalna wartość d
w
to 20 mm.
2.5.
Dobór zaworu bezpieczeństwa (zgodnie z normą PN-B-02414)
Przepustowość zaworu bezpieczeństwa wyniesie:
M = 4447,3bA
√(p
1
− p
2
) ∗ ρ [kg/s]
gdzie:
b
– współczynnik zależny od różnicy ciśnień
A
– wewnętrzny przekrój rurki wymiennika [mm
2
]
p
1
– ciśnienie nastawy zaworu bezpieczeństwa (0,3 bary)
p
2
– dopuszczalne nominalne sieci cieplnej
ρ – gęstość wody w instalacji [kg/m
3
]
Obliczenie najmniejszej
wewnętrznej średnicy króćca dopływowego do zaworu bezpieczeństwa
d
o
= 54*
√
M
𝛼
𝑐
∗√𝑝
1
∗ρ
[mm]
gdzie:
α
c
– dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy, α
c
= 0,9* α
rz
α
rz
– rzeczywisty współczynnik wypływu dla zaworu [-]
Dobór zaworu z kart katalogowych.
Zawór bezpieczeństwa należy montować na przewodzie odprowadzającym podgrzaną wodę z wymiennika. Pomiędzy
wymiennikiem a zaworem bezpieczeństwa nie wolno montować żadnej armatury.
3.
OBLICZENIA OBIEGU CIEPŁEJ WODY UŻYTKOWEJ
3.1.
Obliczenia obieg
u cyrkulacyjnego ciepłej wody
Wyznaczenie strumienia objętościowego wody w obiegu cyrkulacyjnym.
METODA 1
𝑉̇
𝑐𝑤𝑐
=
3600(Φ̇
𝑐𝑤,𝑟
+ Φ̇
𝑐𝑤𝑐,𝑟
)
c
𝑊
∙ ρ
𝑊
∙ Δt
CWC
gdzie:
𝑉̇
𝑐𝑤𝑐
– obliczeniowy strumień objętości wody cyrkulacyjnej, [m
3
/h]
Φ̇
𝑐𝑤,𝑟
– straty mocy cieplnej w przewodach rozprowadzających ciepłej wody, [kW]
Φ̇
𝑐𝑤𝑐,𝑟
– straty mocy cieplnej w przewodach cyrkulacyjnych ciepłej wody, [kW]
Δt
CWC
- obliczeniowy spadek temperatury cieplej wody od wymiennika d
o najniekorzystniejszego położnego punktu
czerpalnego [K]
Jest to najdokładniejsza metoda, pracochłonna i wymagająca znajomości całej instalacji ciepłej wody użytkowej (średnice,
armatura, izolacja, temperatura otoczenia). Jej zastosowanie jest uzasadnione przy wykorzystywaniu arkuszy kalkulacyjnych lub
programów komputerowych wspomagających projektowanie. Strumień objętościowy wody cyrkulacyjnej powinien być taki, aby
różnica między temp. c.w.u za wymiennikiem a temperaturą wody w najbardziej niekorzystnie położonym punkcie czerpalnym
nie przekraczała 5 K.
METODA 2
𝑉̇
𝑐𝑤𝑐
= 𝑉
𝑝
𝑢
gdzie:
V
p
– objętość wody w przewodach zasilających ciepłej wody i cyrkulacyjnych [m
3
]
u
– krotność wymiany wody w instalacji (3-5 h
-1
)
Wyznaczanie strumienia objętości wody cyrkulacyjnej za pomocą znanej pojemności instalacji ciepłej wody (przy założonej
krotności wymiany wody).
W praktyce liczba wymian
może się okazać wyższa niż zakładana.
METODA 3
𝑉̇
𝑐𝑤𝑐
= (0,15 ÷ 0,30)𝑉̇
𝐶𝑊,𝑚𝑎𝑥
Metoda uproszczona. Wyznaczanie
strumienia objętościowego jako ułamek maksymalnego strumienia objętości ciepłej wody.
Metoda powszechnie stosowana w praktyce. Najczęściej używana, z uwagi na to iż projektowanie węzłów ciepłowniczych
odbywa się zazwyczaj z wyprzedzeniem w stosunku do projektowania instalacji ciepłej wody użytkowej.
Przy doborze średnic przewodów cyrkulacyjnych jako kryterium można przyjąć prędkość przepływu wody (w przedziale 0,2 – 0,5
m/s).
Obliczenia hydrauliczne
Wyznaczenie spadków ciśnienia na długości:
Odcinek
𝑉
̇
𝐶𝑂
DN
d
z
x s
w
R
L
Δp
l
[m
3
/h]
[mm]
[mmxmm]
[m/s]
[dPa/m]
[m]
[dPa]
J-K
K-WCWII-L
Wyznaczenie lokalnych spadków ciśnienia
Element węzła (opór miejscowy)
Symbol
Liczba
DN
k
vs
ξ
Δp
m
[szt.]
[mm]
[m
3
/h]
[-]
[dPa]
Odcinek J-K
Razem
Wyznaczenie całkowitych spadków ciśnienia
Odcinek
Ʃ Δp
l
Ʃ Δp
m
Ʃ Δp
l
+ Ʃ Δp
m
[dPa]
[dPa]
[dPa]
J-K
K-WCWII-L
Δp
CWC,wez
Całkowity spadek ciśnienia w obiegu cyrkulacyjnym wynosi:
Δp
CWC
= Δp
CWC,i
+ Δp
CWC,weź
Δp
CWC,i
-
ciśnienie dyspozycyjne instalacji cyrkulacyjnej poza węzłem
Δp
CWC,wez
– suma spadków ciśnienia w węźle ciepłowniczym (w obiegu wtórnym wymiennika)
3.2.
Dobór pompy obiegowej cyrkulacji
Wydajność pompy liczymy ze wzoru:
𝑉̇
𝑃𝐶𝑊𝐶
= 𝑏
𝑣
𝑉̇
𝐶𝑊𝐶
𝑉̇
𝐶𝑊𝐶
-
obliczeniowy strumień objętości wody instalacyjnej [m
3
/h]
b
v
– współczynnik korekcyjny strumienia objętości
Ciśnienie dyspozycyjne:
Δp
PCWC
= b
H
*Δp
CWC
Wysokość podnoszenia pompy:
H
PCWC
= b
H
*(Δp
CWC
*1000)/g∙ρ
Współczynniki korekcyjne b
V
, b
H
można przyjmować w zakresie:
b
V
= 1,0
– 1,15
b
H
= 1,0
– 1,2
3.3.
Dobór zaworu bezpieczeństwa
Obliczenie strumienia wody z wymiennika wg PN-99/B-02414 (oraz DT-UC-90/WO) wynosi :
m
w
= 5,03*
α
cw
*A*
√(p
1
− p
2
) ∗ ρ [kg/h]
gdzie:
α
cw
– współczynnik wypływu w wymiennika [-] ( wynosi 1,0)
A
– wewnętrzny przekrój rurki wymiennika [mm
2
]
p
1
– ciśnienie po stronie sieciowej (dopuszczalne ciśnienie w sieci) [MPa]
p
2
– dopuszczalne ciśnienie w instalacji [MPa]
ρ – gęstość wody w instalacji [kg/m
3
]
– dla temperatury T
zcw
Obliczenie najmniejszej wewnętrznej średnicy króćca dopływowego do zaworu bezpieczeństwa
d
o
= 54*
√
m
w
𝛼
𝑐
∗√𝑝
2
∗ρ
[mm]
gdzie:
α
c
– dopuszczalny współczynnik wypływu zaworu dla cieczy, α
c
= 0,9* α
rz
α
rz
– rzeczywisty współczynnik wypływu dla zaworu [-]
p
2
– dopuszczalne ciśnienie w instalacji [bar]
(4 bary)
3.4.
Dobór ciepłomierza
Dobór ciepłomierza z kart katalogowych.
Zadaniem ciepłomierza jest pomiar ilości ciepła dostarczonego do odbiorcy. Składa się z przepływomierza, czujników temperatury
oraz przelicznika.
Czujniki temperatury w standardowym wykonaniu są typu rezystancyjnego. Przeliczniki mikroprocesorowe mogą
być analogowe lub
Zalecenia do doboru ciepłomierza:
Do rozliczeń za ciepło należy stosować ciepłomierze ultradźwiękowe z opcją zdalnego odczytu zgodne ze „Wymaganiami
technicznymi dla ciepłomierzy ultradźwiękowych”.
Ciepłomierze powinny posiadać funkcję rejestracji i odczytu stanu liczydła energii cieplnej i objętości wody sieciowej na koniec
miesiąca oraz maksymalnych wartości natężenia przepływu i mocy cieplnej z okresu ostatnich (co najmniej) 12 miesięcy.
Za przetwornikiem przepływu ciepłomierza należy stosować filtr siatkowy (200 oczek/cm2 montowany w przeciwnym kierunku)
zabezpieczający przetwornik i węzeł przed zanieczyszczeniami w czasie napełniania węzła wodą sieciową.
Przetwornik przepływu ciepłomierza powinien być usytuowany na rurociągu powrotnym z węzła w miejscu nie narażonym na
zalanie oraz dogodnym dla odczytów i przeprowadzania przeglądów.
Przed i za
przetwornikiem przepływu należy przewidzieć zamontowanie odcinków prostych.
Przelicznik wskazujący ciepłomierza powinien być usytuowany w dogodnym miejscu dla swobodnego dostępu i możliwości odczytu.
Literatura:
1.
Wytyczne projektowania węzłów cieplnych – mgr inż. Zbigniew Pietrzyk
2. Norma PN-91/B-02414
– „Zabezpieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego z naczyniami wzbiorczymi”.
3.
Zasady projektowania wodnych węzłów ciepłowniczych, Ewa Zaborowska
4.
Węzły cieple w miejskich systemach ciepłowniczych, Żarski Kazimierz
5.
Projektowanie instalacji ciepłej wody użytkowej w budynkach mieszkalnych, Szaflik
