Projekt Budownictwo Ogólne2 Kopia

background image

Założenia do projektu:

Lokalizacja: Suwałki

Teren osłonięty od wiatru

kat. IV

32

1 Dach:

dachówka karpiówka cementowa

2. Strop drugi:

wylewka betonowa 40 mm:

folia

wełna mineralna 150 mm

płyta żelbetowa 100 mm

tynk cem-wap 10 mm

3. Strop trzeci:

parkiet 10 mm

wylewka betonowa 40 mm

styropian 40 mm

płyta żelbetowa 100 mm

tynk cem-wap 8 mm

4. Odsadzka wewnętrzna:

parkiet mozaikowy 8 mm

wylewka betonowa 50 mm

styropian 80 mm

3 x papa na lepiku

płyta betonowa 90 mm

podsypka z piasku 120 mm

background image

5. Ściana:

tynk cem-wap 10 mm

mur z cegły pełnej 250 mm

styropian 120 mm

tynk akrylowy 5 mm

6. Ściana działowa:

płyta gips-karton 12,5 mm

wełna mineralna 50 mm

płyta gips-karton 12,5 mm

Obciążenie na dach:

A. obciążenia stałe:

q

k

=0,75 kN/m

2

γ 1,35

q

d

= q

k

•γ 0,75•1,35 = 1,012 kN/m

2

q

k┴

= q

k

•cos = 0,75• cos 32 = 0,636 kN/m

2

q

k║

= q

k

•sin 0,75 •sin 32 0,397 kN/m

2

q

d┴

= q

d

•cos 1,012• cos 32 0,858 kN/m

2

q

d║

= q

d

•sin 1,012•sin 32 0,536 kN/m

2

B. obciążenie śniegiem:

S = S

k

•C

k

•C

e

•µ

i

Suwałki strefa IV

S

k

= 1,6 kN/m

2

µ 0,75

C

k

= 1

C

e

= 1,2

S 1,6•0,75•1•1,2

S = 1,440 kN/m

2

γ = 1,5

background image

S

d

S•γ 1,44•1,5 = 2,16 kN/m

2

q

Sk

S•cos = 1,44•0,848 = 1,221 kN/m

2

q

Sd

= S

d

•cos 2,16•0,848 = 1,832 kN/m

2

q

Sk┴

= q

Sk

•cos 1,221•0,848 = 1,035 kN/m

2

q

Sk║

= q

Sk

•sin 1,221•0,529 = 0,646 kN/m

2

q

Sd┴

= q

Sd

•cos 1,832•0,848 = 1,556 kN/m

2

q

Sd║

= q

Sd

•sin 1,832•0,529 = 0,969 kN/m

2

C. obciążenie wiatrem:

w

k

= q

p

(z)•(C

pe

– C

pi

)

Suwałki strefa I

wys. A 130 m.n.p.m ≤ 300 m.n.p.m

q

b

= 0,30

z = ∆h+∑

h scian

+ ∑

t stropów

+h

dachu

z = 0,3+5,2+0,158+0,3+3,374

z = 9,332 m

kat. IV z

min

= 10 m

C

e

(z) =

(

)

C

e

(z) =

(


)

= 1,5

q

p

(z) = q

b

• C

e

(z) 0,3•105 = 0,45 kN/m

2

C

pe

= 0,7

C

pi

= -0,3

w

k

0,45•(0,7-(-0,3)) = 0,45 kN/m

2

background image

Zestawienie obciążeń:

Rodzaj

obciążenia

Wartośd charakterystyczna

[

kN/m

2

]

Ψ

0

Wartośd obliczeniowa

[kN/m

2

]

q

k┴

q

k║

q

d┴

q

d║

Obciążenia stałe

0,636

0,397

0,85

__

0,858

0,539

Śnieg

1,035

0,646

__

0

1,553

0,969

Wiatr

0,450

------

__

0

0,675

------

Suma

2,121

1,043

__

__

3,086

1,505

kombinacja I

q

d

q

01

•q

01

+∑Ψ

0i

•q

0i

q

d┴

0,858+0•1,553+0,675•0 = 0,858 kN/m

2

q

d║

0,536+0,969•0 = 0,536 kN/m

2

kombinacja II

q

d┴

0,858+0,85•1,553+0,675•0 = 02,282 kN/m

2

q

d║

0,536•0,85+0,969 = 1,425 kN/m

2

background image

2. Obciążenia na strop drugi:

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

Wylewka

0,04

24

0,96

Folia

__

__

__

Wełna mineralna

0,15

2,0

0,3

płyta żelbetowa

0,1

25,0

2,5

tynk cem-wap

0,01

19,0

0,19

Suma

3,95

q

d

= q

k

*γ 3,95*1,35 5,171 kN/m

2

Obciążenia użytkowe:

q

k

= 0,4 kN/m

2

q

d

= q

k

*γ 0,4*1,5 0,6 kN/m

2

rodzaj obciążenia

w

k

w

d

stałe

3,83

5,332

zmienne

0,4

0,6

ᶎ = 0,85

Ψ --

kombinacja I

0,85*5,332+0,6 = 5,132 kN/m

2

kombinacja II

5,332+0*0,6 = 5,332 kN/m

2

background image

3. Zestawienie obciążeń na strop trzeci

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

parkiet

0,01

7,3

0,073

wylewka betonowa

0,04

24,0

0,96

styropian

0,04

20,3

0,012

płyta żelbetowa

0,1

25,0

2,5

tynk cem-wap

0,008

19,0

0,152

Suma

3,697

Obciążenia użytkowe:

a) od ludzi sprzętu i wyposażenia: q

ku

= 2,0 kN/m

2

b) zastępcze od ścianek działowych:

q

sdz

= 2*0,0125*2,7*15+0,05*2,70+2 = 1,283 kN/m

2

q

ksdz

= 0,8 kN/m

2

suma obciążeń użytkowych:

q

k

= q

ku

+q

ksdz

= 2,0+0,8 = 2,8 kN/m

2

q

s

= q

k

*γ = 2,8*1,5 = 4,20 kN/m

2

rodzaj

obciążenia

w

k

Ψ

0

w

d

stałe

3,697

0,85

--

4,991

zmienne

2,8

--

0,7

4,20

Kombinacja obciążeń:

kombinacja I

q

d

= 4,991+4,2*0,7 = 7,931 kN/m

2

kombinacja II

q

d

= 4,991*0,85+4,20 = 8,442 kN/m

2

background image

Zestawienie obciążeń na jeden metr ściany nr 5

Obciążenia od dachu:

q

sd

= 1,835 kN/m

2

w

k║

= w

k

*cos 0,45*0,848 0,382 kN/m

2

w

d║

= w

d

*cos 0,572 kN/m

2

Obciążenie przypadające na 1 m

2

dachu:

q

k1

= q

kst

+q

sk

= 0,75+1,221 = 1,971 kN/m

kombinacja I

q

d

= q

d

0

*q

sk

= 1,012+0*1,221 = 1,012 kN/m

kombinacja II

q

d

= q

d

*ᶎ+q

sd

= 1,012*0,85+1,832 = 2,692 kN/m

Wartość obciążenia dachu na jeden metr długości ściany:

l x/2cos (5,4+5,4)/2cos 6,367

q

k1

= l

qk

= 1,971*6,367 = 12,549 kN/m

q

d1

= 2,692*6,367 = 17,14 kN/m

Obciążenia od stropu 2

q

2k

= 4,35*5.40/2 = 11,745 kN/m

q

2d

= 5,332*5,4/2 = 14,396 kN/m

Obciążenie od stropu nr 3

q

3k

= 6,497*5,4/2 = 17,542 kN/m

q

3d

= 8,442*5,4/2 = 22,7934 kN/m

background image

Obciążenia od ciężaru własnego ściany

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

tynk cem-wap

0,01

19,0

0,19

mur z cegły pełnej

0,25

18,0

4,5

styropian

0,12

0,45

0,054

tynk akrylowy

0,005

19,0

0,095

Suma

4,839

q

ds2

= 4,839*1,35 = 6,533 kN/m

3

h

ściany

= 9,332

q

k4

= 4,839*5,2 = 25,163 kN/m

q

d4

= 6,533*5,2 = 33,972 kN/m

Zestawienie sumaryczne

rodzaj obciążenia

w

k

kN/m

2

w

d

kN/m

2

od dachu

12,549

17,140

od stropu 2

11,745

14,396

od stropu 3

17,542

22,793

ciężar włąsny

25,136

33,972

66,999

88,301

background image

Obciążenie poziome od wiatru

q

b

= 0,30

z ∆h+∑

h scian

+∑

t stropu

z = 0,3+0,448+5,2 = 5,948

kat IV

z

min

= 10 m z = 5,948m

z = 10m

C

e(z)

= 1,5*(z/10)

0,29

= 1,5*(10/10)

0,29

= 1,5

q

p(z)

= q

b

* C

e(z)

= 0,3*1,5 = 0,45 kN/m

2

C

p0

= 0,8

C

pi

= 0,3

w

k,śnieg

= q

p(z)

*(C

pe

– C

pi

) = 0,45*(0,8 –(-0,3)) = 0,495 kN/m

2

w

d

γ* w

k,śnieg

= 1,5*0,492 = 0,742 kN/m

2

Zestawienie obciążeń na 1 m fundamentu:

background image

fundament żel-bet. ρ

f

= 25 kN/m

3

grunt:

pasek drobny zagęszczony ρ

q

= 20 kN/m

3

h

z

= 1,40 m

D

min

≥ h

z

D

min

= 1,5 m

h

q1

1,40•0,3 1,1 m

h

q2

= 1,40+0,3-0,3-(0,008+0,05+0,08+0,015+0,09+0,12) =1,037 m

Obciążenie pionowe od ściany nr 5

N

d

= (q

d

+q

2d

+q

sd

+q

zd

)•l 88,301 kN/m

Obciążenie poziome od wiatru

T

1

= w

dściany

• z

ściany

• l 0,742•5,948•1 4,414 kN/m

T

2

= w

dpoziome

• l • l 0,397•6,367 2,502 kN/m

2

x

1

= D

min

+z

ścian

/2

x

1

= 1,40+5,948/2 = 4,164 m

w

poziome

= w

d

•sin 0,742•sin 32° 0,393 kN/m

2

x

2

= 1,40 + z

ściany

+(l•sin )/2 1,40+5,948•0,53•6,367/2 11,436

G

fk

ρ

p

•[(D

min

+∆

h

-h

f

)•b

1

+B•h

f

]•l 25•[(1,4+0,3-0,3)•0,3+0,7•0,3]•l

15,75 kN/m

G

fd

= G

fk

•γ 15,75•1,35 21,26 kN/m

G

1k

ρ

g

•h

g1

•(B-b

1

)/2•l 1,1•20•(0,7-0,3)/2•l 4,4 kN/m

G

1d

4,4•1,35 5,94 kN/m

e = B/2-(B-b

1

)/4 = 0,7/2-(0,7-0,3)/4 = 0,25

background image

Obciążenie odsadzki zewnętrznej

warstwa

grubość [m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

parkiet

mozaikowy

0,008

---

0,08

wylewka

betonowa

0,05

24

1,2

styropian

0,08

0,3

0,024

3xpapa

0,015

---

0,15

płyta betonowa

0,09

25

2,25

podsypka

z piachu

0,12

20

2,4

grunt

1,037

20

20,74

26,844

q

d

= q

k

•γ 26,844•1,35 36,232 kN/m

2

q

d użytkowe

= 4,2 kN/m

2

kombinacja I

q

d

= q

d

0

• q

d użytkowe

36,239+0,7•4,2 39,179 kN/m

2

kombinacja II

q

d

= q

d

•ᶎ+ q

d użytkowe

36,239•0,85+4,2 35,003 q

d

= kN/m

2

G

2d

= q

d

•(B-b

1

)/2•l 39,179 •(0,7-0,3)/2•1 7,835

Obciążenia od ściany osiowo

background image

N = N

d

+G

1d

+G

2d

G

fd

= 88,301+5,94+67,835+21,23 = 123,336 kN/m

2

T = T

1

+T

2

= 4,414+2,502 = 6,916 kN

M = T

1

•x

1

+T

2

•x

2

(C

e

-C

1

)•l 4,414•4,164+2,502•11,436+(7,835-5,94)•0,25 47,716 kNm

background image

Dach

32°

l = 5,4+5,4 = 10,80 m

cos 0,5l/l

c

l

c

0,5•l/ cos

l

c

0,5•5,40/0,848 6,37 m

przyjęto:

l

g

= 2,5 m

l

d

= 3,87 m

Materiał

Wartości charakterystyczne wg. normy PN-EN 338, tabl. 1

klasa C30

f

m,k

= 30 MPa

f

t,o,k

= 18 MPa

f

t, 90, k

= 0,4 MPa

f

c, 0, k

= 20 MPa

f

c, 90, k

= 5,7 MPa

E

0 mean

= 12000 MPa

E

g 0 mean

= 400 MPa

G

mean

= 750 MPa

background image

x

d

= x

k

•k

mod

M

k

mod

= PN-EN 1995-1-1 tabl. 3.1 pkt 3.1.3

k

mod

=0,9

γ

M

PN-EN 1995-1-1, tabl. 2.3 drewno lite

γ

M

= 1,3

Wartości obliczeniowe:

f

m,d

= 20,77 MPa

f

t,o,d

= 12,46 MPa

f

t, 90, d

= 0,28 MPa

f

c, 0, d

= 15,92 MPa

f

c, 90, d

= 3,95 MPa

3.Wyznaczanie sił w elementach konstrukcji dachu i ich wymiarowanie.

Z części 1A. Zestawienie obciążeń na dach:

Rodzaj

obciążenia

Wartośd charakterystyczna

Ψ

0

Wartośd obliczeniowa

q

k┴

q

k║

q

d┴

q

d║

Obciążenia stałe

0,636

0,397

0,85

__

0,858

0,539

Śnieg

1,035

0,646

__

0

1,553

0,969

Wiatr

0,450

------

__

0

0,675

------

Suma

2,121

1,043

__

__

3,086

1,505

background image

Krokiew

32°

a (rozstaw krokiew) = 1 m

q

= 2,282 kN/m

2

q

= 1,425 kN/m

2

Reakcje podporowe:

R

A

=

(

)

(

) = 3,56 kN

R

B

= =

(

)

(

) = 9,44 kN

R

C

=

(

)

(

) = 1,53 kN

N

kr

a• q

•(l

d

+l

g

)+( R

B

+ R

C

)•ctg 1•1,425(6,37)+(9,44+1,53)•ctg32° 26,63 kN

M

y

a• q

•(

) 2,282•(2,5

2

-2,5•3,87+3,87

2

)/8 = 3,29 kNm

Przyjęto krokwie o w wymiarach 6 x 18cm i długości l

c

= 6,37m

A

kr

= 10•18 = 180 cm

2

l

y

= bh

3

/12 = 10•18

3

/12 = 4860 cm

4

W

y

= bh

2

/6 = 540cm

3

l

z

= hb

3

/12 18•10

3

/12 = 1500 cm

4

W

z

= hb

2

/6 = 300cm

3

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

cy

= l

d

•µ 1•3,87 3,87 m

Smukłość krokwi:

λ

y

=

= 74,478

λ

z

=

= 134,061

background image

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•

= 74,478/3,1415•√

= 1,27

λ

rel, z

= λ

z

/π•√

= 134,061/3,1415•√

= 2,28

Współczynnik k

y

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

] 0,5•[1+0,2•(1,27-0,3)+1,27

2

]= 1,4

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

] 0,5•[1+0,2•(2,28-0,3)+2,28

2

]= 3,29

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, y

=

[

]

=

* √

+

= 0,5

k

c, z

=

*

+

=

* √

+

= 0,17

Naprężenia

σ

c, 0, d

= N

kr

/A

kr

= 26,63/180 = 0,148 kN/cm

2

σ

m, d

= M

y

/W

y

= 329/540 = 0,609 kN/cm

2

Element zginany jest momentem M

y

, więc spełniony musi być warunek

σ

m, d

≤ k

crit

•f

m,d

f

m,d

= 20,77 MPa = 2,077 kN/cm

2

l

ef

/l = 1,0 (tabl. 6.1 PN-EN 1995-1-1)

l

ef

= l

d

= 387 cm

σ

m, crit

=

λ

rel, m

=

k

crit

współczynnik stateczności giętej

λ

rel, m

≤ 1,4

k

crit

= 1,56-0,75•0,579 1,126

0,609 ≤ 1,126•2,077

0,609 ≤ 2,338

background image

Warunek nośności krokwi:

≤ 1

Warunek spełniony

l/h = 387/18 = 21,5

20 ≤ 21,5

u

fin

≤ u

fin, max

u

fin

= u

finG

+ u

finQl

u

finG

= u

instG

•(1+k

def

) k

def

= 0,6

u

finQl

= u

instQl

•(1+k

def

•Ψ

2

) Ψ

2

= 0,2

u

insG

µ

M

=

= =

=0,31cm

u

finG

0,31 •(1+0,6) 0,51 cm

u

instQl

µ

M

=

= =

=0,51cm

u

finQl

0,51 •(1+0,6•0,2) 0,57 cm

u

fin

= 1,08

u

fin, max

= 387/200=1,935

1,935>1,08

background image

Płatew

Z części 1.

Q

k

= 0,75 kN/m

2

Q

d

= 1,013 kN/m

2

S

k

= 1,44 kN/m

2

S

d

= 2,16 kN/m

2

W

k

=0,45 kN/m

2

W

d

= 0,675 kN/m

2

S

k

> W

d

więc:

q

yk

= (Q

k

+ W

k

•cos )•(l

g

+0,5•l

d

)= (0,75+0,45•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 5,02 kN/m

q

yd

= q

yd

= (Q

d

+ W

d

•cos )•(l

g

+0,5•l

d

) (1,013+0,675•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 7,03 kN/m

q

zk

= W

k

•sin •(l

g

+0,5•l

d

) 0,45•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,06 kN/m

q

zd

= W

d

•sin •(l

g

+0,5•l

d

) 0,675•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,59 kN/m

Rozstaw słupów:

l

z

= 4a 4•1m 4m

l

y

= l

z

-2•0,5 4-1= 3m

M

y

= (q

y

•l

y

2

)/8 (7,03•3

2

)/8= 7,91 kNm= 791 kNcm

M

z

= (q

z

•l

z

2

)/8 (1,59•4

2

)/8= 3,18 kNm= 318 kNcm

Przyjęto płatwie o przekroju prostokątnym 14 x 16

W

y

= bh

2

/6 14•16

2

/6 = 597,3 cm

3

W

z

= hb

2

/6 16•14

2

/6 = 522,67 cm

3

σ

m, y, d

= M

y

/W

y

= 791/597,3 = 1,324 kN/cm

2

σ

m, z, d

= M

z

/W

z

= 318/522,67 = 1,608 kN/cm

2

background image

f

m, y, d

= f

m, z, d

= 20,77 MPa= 2,077 kN/cm

2

k

n

0,7 dla przekrojów prostokątnych

Warunki nośności płatwi SGN

(

)

≤ 1,0


0,739 ≤ 1 Warunek spełniony


0,842 ≤ 1 Warunek spełniony

Warunek ugięcia płatwi

u

inst

≤ u

net, fin

l

y

= 300 cm

h = 16 cm

b = 14 cm

q

yk

= 5,02 kN/m = 0,0502 kN/cm

l

y

= bh

3

/12 14•16

3

/12 = 4778,67 cm

4

l

y

/h= 300/16= 18,75

l

y

/h < 20 więc

u

insy

= µ

M

•[1+19,2(h/l

y

)

2

]=

[ (

)

]

[ (

)

]

u

net, fin

= l

y

/200 = 1,5 cm

u

inst

≤ u

net, fin

0,9739 ≤ 1,5 warunek spełniony

l

z

= 400cm

q

zk

= 1,06 kN/m = 0,0106 kN/cm

l

z

= hb

3

/12 16•14

3

/12 = 3658,67 cm

4

l

z

/b 400/14 28,57 >20 więc

u

insz

µ

M

•[1+19,2(h/l

z

)

2

]=

u

net, fin z

= l

z

/200 = 400/200= 2 cm

background image

u

inst

≤ u

net, fin

0,835 < 2cm Warunek spełniony

u

inst

= (0923

2

+0,835

2

)

0,5

= 1,24 cm

u

net, fin

= l/200 = 400/200= 2 cm

u

inst

≤ u

net, fin

1,24 cm < 2 cm warunek jest spełniony

Słup:

Przyjęto słup kwadratowy o wymiarach 14 x 14 cm

h wyskość sin h/l

d

gh= sin •/l

d

0,53•3,87 2,05m

G

= V

•ρdrewna 0,14•0,14•2,05•380 152,68 N 00,153kN

N

= q

y

•l+G

7,03•4+0,153 28,27 kN

A (pole przekroju): A=14

2

= 196cm

2

l

y

= l

z

= a

4

/12 = 14

4

/12 = 3201,3 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

c,y

= l

y

•µ (205-50)•1 155 cm

l

cz

= l

z

•µ 1•205 205 cm

Smukłość słupa:

λ

y

=

38,35 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

z

=

50,72 ≤ 150 Warunek spełniony

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•

38,35/3,1415•√

= 0,65

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

50,72/3,1415•√

= 0,87

background image

Współczynnik k

y

k

z

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

]= 0,5•[1+0,2•(0,65-0,3)+0,65

2

]= 0,746

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

] 0,5•[1+0,2•(0,87-0,3)+0,87

2

]= 0,93

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

=

[

]

=

* √

+

= 0,576

k

c, z

=

*

+

=

* √

+

= 0,453

Warunek nośności kleszczy:

< 1,592 Warunek spełniony

Kleszcze

N

kl

= q

z

•l

z

1,59•4 6,36 kN

N

kl

siła sciskająca jeden kleszcz

N

2kl

= N

kl

/2= 6,36/2= 3,18kN

Przyjęto kleszcze o przekroju prostokątnym 6 x16 cm

l

c

/l=l

g

/l

kl

l

kl

= l

g

•l/l

c

10,80•2,5/6,37 4,24

A pole przekroju

A 6•16 96 cm

2

l

y

= bh

3

/12 6•16

3

/12 = 2048 cm

4

l

z

= hb

3

/12 16•6

3

/12 = 288 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

cy

= l

y

•µ 1•424 424 cm

l

cz

= l

z

•µ 1•424/3 = 141,3 cm

background image

Smukłość kleszcza:

λ

y

=

91,8 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

z

=

81,58 ≤ 150 Warunek spełniony

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•√

91,8/3,1415•√

= 1,57

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

81,58/3,1415•√

= 1,39

Współczynnik k

y

k

z

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

] 0,5•[1+0,2•(1,57-0,3)+1,57

2

]= 1,859

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

]= 0,5•[1+0,2•(1,39-0,3)+1,39

2

]= 1,575

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

=

[

]

=

* √

+

= 0,39

k

c, z

=

*

+

=

* √

+

= 0,43

Warunek nośności kleszczy SGN:

< 1,592 Warunek spełniony

Miecz

β 45°

sinβ 0,707

R

m

= 0,5•q

y

•(l

z

+l

y

)/2 0,5•14,4(4+3)/2 25,2 kN

N

m

= R

m

/sinβ= 25,2/0,707 = 35,643

background image

Przyjęto miecze o przekroju kwadratowym 10 x 10cm

l

m

(długość miecza)

sinβ 50/l

m

l

m

=50/sinβ

l

m

= 71 cm

A = 10•10 100 cm

2

l

y

= l

z

= a

4

/12 = 10

4

/12 = 833,33 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

λ

y

λ

z

=

24,595 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

rel, y

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

24,595/3,1415•√

= 0,42

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

= k

c, z

=

[

]

=

* √

+

= 0,972

Warunek nośności mieczy SGN:

< 1,592 Warunek spełniony


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt Budownictwo Ogólne2 Kopia
sciaga na Bo-zerówka I, NAUKA, budownictwo materiały 16.12.2010, projekty, Budownictwo ogólne
TEMTYN~1, NAUKA, budownictwo materiały 16.12.2010, projekty, Budownictwo ogólne
projekty budownictwo ogólne, OPIS TECHNICZNY, OPIS TECHNICZNY
Projekt Budownictwo ogólne
Wytrzymałość materiałów projekt 1, budownictwo ogólne
projekty budownictwo ogólne, Dane budynk1, Dane budynku:
targi, NAUKA, budownictwo materiały 16.12.2010, projekty, Budownictwo ogólne
Projekt Budownictwo Ogólne
SCIAGA PONUMEROWANA, NAUKA, budownictwo materiały 16.12.2010, projekty, Budownictwo ogólne
projekty budownictwo ogólne, STRONA~1, BUDOWNICTWO OGÓLNE
projekty budownictwo ogólne, Opis Techniczny domku
projekty budownictwo ogólne, ZESTAWIENIE STOLARKI, 2
I-01-Opis techniczny, BUDOWNICTWO - STUDIA, BOiKD, Przykładowe projekty, budownictwo ogolne - projek
Sołtys wybrał pare pytań, NAUKA, budownictwo materiały 16.12.2010, projekty, Budownictwo ogólne
Projekt Budownictwo Ogólne
projekt Tomkowy, Prywatne, Budownictwo, Materiały, III semestr, Budownictwo Ogólne, projekt, budowni
projekt teriva I, Prywatne, Budownictwo, Materiały, III semestr, Budownictwo Ogólne, projekt, budown

więcej podobnych podstron