• Dane wyjściowe

- nominalne ciśnienie sieci PN 1,6 MPa

- moc Q 15 MW

- temperatura zasilania t_z 130 °C

- temperatura powrotu t_p 65°C

- ciśnienie stabilizacji P_st 0,65 MPa

• Dobór pomp obiegowych

Obliczeniowa temperatura jest temperaturą średnią:

Dla tej temperatury odczytano z tablic:

- gęstość r = 960,1 kg/m3

- ciepło właściwe cp = 4,217 kJ/kgK

Objętościowe natężenie przepływu czynnika przez przepompownię wynosi:

Przyjęto, że w przepompowni będą pracowały dwie pompy obiegowe (przewidziano również jedną zapasowa) pracujące równolegle. Objętościowe natężenie przepływu czynnika przez jedną pompę wynosi:

Po sporządzeniu charakterystyki przewodów dodano 2 m strat na przewodzie. Dla obliczonego przepływu, równego 205,2 m3/h, odczytano wysokość podnoszenia, która wynosi 38 mH₂O. Dla połowy przepływu i wysokości podnoszenia 38m dobraliśmy pompę firmy Grundfos NK 65-160, 2900 min^-1, ɸ177. Następnie wykreślono charakterystykę dwóch pomp pracujących równolegle. Określono punkt pracy dwóch pomp połączonych równolegle. Charakterystyki te dołączono do projektu.

• Dobór przewodów tłocznych i ssawnych pomp obiegowych

• Przewody ssawne pomp obiegowych

Założono prędkość przepływu v_s=1,0 m/s.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 219,1 x 6,3 mm o średnicy nominalnej DN 200.

Średnica wewnętrzna Dw = 206,5 mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

• Przewody tłoczne pomp obiegowych

Założono prędkość przepływu v_t = 1,5 m/s.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 159,0 x 4,5 mm o średnicy nominalnej DN 150.

Średnica wewnętrzna Dw= 150,0 mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Dobór kolan hamburskich przy pompach obiegowych

• przewody ssawne pomp obiegowych

Dobrano 3 kolana hamburskie firmy Tasta, wg DIN 2605-1, DN 200, grubość ścianki 6,3mm, kąt 90°, promień gięcia R = 203mm, masa 10,9kg.

• przewody tłoczne pomp obiegowych

Dobrano 9 kolan hamburskich firmy Tasta, wg DIN 2605-1, DN 150, grubość ścianki 4,5mm, kąt 90°, promień gięcia R = 150mm, masa 4,04kg.

Dobór konfuzorów i dyfuzorów

Dobrano 3 konfuzory 200/80 na przewody ssawne pomp obiegowych.

Dobrano 3 dyfuzory 65/150 na przewody tłoczne pomp obiegowych.

Dobór zaworów odcinających i zaworów zwrotnych dla pomp obiegowych

Na przewodach ssawnych pomp obiegowych zastosowano zawory kulowe, kołnierzowe firmy Naval oy, numer katalogowy 285511. PN16, długość 280mm, masa 12,5kg, sztuk: 3.

Na przewodach tłocznych pomp obiegowych zastosowano zawory kulowe, kołnierzowe, z przekładnią firmy Naval oy, numer katalogowy 285534. PN16, długość 350mm, masa 36kg, sztuk: 3.

Na przewodach tłocznych pomp obiegowych zastosowano zawory zwrotne firmy ARI Armaturen ARI-Checkvalve DN150, PN16, sztuk: 3.

• Dobór kolektorów

Założono prędkość przepływu w zakresie v = 0,6 ÷ 0,8 m/s.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 323,9 x 8 mm o średnicy nominalnej DN 300.

Średnica wewnętrzna Dw= 307,9mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

• Dobór odmulaczy i przewodów przy odmulaczach

Przyjęto, że będzie jeden pracujący odmulacz i jeden zapasowy. Dobrano magnetoodmulacze firmy Spaw-Test typu OISm 800/250. Są one przystosowane do przepływów w zakresie 132-265 m³/h.

Masa jednego odmulacza: 825 kg.

Wymiary odmulacza: wysokość 2455 mm, długość 1185 mm. Wymagana przestrzeń nad odmulaczem (do obsługi wkładu) 750 mm.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 273,0 x 7,1 mm o średnicy nominalnej DN 250.

Średnica wewnętrzna Dw= 258,8 mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

• Dobór zaworów odcinających dla odmulaczy

Na przewodach przy odmulaczach zastosowano zawory kulowe, kołnierzowe, z przekładnią firmy Naval oy, numer katalogowy 285537. PN 16, długość 530mm, masa 113 kg, sztuk: 4.

• Dobór przewodów łączących sieć z przepompownią

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 323,9 x 8 mm o średnicy nominalnej DN 300.

Średnica wewnętrzna Dw= 307,9 mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Dobór kompensatorów

Dobrano 2 kompensatory osiowe typu Danmuff DX1S 300/16/125, kompensacja osiowa 125mm, długość całkowita 760mm.

• Dobór zaworów odcinających dla połączenia przepompowni z siecią

Na przewodach łączących sieć z przepompownią zastosowano zawory kulowe, kołnierzowe, z przekładnią firmy Naval oy, numer katalogowy 285538. PN 16, długość 630mm, masa 229 kg, sztuk: 2.

Dobór zaworu odcinającego na sieci przesyłowej

Na sieci przesyłowej zastosowano zawór kulowy, kołnierzowy, z przekładnią firmy Naval oy, numer katalogowy 285599. PN 16, długość 762mm, masa 464 kg, sztuk: 1.

Dobór pomp uzupełniająco-stabilizujących

Założono wydajność pomp uzupełniająco-stabilizujących równej około 1,5-3% wydajności całościowej:

Obliczono wysokość stabilizaji i uzupełniania:

Przewidziano 1 pompę stabilizującą (+ 1 zapasowa). Dobrano pompy firmy Grundfos TPE 32, 50 Hz, -200/2 (wysokość podnoszenia 19 m i przepływ 6 m³/h).

Przewidziano 3 pompy uzupełniające pracujące szeregowo (+ 3 zapasowe). Dobrano pompy firmy Grundfos TPE 32, 50 Hz, -230/2 (dla jednej pompy: wysokość podnoszenia 17 m i przepływ 6 m³/h).

Charakterystyki pomp pracujących szeregowo dołączono do projektu.

• Dobór przewodów tłocznych i ssawnych pomp uzupełniająco-stabilizujących

• Przewody ssawne pomp stabilizująco-uzupełniających

Założono prędkość przepływu v_s=0,8 m/s.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 57 x 2,9 mm o średnicy nominalnej DN 50.

Średnica wewnętrzna Dw = 51,2 mm.

Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

• Przewody tłoczne pomp stabilizująco-uzupełniających

Dobrano takie same przewody jak przewody ssawne: Dz x g = 57 x 2,9 mm, DN 50.

Dobór zaworów odcinającyh i zaworów zwrotnych dla pomp uzupełniająco-stabilizujących

Na przewodach pomp zastosowano zawory odcinające kulowe firmy ARI Armaturen ARI-FABA, DN50, PN16, sztuk: 24.

Na przewodach tłocznych pomp zastosowano zawory zwrotne firmy ARI Armaturen ARI-Checkvalve DN50, PN16, sztuk: 8.

Dobór kolan hamburskich na przewodach pomp stabilizująco-uzupełniających

Dobrano 9 kolan hamburskich firmy Tasta, wg DIN 2605-1, DN 50, grubość ścianki 2,9mm, kąt 90°, promień gięcia R = 52,5mm, masa 0,32kg.

Dobór przewodu obiegowego

Dobrano przewód obiegowy o średnicy o połowę mniejszą od średnicy kolektorów: DN 150.

Z normy PN-80/H-74219 (rury stalowe bez szwu walcowane na gorąco) dobrano rurę przewodową Dz x g = 159 x 4,5 mm.Średnica wewnętrzna Dw= 150mm.

Do przewodu dobrano 2 kolana hamburskie firmy Tasta, wg DIN 2605-1, DN 150, grubość ścianki 4,5mm, kąt 90°, promień gięcia R = 150mm, masa 4,04kg.

Na przewodzie obiegowym dobrano zawór odcinający kulowy, kołnierzowy, z przekładnią firmy Naval oy, numer katalogowy 285534. PN 16, długość 350mm, masa 36 kg, sztuk: 1.

Dobór zaworów odpowietrzających na kolektory

Dobrano zawory odpowietrzające

Opory w przepompowni

1. Straty na przewodzie tłocznym: DN150; Dz = 159mm, g = 4,5mm, Dw = 150mm

• Opory miejscowe

- wlot o ostrych krawędziach - z = 0.5 (1 sztuka),

- kolano - z = 0.12 (2 sztuki),

- zawór kulowy - z = 0.10 (2 sztuki),

- zawór zwrotny - z = 0.7 (1 sztuka),

- wylot o ostrych krawędziach - z = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 300mm,

- długość przewodu - 8,5m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90°C, u=0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

l=0.0225.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie sieciowym o Dn= 450 mm

Opory miejscowe:

- trójnik - z = 0.95 (2 sztuki),

- zawór kulowy - z = 0.10 (2 sztuki),

- kompensator - z = 0.15 (2 sztuki),

- konfuzor - z = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 450 mm,

- długość przewodu - 6.5 m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90°C, u=0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

l=0.020.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie ssącym o Dn= 350 mm

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: - z = 0.5 (1 sztuka),

- zawór kulowy - z = 0.10 (2 sztuki),

- wylot o ostrych krawędziach - z = 1.0 (1 sztuka).

- odmulacz - z = 7.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 350 mm,

- długość przewodu - 3.3 m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90°C, u=0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

l=0.0220.

Obliczam sumę strat :

Straty na kolektorach o Dn= 500 mm

Opory miejscowe:

- konfuzor - z = 1.0 (1 sztuka)

- trójnik - z = 0.95 (6 sztuk)

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 500 mm,

- długość przewodu - 6,0m.

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90°C, u=0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych :

l=0.020.

Obliczam sumę strat :

Łączne straty dla przepompowni

16. Dobór odpowietrzaczy przewodów.

Dla wszystkich przewodów występujących w projektowanym obiekcie zastosowano odpowietrzacze rodzaju „B” t.j. z zaworem zaporowym umieszczonym pionowo dla zakresu średnic DN32÷600

W zależności od rodzaju stosowanych zaworów zaporowych i miejsca ich wmontowania dobrane odpowietrzacze są typu I.

Dobrano odpowietrzenia:

a) na przewodach ssawnych pomp obiegowych DN 400 dobrano 3 odpowietrzacze B-I-DN400 z zaworami WK6b-a DN025 PN 016.

b) Na przewodzie obiegowym DN 200 dobrano 2 odpowietrzacze B-I-DN200 z zaworami WK6b-a DN025 PN 016.

c) Na przewodach pomp uzupełniająco - stabilizujących DN 100 dobrano 10 odpowietrzaczy B-I-DN100 z zaworami WK6b-a DN015 PN016.

d) Na kolektorze ssawnym DN600 dobrano odpowietrzacz B-I-600 z zaworem WK6b-a DN032 PN 016.

e) Na kolektorze tłocznym DN500 dobrano odpowietrzacz B-I-500 z zaworem WK6b-a DN032 PN 016.

16. Dobór odwadniaczy przewodów.

Odwadniacze dobrano według normy BN-72/8973-08. Odwadniacze są

typu I odmiana A t.j. dla odwodnienia przewodów poziomych z elementem odcinającym umieszczonym na przewodzie pionowym.

a) Na przewodach ssawnych pomp uzupełniająco - stabilizujących DN 100 dobrano 5 odwadniaczy A/100/1,6 z zaworami WK6b-a DN020 PN016.

b) Na kolektorze ssawnym DN600 dobrano odwadniacz A/600/1,6

z zaworem WK6b-a DN032 PN 016.

c) Na kolektorze tłocznym DN500 dobrano odwadniacz A/500/1,6

z zaworem WK6b-a DN032 PN 016.

d) Na przewodzie obiegowym DN200 dobrano odwadniacz A/200/1,6

z zaworem WK6b-a DN025 PN 016.

• 2.22. Opory wewnątrz przepompowni.

· Straty na przewodzie tłocznym o Dn = 300 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: -  = 0.5 (1 sztuka),

- kolano -  = 0.13 (3 sztuki),

- zawór kulowy -  = 0.10 (1 sztuki),

- zawór zwrotny -  = 0.7 (1 sztuka),

- wylot o ostrych krawędziach -  = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 313,4 mm,

- długość przewodu - 4,6 m,

- chropowatość bezwzględna - 0,5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90C, =0.326*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.022

Obliczam sumę strat :

· Straty na przewodzie sieciowym o Dn = 350 mm:

Zakładam, że przewody sieciowe są wykonane z RUR PRZEWODOWYCH 405,4 ´5R o średnicy nominalnej Dn=400 mm. Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Opory miejscowe:

- trójnik -  = 0.95 ( 1 sztuka),

- zawór kulowy -  = 0.10 ( 1 sztuka),

- kompensator -  = 0.15 ( 1 sztuka),

- konfuzor -  = 1.0 ( 1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 405,4 mm,

- długość przewodu - 5,6 m,

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.= 90C, =0.326*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0205.

Obliczam sumę strat :

· Straty na przewodzie ssącym o Dn = 350 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: -  = 0.5 (2 sztuki),

- kolanko: -  = 0,12 (1 sztuka),

- zawór kulowy -  = 0.10 (3 sztuki),

- wylot o ostrych krawędziach -  = 1.0 (1 sztuka),

- odmulacz -  = 7.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 343 mm,

- długość przewodu - 7,3 m,

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.= 90C, =0.326*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.021

Obliczam sumę strat :

· Straty na kolektorze o Dn = 500 mm:

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 484,8 mm,

- długość przewodu - 6,83m.

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.= 90C, =0.326*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0195.

Obliczam sumę strat :

• Łączne straty w przepompowni:
  
  
  
  
  

---