POLITECHNIKA WARSZAWSKA

WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA

PROJEKT

POMPOWNI

Wykonali:

Łukasz Suchecki

Mariusz Wiśniewski

COW - 4

Sprawdził:

mgr inż. Marek Marzec

Dane :
Moc cieplna	Q	= 25	[MW]
Temperatura	tz/tp	= 150/70	[°C]
Ciśnienie stabilizacji	Pstab	= 1,2	[MPa]
Schemat I

Dane obliczeniowe.

• moc cieplna : Q = 25 [MW],

• temperatura na zasilaniu : t_z = 150 [°C],

• temperatura na powrocie : t_p = 70 [°C],

• ciśnienie stabilizujące : P_stab = 1,2 [MPa].

Dobór pomp obiegowych.

Temperatura średnia :
.

Dla tej temperatury :

• ρ = 951 kg/m³,

• c_p = 4233 kJ/kg.

Objętościowe natężenie przepływu :

.

Masowe natężenie przepływu wynosi:

.

Przyjęto dwie pompy obiegowe oraz jedną zapasową, pracu­jące równolegle. Objętościowe natężenie przepływu czynnika przez jedną pompę wynosi :

.

Na tej podstawie z wykresu I odczytano H = 23 mH₂O. Zakładając straty linii ciśnień równe 1,5 mH₂O otrzymuje się H = 24,5 mH₂O.

Dla takich parametrów przyjęto z katalogu firmy Grundfos pompy typu CM 100-400 o mocy 22,5 [kW].

Dobór przewodów tłocznych i ssących.

Przewód ssący.

Zakładam prędkość przepływu : c_s = 1 [m/s]

.

Dobieram rurę 244,5 x 6,3 [mm] (Dn_s = 250 [mm]).

Prędkość rzeczywista w przewodzie ssawnym :

.

Przewód tłoczny.

Zakładam prędkość przepływu : c_t = 1,3 [m/s]

.

Dobieram rurę 219,1 x 6,3 [mm] (Dn_t = 200 [mm]).

Prędkość rzeczywista w przewodzie tłocznym :

.

Dobór kolektorów.

Na kolektory dobrano rury D1 WM A1 323,9 x 8 [mm] (Dn = 350 [mm]).

Prędkość rzeczywista:

.

Dobór odmulaczy.

Przyjęto dwa magneto-odmulacze oraz jeden zapasowy firmy SPAW-TEST typu OSIm 800/250.

Dobór kompensatorów.

Przyjęto kompensatory firmy BREDAN typu: DX1S-250-16-125 (1 sztuka) i DX1S-200-16-125 (1 sztuka).

Dobór kolanek segmentowych.

Przyjęto X kolanek o średnicy Dn = 250 [mm] i kącie α = 90 ° (na przewodzie ssącym)
i X kolanek o średnicy Dn = 200 [mm] i kącie α = 90 ° (na przewodzie tłocznym).

Dobór zaworów odcinających do pomp obiegowych.

Przyjęto 3 zawory kulowe typu AH-14c : Dn =250 [mm], PN = 16, L = 450 [mm] (na ssaniu), i 3 zawory kulowe typu AH-14c : Dn = 200 [mm], PN = 16, L = 400 [mm] (na tłoczeniu).

Dobór zaworów odcinających do odmulaczy.

Przyjęto 6 zaworów kulowych typu AH-14c : Dn = 250 [mm], PN = 16, L = 450 [mm].

Dobór zaworów odcinających na przewodach sieciowych.

Przyjęto przewody sieciowe wykonane z rury 244,5 x 6,3 [mm]

.

Przyjęto zawory kulowe typu AH-14c : Dn = 250 [mm], PN = 16, L = 450 [mm].

Dobór konfuzorów łączących przewody sieciowe z kolektorami.

Przyjęto 2 konfuzory o średnicach 323,9/244,5 [mm], L = 250 [mm].

Dobór zaworów zwrotnych do pomp obiegowych.

Przyjęto zawór zwrotny klapowy staliwny L16-117-525, Dn = 200 [mm], L = 550 [mm].

Dobór zaworów spustowych i odpowietrzających dla kolektorów, oraz zaworów odmulających dla odmulaczy.

Przyjęto zawory AH-2c, DN = 32 [mm], L = 104 [mm].

Dobór zaworów odpowietrzających dla odmulaczy.

Przyjęto zawory AH-2c, DN = 32 [mm], L = 104 [mm].

Dobór przewodu obiegowego.

Przyjęto przewód obiegowy o średnicy nominalnej Dn = 125 [mm].

Dobór zaworów odcinających dla przewodu obiegowego.

Przyjęto zawory kulowe typu AH-11c : Dn =125 [mm], PN = 16, L = 325 [mm].

Dobór pomp stabilizująco - uzupełniających.

Przyjęto wydajność pomp stabilizująco - uzupełniających 1,0 %

.

Wysokość podnoszenia wynosi:

.

Dobrano z katalogu pompę stabilizująco-uzupełniającą firmy Grundfos oraz drugą zapasową typu CR4-190, o mocy 4 [kW].

Dobór zaworów odcinających dla pomp stabilizująco - uzupełniających.

Przyjęto 4 zawory kulowe typu AH-2c, Dn = 32 [mm], PN = 16, L = 104 [mm].

Dobór zaworów zwrotnych dla pomp stabilizująco - uzupełniających.

Przyjęto 2 zawory zwrotne grzybkowe Dn = 32 [mm], L = 180 [mm].

Dobór przewodów tłocznych i ssących pomp stabilizująco - uzupełniających.

Przewód ssący.

Zakładam prędkość przepływu : c_s = 1 [m/s]

.

Dobieram rurę 42,4 x 2,9 [mm] (Dn_s = 32 [mm]).

Prędkość rzeczywista w przewodzie ssawnym :

.

Przewód tłoczny.

Zakładam prędkość przepływu : c_t = 1,5 [m/s]

.

Dobieram rurę 42,4 x 2,9 [mm] (Dn_t = 32 [mm]).

Prędkość rzeczywista w przewodzie tłocznym :

.

Dobór kolanek segmentowych dla pomp stabilizująco - uzupełniających.

Przyjęto X kolanek o średnicy Dn = 32 [mm] i kącie α = 90 °.

Opory wewnątrz przepompowni.

Straty na przewodzie o Dn = 200 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach - = 0.5 (1 sztuka),

- kolano - = 0.13 (2 sztuki),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- zawór zwrotny, klapowy - = 0.7 (1 sztuka),

- wylot o ostrych krawędziach - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 204.9 mm,

- długość przewodu - 6.9 m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=110C, =0.266*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0245.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie sieciowym o Dn = 250 mm:

Opory miejscowe:

- trójnik - = 0.95 (2 sztuki),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- kompensator - = 0.15 (2 sztuki),

- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 258.8 mm,

- długość przewodu - 7.9 m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=110C, =0.266*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.023.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie ssącym o Dn = 250 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: - = 0.5 (1 sztuka),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- wylot o ostrych krawędziach - = 1.0 (1 sztuka).

- odmulacz - = 7.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 258.8 mm,

- długość przewodu - 3.4 m,

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=110C, =0.266*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0235.

Obliczam sumę strat :

Straty na kolektorze o Dn = 350 mm:

Opory miejscowe:

- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość bezwzględną:

- średnica przewodu - 339.6 mm,

- długość przewodu - 4.6m.

- chropowatość względna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=110C, =0.266*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych :

=0.022.

Obliczam sumę strat :

Łączne straty w przepompowni:

str. 9

---