Projekt instalacji chłodząco odpylającej

Dane	Tok obliczeń	wyniki
t_w1=14^oC t₁ = 10^oC t₂ = 20^oC ρ₁=999,6 kg/m³ ρ₁=998,2 kg/m³	PODSTAWOWE PARAMETRY: Parametry na odcinku zimnym: $\rho_{w2} = \ \frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{t_{2} - t_{1}}\ \left( t_{w1} - t_{1} \right) + \rho_{1}$ $\rho_{w2} = \frac{998,2 - 999,6}{20 - 10}\ \left( 14 - 10 \right) + 999,6 = 1000,16\ kg/m3$	ρ_w2 = 1000, 16 kg/m3
t_w1=14^oC t₁ = 10^oC t₂ = 20^oC η₁=13,0427 Pas η₂=10,0008 Pas	$\eta_{w2} = \ \frac{\eta_{2} - \eta_{1}}{t_{2} - t_{1}}$ (t_w1−t₁) + η₁ $\eta_{w2} = \ \frac{10,0008 - 13,0427}{20 - 10}$ (14−10) + 13, 0427 = 11, 826 * 10⁻⁴ Pa*s	η_w2 = 11, 826 * 10⁻⁴ Pa*s
t_w1=70^oC t₁ = 70^oC t₂ = 70^oC ρ₁=977,7 kg/m³ ρ₁=991,67 kg/m³	Parametry na odcinku gorącym: ρ_wg= $\frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{t_{2} - t_{1}}\ \left( t_{w1} - t_{1} \right) + \rho_{1}$ $\rho_{\text{wg}} = \ \frac{977,7}{70}70\ \left( 70 - 70 \right) + 977,7 = 991,67$ kg/m³	ρ_wg = 991, 67 kg/m³
t_w1=70^oC t₁ = 70^oC t₂ = 70^oC η₂=4,058610⁻⁴ Pas	$\eta_{\text{wg}} = \ \frac{\eta_{2} - \eta_{1}}{t_{2} - t_{1}}$ (t_w1−t₁) + η₁ $\eta_{\text{wg}} = \frac{4,058610^{- 4}}{70} + 4,058610^{- 4} = 4,1165810^{- 4}\ Pa*s$	η_wg = 4, 11658 * 10⁻⁴ Pa * s
t_w1=14^oC t_w2 =70^oC	średnia temperatura procesu: $t_{sr} = \ \frac{t_{w1} + t_{w2}}{2}$ $t_{sr} = \ \frac{14 + 70}{2}$ = 42^oC	t_sr = 42^oC
C_p1=4199,36 C_p2=4199,36	ciepło właściwe procesu: C_pśr =$\ \frac{C_{p1} + C_{p2}}{2}$ C_pśr =$\ \frac{4199,36 + 4199,36}{2} = \ 4199,36$	C_pśr = 4199, 36
p_A = 2 bary p₁ = 1,98 p₂ = 2,70 r₁ = 2202,8 r₂ = 2174,3	Entalpia parowania wody dla ciśnienia nasycenia pary: r= $\frac{r_{2} - r_{1}}{p_{2} - p_{1}}\ \left( p_{A} - p_{1} \right) + r$ r= $\frac{2174,3 - 2202,8}{2,70 - 1,98}\ \left( 2 - 1,98 \right) + 2202,8 = 2203,59$	r = 2203, 59
WYMIENNIK CIEPŁA
$\dot{m_{p}}$=1989kg/h r=2203, 59	Ciepło teoretyczne pary: $\dot{Q}$_t=$\dot{m_{p}}$r $\dot{Q}$_t=0, 55252203, 59=1217,48	$\dot{Q}$_t=1217,48
$\dot{Q}$_t=1217,48	Ciepło rzeczywiste pary: $\dot{Q}$_rz=$\dot{Q}$_t-Q_str=0,9Q_t $\dot{Q}$_rz=1217,480,9=1095,732	$\dot{Q}$_rz=1095,732kJ/s
$\dot{Q}$_rz=1095,732kJ/s Cp=4199,36 ∆t= t_w2- t_w1=56 ^oC	Strumień masowy wody: $\dot{Q}$_rz=m_wCp∆t m_w=$\frac{Q_{\text{rz}}}{Cpt}$=$\frac{1095,732}{4199,3656}$=4,66kg/s Q_rz=4,66*4199,36=19569	m_w=4,66kg/s Q_rz=19569
P_A=2 bary P1=1,98 P2=2,70 t₁=120 ^oC t₂=130 ^oC	Temperatura nasycenia pary: t_n=$\frac{t2 - t1}{p2 - p1}$(p_A-p₁)+t₁ t_n=$\frac{130 - 120}{2,70 - 1,98}$(2-1,98)+120=120,28 ^oC	t_n=120,28 ^oC
	Średnia logarytmiczna różnica temperatur w wymienniku: ∆t_n=$\frac{t1 - t2}{\ln\frac{t1}{t2}}$ ∆t₁=t_n-t_w1 ∆t₂=t_n-t_w2 ∆t₁=120,28-14=106,28 ^oC ∆t₂=120,28-70=50,28 ^oC ∆t_n=$\frac{106,28\ - 50,28}{\ln\frac{106,28}{50,82}}$=74,82^oC	∆t_n=74,82^oC
	Kondensacja pary dla konwekcji wymuszonej mieści się w zakresie: K=850÷4500W/m²K Zakładam: k=1000W/m²K	k=1000W/m²K
$\dot{Q}$_rz=1095,732kJ/s k=1000W/m²K ∆t_n=74,82^oC	Średnia powierzchnia wymiany ciepła: Qrz=kF∆t_n Fśr=$\frac{\text{Qrz}}{ktn}$=$\frac{1095,732}{100074,82}$=14,64	Fśr=14,64m²
Fśr=14,64m² a=0,875	Zewnętrzna powierzchnia wymiany ciepła: Fśr=aFz Fz=$\frac{Fsr}{a}$=$\frac{14,64}{0,875}$=16,73 Fśr=0,87516,73=14,64	Fz=16,73m² Fśr=14,64
F_z=16,73m²	Jednodrogowe wiązki rur stalowych w wymienniku ciepła płaszczowo-rurowym ze stalowymi ścianami sitowymi Zakładamy 20% rezerwy: F_rz=F_z • 1,20 F_rz=16, 73•1,20=20,076	F_rz=20,076
DANE WYMIENNIKA
	Zewnętrzna powierzchnia wymiany ciepła: F_z=21,9m² Długość rurek wewnętrznych: L=4m Masa wiązki rurek: m₁=302kg Przekrój przestrzeni międzyrurowej: f_m=0,0307m² Średnica kąta ograniczająca otwór: d₁=240mm Zewnętrzna średnica i grubość płaszcza: D₂ • g=273 • 7,3 Liczba rurek: n=109 sztuk Przekrój poprzeczny rurek: f_w=0,0123m²	F_z=21,9m² L=4m m₁=302kg f_m=0,0307m² d₁=240mm D₂ • g=273 • 7,3mm n=109 sztuk f_w=0,0123m²
DNO WYMIENNIKA
m₁=302kg m_d=11,7kg	Zewnętrzna średnica i grubość płaszcza: D₂ • g=273 • 4mm Masa dna: m_d=11,7kg Przybliżona masa całego aparatu: m_A = m₁ + d • m_d m_A = 302 + 2 • 11,7 = 325,4kg	D_z • g=273 • 4mm m_d=11,7kg m_A = 325,4kg
PODPORY WYMIENNIKA
m_A = 325,4kg D_L=273mm	Wielkość łapy: 80 W = 80 H = 126 S = 65 m = 82 e_max = 60mm masa = 0,8kg blacha wzmacniająca: 80
SKRUBER
m_W = 4,66kg/s ρ_wg=991,67kg/m³	Strumień objętościowy wody: $$V_{W} = \ \frac{m_{W}}{\rho_{\text{wg}}}$$ $V_{W} = \ \frac{4,66}{991,67}$ = 0,0047m³/s	V_W = 0,0047m³/s
G_T = 6m³/m²h V_W = 0,0047m³/s G_T = 1,67•10⁻³m³/s	Średnica wewnętrzna skrubera G_T = $\frac{V_{W}}{A}$ A = $\frac{\pi\ \bullet \ {D_{W}}^{2}}{4}$ D_W = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ V_{W}\ }{\pi\ \bullet \ G_{T}\ }}$ = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,0047\ }{\pi\ \bullet \ 1,67 \bullet 10^{- 3}\ }}$ = 1,9m = 1900mm A = $\frac{3,14\ \bullet \ {1,9}^{2}}{4}$ = 2,83m²	G_T = 1,67•10⁻³m³/s D_W = 1,9m A = 2,83m²
d_zew = 508mm d_wew = 2000mm	Stal odporna na korozję: 16mm
V_W = 0,0047m³/s	Dobór płaszcza skrubera: G_T = $\frac{V_{W}}{A}$ A = $\frac{\pi\ \bullet \ 2^{2}}{4}$ = 3,14m² G_T = $\frac{0,0047}{3,14}$ = 1,50 • 10⁻³m³/m²• s	A = 3,14m² G_T = 1,50•10⁻³m³/m²• s
D_W = 1,9m	Wysokość wypełnienia skrubera: H ≥ 2,5•D_W H ≥ 2,5•2 H ≥ 5m	H = 5m
RUROCIĄG
ρ_w₂=1000,16 kg/m³ m_W=4,66kg/s m₂ = 1, 48m/s	dobór rurociągu na odcinku zimnym: W = $\frac{V}{A}$ = $\frac{4\ \bullet \ V}{\pi\ \bullet \ {D_{W}}^{2}}$ D_w₂= $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ V\ }{\pi\ \bullet \ W \bullet \rho_{2}\ }}$ D_w₂= $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 4,66\ }{3,14\ \bullet \ 1,48\ \bullet \ 1000,16\ }}$ = 0,065m V₂ = $\frac{m_{W}}{\rho_{w_{2}}}$ = $\frac{4,66}{1000,16\ }$ = 0.0047m³/s	V₂ = 0.0047m³/s D_w₂= 0,065m
D_w₂= 0,065m	Dane odczytane z tablic: D₂ = 70mm g_n = 3,2 D_W = D₂ – 2 • g_n D_W = 70 – 2 • 3, 2 = 63,6	Średnica nominalna D_n = 63, 6mm Masa: 5,3 kg/m
D_n = 0,0636m	KOREKTA PRĘDKOŚCI W_{1_SK} = $\frac{4\ \bullet \ V}{\pi\ \bullet \ {D_{n}}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet \ 0,0047}{3,14\ \bullet \ {0,0636}^{2}}$ = 1,48m/s	W_{1_SK} = 1,48m/s
ρ_wg= 991,67 kg/m³ m_W = 4,66kg/s w_g = 0,51m/s	Dobór rurociągu na odcinku gorącym V_g = $\frac{m_{W}}{\rho_{\text{wg}}}$ = $\frac{4,66}{991,67}$ = 0,0047 D_wg = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,00466\ }{3,14\ \bullet \ 0,51\ }}$ = 0,01083 = 108mm	V_g = 0, 0047m³/s D_wg = 0,108m
D_wg = 108mm	Dane odczytane z tablic: D₂ = 133mm g_n = 4 D_W = 133 – 2 • 4 = 125mm Rura stalowa bez szwu przewodowa i konstrukcyjna	Średnica nominalna D_n = 125mm masa: m = 12,8kg/m
D_n = 0, 125m	W_{2_SK} = $\frac{4\ \bullet 0,0047}{3,14\ \ \bullet {\ 0,125}^{2}}$ = 0,38m/s	W_{2_SK} = 0,38m/s
DOBÓR RUROCIĄGU NA ODCINKU PARY
	Prędkość przepływu pary: 15 – 25m/s Zakładam: w_P = 20m/s	w_P = 20m/s
P_A = 2bary P₁ = 1,98 P₂ = 2,7 ρ₁ = 1,496kJ/kg ρ₂ = 1,966kJ/kg	Gęstość pary nasyconej: ρ_P = $\frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{P_{2} - P_{1}}$ •(P_A − P₁) + ρ₁ ρ_P = $\frac{1,966 - 1,496}{2,7 - 1,98}$ •(2 − 1, 98) + 1, 496 = 1,509 kg/m³	ρ_P= 1,509 kg/m³
w_P = 20m/s ρ_P= 1,509 kg/m³ m_P = 0,55kg/s	D_{W_P} = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ m_{P}\ }{\pi\ \bullet \ \text{W\ } \bullet \rho_{P}\text{\ \ }}}$ = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,55\ }{3,14\ \bullet \ 20\ \bullet 1,509\text{\ \ }}}$ = 0,15m	D_{W_P} = 0, 15m
D_{W_P} = 150mm	Dane odczytane z tablic: D₂ = 159mm g_n = 4,5 D_W = 159 – 2 • 4, 5 = 150mm	Średnica nominalna D_n = 150mm masa: m = 17,1kg/m
D_n = 0, 15m ρ_P= 1,509 kg/m³	Korekta prędkości: W_{P_SK} = $\frac{4\ \bullet m}{\pi\ \ \bullet \rho_{P}{{\ \bullet \ D}_{n}}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1,509\ \bullet \ {0,15}^{2}}$ = 20,63	W_{P_SK} = 20,63m/s
	Dobór rurociągu na odcinku kondensatu: Prędkość przepływu kondensatu : 0,5 ÷ 1,5m/s W_K = 1m/s <= zakładam	W_K =1m/s
W_K =1m/s m_k = m_P = 0,55kg/s t_k = t_w₁= 14 ρ_k = ρ_w₂= 1000,16 kg/m³	D_{W_k} = $\frac{4\ \bullet m_{k}}{\pi\ \ \bullet \rho_{k}\ \bullet \ w}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1000,16\ \bullet \ 1}$ = 0,007m	D_{W_k}= 0,007m
D_{W_k}= 0,007m	Dane odczytane z tablic: D_z=12mm; g_n=2mm D_w=12-2*2=8mm	Średnica nominalna D_n = 8mm masa: m = 0,41 kg/m
D_n = 0,008m m_k = 0,55kg/s ρ_k = 1000,16 kg/m³	Korekta prędkości: W_{k_sk} = $\frac{4\ \bullet m}{\pi\ \ \bullet \rho_{k}\ \bullet \ D_{n}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1000,16\ \bullet \ {0,008}^{2}}$ = 1,09	W_{k_sk} = 1,09m/s
KOŁNIERZE
		Woda zimna
Nadciśnienie		0,63 MPa
Średnica nominalna	D_n	65mm
Średnica zewnętrzna	d_z	76 mm
	KOŁNIERZE
Średnica zewnętrzna	D_k	160 mm
Grubość	h	14 mm
Średnica wewnętrzna	D_w	77,5 mm
Średnica przylgi	D_L	110 mm
Wysokośc przylgi	f	3 mm
masa	m	1,39 kg
	PRZYŁĄCZENIE
Średnica podziałowa	D_o	130mm
Średnica otworów	d_o	14 mm
Liczba otworów	I	4
Rozmiar śruby	Mi	M16
Dno wymiennika: D_z=273mm g_n=7,1mm H_z=69mm H_c=25mm m=5,5kg	Dno skrubera: D_w=1900mm g=10mm H_c=40mm m=320kg V=898dm³ H_w=475
V_H20=0,0047m³/s	Objętośc zbiornika pod skruberem: V_H20=0,0047m³/s => 16,92m/h V_zbiornika=(0,5-1,0)* V_H20 Przyjmuję: V_zb=8m²	V_zb=8m²
V_zb=8m² przyjmuję: r=1,2m	Wysokoś zbiornika: H=$\frac{8}{\pi*{1,2}^{2}}$=1,77m	H=1,77m
	Opory przepływu
ρ_wz=1000,16kg/m³ η=11,82610^-4Pas D_wz=0,065m w_wz=1,48m/s L=1,6+2,0=3,6m	-odcinek zimny: opory liniowe Re_wz=$\frac{w_{\text{wz}}D_{\text{wz}}\rho_{\text{wz}}}{\eta_{\text{wz}}}$=$\frac{1,480,0651000,16}{11,82610 - 4}$=81359 λ=$\frac{0,3164}{\text{Re}^{0,25}}$=$\frac{0,3164}{81359^{0,25}}$=0,018 ∆Pl= λ$\frac{w_{\text{wz}}^{2}\rho_{\text{wz}}}{2}$$\frac{L}{D_{\text{wz}}}$ ∆Pl= 0,018$\frac{{1,48}^{2}1000,16}{2}$*$\frac{3,6}{0,065}$=1092 Pa	Re_wz=81359 ∆P_LZ= 1092 Pa
λ=0,018 D_wz=0,065m -Kolanko: ϕ=90^o A=1 B=0,09 R_o/d=6 -zawór: ζ_z1,2=0,6	Opory miejscowe: R_o=6* D_wz=60,065=0,39m L=$\frac{2\piRo\varphi}{360}$=$\frac{23,140,3990}{360}$=0,61m ∆P_ML=ζ$\frac{w_{\text{wz}}^{2}\rho_{\text{wz}}}{2}$ ∆P_ML=0,62$\frac{{1,48}^{2}1000,16}{2}$=1013,45	∆P_Mz= 1013,45 Pa
ρ_wg=991,67kg/m³ η=4,116510^-4Pas D_wg=0,108m w_wg=0,38m/s L=0,84+7,08+10,40 L=18,32m	-Odcinek gorący: opory liniowe: Re_wg=$\frac{w_{\text{wg}}D_{\text{wg}}\rho_{\text{wg}}}{\eta_{\text{wg}}}$=$\frac{0,380,108991,67}{4,116510 - 4}$=98781 λ=$\frac{0,3164}{\text{Re}^{0,25}}$=$\frac{0,3164}{98781^{0,25}}$=0,018 ∆Plg= 0,018$\frac{{0,38}^{2}991,67}{2}$$\frac{18,32}{0,108}$=218,61 Pa	∆Plg= 218,61 Pa Re_wg=98781
λ=0,018 D_wg=0,108m -Kolanko: ϕ=90^o A=1 B=0,09 R_o/d=6	Opory miejscowe: R_o=6* D_wz=60,108=0,648m L=$\frac{2\piRo\varphi}{360}$=$\frac{23,140,64890}{360}$=1,01m ζ_z1,2= λ$\frac{L}{D_{\text{wg}}}$=0,018$\frac{1,01}{0,108}$=0,17 ∆P_ML=20,17$\frac{{0,38}^{2}991,67}{2}$=24,34Pa	ζ_z1,2= 0,17 ∆P_Mg=24,34Pa
ρ_wg=991,67kg/m³ g=9,81m/s2 H=7,08m	Opory związane z wysokością podnoszenia: ∆P_H= ρ_wggH=991,679,817,08=68876	∆P_H =68876 Pa
∆P_LZ= 1092 Pa ∆P_Mz= 1013,45 Pa ∆Plg= 218,61 Pa ∆P_Mg=24,34Pa ∆P_H =68876 Pa	Całkowite opory na odcinkach: ∆P_Cz=∆P_LZ+∆P_Mz=1092+1013,45=2105,45Pa ∆P_Cg=∆P_L+∆P_M+∆P_H =218,61+24,34Pa+68876=69118,95Pa	∆P_Cz=2105,45Pa ∆P_Cg=69118,95Pa
D_wym=273-2*7,1=0,2588m D_wz=0,065m Re_wz=81359	Opory na wymienniku: Wartość oporu miejscowego przy nagłym rozszerzeniu: $\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\piDwz}^{2}}{4}}{\frac{{\piDwym}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00332}{0,052577}$=0,06	Z tablic: (po interpolacji) ζ_A=0,76
D_wym=0,2588m D_wg=0,108m Re_wg=98781	Wartość oporu miejscowego przy nagłym zwężeniu: $\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\piDwg}^{2}}{4}}{\frac{{\piDwym}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00915}{0,052577}$=0,174	Z tablic: (po interpolacji) ζ_B=0,44
w_wz=1,48m/s ρ_wz=1000,16kg/m³ w_wg=0,38m/s ρ_wg=991,67kg/m³ ζ_A=0,76 ζ_B=0,44	Opór miejscowy wymiennika: ∆P_MA= ζ_A$\frac{w_{\text{wz}}^{2}\rho_{\text{wz}}}{2}$=0,76$\frac{{1,48}^{2}1000,16}{2}$=832,48 ∆P_MB= ζ_A$\frac{w_{\text{wg}}^{2}\rho_{\text{wg}}}{2}$=0,44$\frac{{0,38}^{2}991,67}{2}$=31,50 ∆P_Mwym=∆P_MA+∆P_MB=832,48+31,50=863,98Pa	∆P_MA= 832,48 ∆P_MB= 31,50 ∆P_Mwym=863,98Pa
∆P_Mwym=863,98Pa ∆P_Lwym=109,2Pa (10%)	∆P_Cwym=∆P_Mwym+∆P_Lwym=863,98+109,2=973,18	∆P_Cwym=973,18 Pa
∆P_Cz=2105,45Pa ∆P_Cg=69118,95Pa ∆P_Cwym=973,18 Pa	Opory całkowite na instalacji: ∆Pc=∆P_Cz+∆P_Cg+∆P_Cwym=2105,45Pa+69118,95Pa+973,18 Pa=72197,58Pa	∆Pc=72197,58 Pa
∆Pc=72197,58Pa	Opory zraszania: ∆Pzr=0,2∆Pc=0,272197,58=14439,52	∆Pzr=14439,52 Pa
∆Pc=72197,58 Pa ∆Pzr=14439,52 Pa	Całkowite opory na instalacji: ∆Pc=∆Pc+∆Pzr=72197,58+14439,52=86637,1	∆Pc=86637,1 Pa
DOBÓR POMPY
∆Pc=86637,1 Pa V_H20=0,0047m³/s η_og=(0,8÷0,9) zakładam: 0,85	Moc pompy: N=$\frac{PcVH20}{\eta\text{og}}$ N=$\frac{86637,10,0047}{0,85}$=479,05	N=479,05 W N=0,47905 kW
∆Pc=86637,1 Pa g=9,81m/s² ρ_wg=991,67kg/m³ ρ_wz=1000,16kg/m³	Wysokość podnoszenia: ρ_śrH20=$\frac{\rho_{wz + \rho_{\text{wg}}}}{2}$=$\frac{991,67 + 1000,16}{2}$=995,915kg/m³ H=$\frac{Pc}{\rho_{srH20}g}$=$\frac{86637,1}{995,9159,81}$=8,87m	H=8,87m ρ_śrH20=995,915kg/m³
DOBIERAM:
D_wz=0,065m Re_wz=81359 D_p,tł=0,05	Wartość oporu na rozszerzeniu: $\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\piDp,tl}^{2}}{4}}{\frac{{\piDwz}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00916}{0,00332}$=0,59	Z tablic: (po interpolacji) ζ₂=0,6
w_wz=1,48m/s ρ_wz=1000,16kg/m³ ζ₁=1 ζ₂=0,6	Suma oporów miejscowych: ∆P_mp1=1$\frac{{1,48}^{2}1000,16}{2}$=1095,38 ∆P_mp2=0,6$\frac{{1,48}^{2}1000,16}{2}$=657,23 ∆P_mp=∆P_mp1+∆P_mp2=1095,38+657,23=1752,61	∆P_mp=1752,61 Pa
∆Pc=86637,1 Pa ∆P_mp=1752,61 Pa	Całkowite opory na instalacji (skorygowane o pompę): ∆Pc_sk=∆Pc+∆P_mp=86637,1+1752,61=88389,71	∆Pc_sk=88389,71 Pa
∆Pc_sk=88389,71 Pa V_H20=0,0047m³/s η_og=(0,8÷0,9) zakładam: 0,85	KOREKTA CHARAKTERYSTYKI POMPY Moc pompy (skorygowana o pompę): N=$\frac{Pc\text{sk}*VH20}{\eta\text{og}}$=$\frac{88389,71 + 0,0047}{\ 0,85}$=488,74	N=488,74W N=0,48874 kW
∆Pc_sk=88389,71 Pa ρ_śrH20=995,915kg/m³ g=9,81m/s²	Wysokość podnoszenia (skorygowana o pompę): H=$\frac{Pc\text{sk}}{\rho srH20g}$=$\frac{88389,71}{995,9159,81}$=9,05m	H=9,05m

t_w1=14^oC

t₁ = 10^oC

t₂ = 20^oC

ρ₁=999,6 kg/m³

ρ₁=998,2 kg/m³

PODSTAWOWE PARAMETRY:

Parametry na odcinku zimnym:

$\rho_{w2} = \ \frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{t_{2} - t_{1}}*\ \left( t_{w1} - t_{1} \right) + \rho_{1}$

$\rho_{w2} = \frac{998,2 - 999,6}{20 - 10}*\ \left( 14 - 10 \right) + 999,6 = 1000,16\ kg/m3$

ρ_w2 = 1000, 16 kg/m3

t_w1=14^oC

t₁ = 10^oC

t₂ = 20^oC

η₁=13,0427 Pa*s

η₂=10,0008 Pa*s

$\eta_{w2} = \ \frac{\eta_{2} - \eta_{1}}{t_{2} - t_{1}}*$ (t_w1−t₁) + η₁

$\eta_{w2} = \ \frac{10,0008 - 13,0427}{20 - 10}$ * (14−10) + 13, 0427 = 11, 826 * 10⁻⁴ Pa*s

η_w2 = 11, 826 * 10⁻⁴ Pa*s

t_w1=70^oC

t₁ = 70^oC

t₂ = 70^oC

ρ₁=977,7 kg/m³

ρ₁=991,67 kg/m³

Parametry na odcinku gorącym:

ρ_wg= $\frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{t_{2} - t_{1}}*\ \left( t_{w1} - t_{1} \right) + \rho_{1}$

$\rho_{\text{wg}} = \ \frac{977,7}{70}*70\ \left( 70 - 70 \right) + 977,7 = 991,67$ kg/m³

ρ_wg = 991, 67 kg/m³

t_w1=70^oC

t₁ = 70^oC

t₂ = 70^oC

η₂=4,0586*10⁻⁴ Pa*s

$\eta_{\text{wg}} = \ \frac{\eta_{2} - \eta_{1}}{t_{2} - t_{1}}*$ (t_w1−t₁) + η₁

$\eta_{\text{wg}} = \frac{4,0586*10^{- 4}}{70} + 4,0586*10^{- 4} = 4,11658*10^{- 4}\ Pa*s$

η_wg = 4, 11658 * 10⁻⁴

Pa * s

t_w1=14^oC

t_w2 =70^oC

średnia temperatura procesu:

$t_{sr} = \ \frac{t_{w1} + t_{w2}}{2}$

$t_{sr} = \ \frac{14 + 70}{2}$ = 42^oC

t_sr = 42^oC

C_p1=4199,36

C_p2=4199,36

ciepło właściwe procesu:

C_pśr =$\ \frac{C_{p1} + C_{p2}}{2}$

C_pśr =$\ \frac{4199,36 + 4199,36}{2} = \ 4199,36$

C_pśr = 4199, 36

p_A = 2 bary

p₁ = 1,98

p₂ = 2,70

r₁ = 2202,8

r₂ = 2174,3

Entalpia parowania wody dla ciśnienia nasycenia pary:

r= $\frac{r_{2} - r_{1}}{p_{2} - p_{1}}*\ \left( p_{A} - p_{1} \right) + r$

r= $\frac{2174,3 - 2202,8}{2,70 - 1,98}*\ \left( 2 - 1,98 \right) + 2202,8 = 2203,59$

r = 2203, 59

WYMIENNIK CIEPŁA

$\dot{m_{p}}$=1989kg/h

r=2203, 59

Ciepło teoretyczne pary:

$\dot{Q}$_t=$\dot{m_{p}}$*r

$\dot{Q}$_t=0, 5525*2203, 59=1217,48

$\dot{Q}$_t=1217,48

Ciepło rzeczywiste pary:

$\dot{Q}$_rz=$\dot{Q}$_t-Q_str=0,9*Q_t

$\dot{Q}$_rz=1217,48*0,9=1095,732

$\dot{Q}$_rz=1095,732kJ/s

Cp=4199,36

∆t= t_w2- t_w1=56 ^oC

Strumień masowy wody:

$\dot{Q}$_rz=m_w*Cp*∆t

m_w=$\frac{Q_{\text{rz}}}{Cp*t}$=$\frac{1095,732}{4199,36*56}$=4,66kg/s

Q_rz=4,66*4199,36=19569

m_w=4,66kg/s

Q_rz=19569

P_A=2 bary

P1=1,98

P2=2,70

t₁=120 ^oC

t₂=130 ^oC

Temperatura nasycenia pary:

t_n=$\frac{t2 - t1}{p2 - p1}$*(p_A-p₁)+t₁

t_n=$\frac{130 - 120}{2,70 - 1,98}$*(2-1,98)+120=120,28 ^oC

t_n=120,28 ^oC

Średnia logarytmiczna różnica temperatur w wymienniku:

∆t_n=$\frac{t1 - t2}{\ln\frac{t1}{t2}}$ ∆t₁=t_n-t_w1

∆t₂=t_n-t_w2

∆t₁=120,28-14=106,28 ^oC

∆t₂=120,28-70=50,28 ^oC

∆t_n=$\frac{106,28\ - 50,28}{\ln\frac{106,28}{50,82}}$=74,82^oC

∆t_n=74,82^oC

Kondensacja pary dla konwekcji wymuszonej mieści się w zakresie:

K=850÷4500W/m²K

Zakładam: k=1000W/m²K

k=1000W/m²K

$\dot{Q}$_rz=1095,732kJ/s

k=1000W/m²K

∆t_n=74,82^oC

Średnia powierzchnia wymiany ciepła:

Qrz=k*F*∆t_n

Fśr=$\frac{\text{Qrz}}{k*tn}$=$\frac{1095,732}{1000*74,82}$=14,64

Fśr=14,64m²

a=0,875

Zewnętrzna powierzchnia wymiany ciepła:

Fśr=a*Fz

Fz=$\frac{Fsr}{a}$=$\frac{14,64}{0,875}$=16,73

Fśr=0,875*16,73=14,64

Fz=16,73m²

Fśr=14,64

F_z=16,73m²

Jednodrogowe wiązki rur stalowych w wymienniku ciepła płaszczowo-rurowym ze stalowymi ścianami sitowymi

Zakładamy 20% rezerwy:

F_rz=F_z • 1,20

F_rz=16, 73•1,20=20,076

F_rz=20,076

DANE WYMIENNIKA

Zewnętrzna powierzchnia wymiany ciepła: F_z=21,9m²

Długość rurek wewnętrznych: L=4m

Masa wiązki rurek: m₁=302kg

Przekrój przestrzeni międzyrurowej: f_m=0,0307m²

Średnica kąta ograniczająca otwór: d₁=240mm

Zewnętrzna średnica i grubość płaszcza: D₂ • g=273 • 7,3

Liczba rurek: n=109 sztuk

Przekrój poprzeczny rurek: f_w=0,0123m²

F_z=21,9m²

L=4m

m₁=302kg

f_m=0,0307m²

d₁=240mm

D₂ • g=273 • 7,3mm

n=109 sztuk

f_w=0,0123m²

DNO WYMIENNIKA

m₁=302kg

m_d=11,7kg

Zewnętrzna średnica i grubość płaszcza: D₂ • g=273 • 4mm

Masa dna: m_d=11,7kg

Przybliżona masa całego aparatu: m_A = m₁ + d • m_d

m_A = 302 + 2 • 11,7 = 325,4kg

D_z • g=273 • 4mm

m_d=11,7kg

m_A = 325,4kg

PODPORY WYMIENNIKA

m_A = 325,4kg

D_L=273mm

Wielkość łapy: 80

W = 80

H = 126

S = 65

m = 82

e_max = 60mm

masa = 0,8kg

blacha wzmacniająca: 80

SKRUBER

m_W = 4,66kg/s

ρ_wg=991,67kg/m³

Strumień objętościowy wody:

$$V_{W} = \ \frac{m_{W}}{\rho_{\text{wg}}}$$

$V_{W} = \ \frac{4,66}{991,67}$ = 0,0047m³/s

V_W = 0,0047m³/s

G_T = 6m³/m²h

V_W = 0,0047m³/s

G_T = 1,67•10⁻³m³/s

Średnica wewnętrzna skrubera

G_T = $\frac{V_{W}}{A}$ A = $\frac{\pi\ \bullet \ {D_{W}}^{2}}{4}$

D_W = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ V_{W}\ }{\pi\ \bullet \ G_{T}\ }}$ = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,0047\ }{\pi\ \bullet \ 1,67 \bullet 10^{- 3}\ }}$ = 1,9m = 1900mm

A = $\frac{3,14\ \bullet \ {1,9}^{2}}{4}$ = 2,83m²

G_T = 1,67•10⁻³m³/s

D_W = 1,9m

A = 2,83m²

d_zew = 508mm

d_wew = 2000mm

Stal odporna na korozję: 16mm

V_W = 0,0047m³/s

Dobór płaszcza skrubera:

G_T = $\frac{V_{W}}{A}$ A = $\frac{\pi\ \bullet \ 2^{2}}{4}$ = 3,14m²

G_T = $\frac{0,0047}{3,14}$ = 1,50 • 10⁻³m³/m²• s

A = 3,14m²

G_T = 1,50•10⁻³m³/m²• s

D_W = 1,9m

Wysokość wypełnienia skrubera:

H ≥ 2,5•D_W

H ≥ 2,5•2

H ≥ 5m

H = 5m

RUROCIĄG

ρ_w₂=1000,16

kg/m³

m_W=4,66kg/s m₂ = 1, 48m/s

dobór rurociągu na odcinku zimnym:

W = $\frac{V}{A}$ = $\frac{4\ \bullet \ V}{\pi\ \bullet \ {D_{W}}^{2}}$

D_w₂= $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ V\ }{\pi\ \bullet \ W \bullet \rho_{2}\ }}$

D_w₂= $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 4,66\ }{3,14\ \bullet \ 1,48\ \bullet \ 1000,16\ }}$ = 0,065m

V₂ = $\frac{m_{W}}{\rho_{w_{2}}}$ = $\frac{4,66}{1000,16\ }$ = 0.0047m³/s

V₂ = 0.0047m³/s

D_w₂= 0,065m

Dane odczytane z tablic: D₂ = 70mm g_n = 3,2

D_W = D₂ – 2 • g_n

D_W = 70 – 2 • 3, 2 = 63,6

Średnica nominalna

D_n = 63, 6mm

Masa: 5,3 kg/m

D_n = 0,0636m

KOREKTA PRĘDKOŚCI

W_{1_SK} = $\frac{4\ \bullet \ V}{\pi\ \bullet \ {D_{n}}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet \ 0,0047}{3,14\ \bullet \ {0,0636}^{2}}$ = 1,48m/s

W_{1_SK} = 1,48m/s

ρ_wg= 991,67 kg/m³

m_W = 4,66kg/s

w_g = 0,51m/s

Dobór rurociągu na odcinku gorącym

V_g = $\frac{m_{W}}{\rho_{\text{wg}}}$ = $\frac{4,66}{991,67}$ = 0,0047

D_wg = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,00466\ }{3,14\ \bullet \ 0,51\ }}$ = 0,01083 = 108mm

V_g = 0, 0047m³/s

D_wg = 0,108m

D_wg = 108mm

Dane odczytane z tablic: D₂ = 133mm g_n = 4

D_W = 133 – 2 • 4 = 125mm

Rura stalowa bez szwu przewodowa i konstrukcyjna

Średnica nominalna

D_n = 125mm

masa:

m = 12,8kg/m

D_n = 0, 125m

W_{2_SK} = $\frac{4\ \bullet 0,0047}{3,14\ \ \bullet {\ 0,125}^{2}}$ = 0,38m/s

W_{2_SK} = 0,38m/s

DOBÓR RUROCIĄGU NA ODCINKU PARY

Prędkość przepływu pary: 15 – 25m/s

Zakładam: w_P = 20m/s

w_P = 20m/s

P_A = 2bary

P₁ = 1,98

P₂ = 2,7

ρ₁ = 1,496kJ/kg

ρ₂ = 1,966kJ/kg

Gęstość pary nasyconej:

ρ_P = $\frac{\rho_{2} - \rho_{1}}{P_{2} - P_{1}}$ •(P_A − P₁) + ρ₁

ρ_P = $\frac{1,966 - 1,496}{2,7 - 1,98}$ •(2 − 1, 98) + 1, 496 = 1,509 kg/m³

ρ_P= 1,509 kg/m³

w_P = 20m/s

ρ_P= 1,509 kg/m³

m_P = 0,55kg/s

D_{W_P} = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ m_{P}\ }{\pi\ \bullet \ \text{W\ } \bullet \rho_{P}\text{\ \ }}}$ = $\sqrt{\frac{4\ \bullet \ 0,55\ }{3,14\ \bullet \ 20\ \bullet 1,509\text{\ \ }}}$ = 0,15m

D_{W_P} = 0, 15m

D_{W_P} = 150mm

Dane odczytane z tablic: D₂ = 159mm g_n = 4,5

D_W = 159 – 2 • 4, 5 = 150mm

Średnica nominalna

D_n = 150mm

masa:

m = 17,1kg/m

D_n = 0, 15m

ρ_P= 1,509 kg/m³

Korekta prędkości:

W_{P_SK} = $\frac{4\ \bullet m}{\pi\ \ \bullet \rho_{P}{{\ \bullet \ D}_{n}}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1,509\ \bullet \ {0,15}^{2}}$ = 20,63

W_{P_SK} = 20,63m/s

Dobór rurociągu na odcinku kondensatu:

Prędkość przepływu kondensatu : 0,5 ÷ 1,5m/s

W_K = 1m/s <= zakładam

W_K =1m/s

m_k = m_P = 0,55kg/s

t_k = t_w₁= 14

ρ_k = ρ_w₂= 1000,16 kg/m³

D_{W_k} = $\frac{4\ \bullet m_{k}}{\pi\ \ \bullet \rho_{k}\ \bullet \ w}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1000,16\ \bullet \ 1}$ = 0,007m

D_{W_k}= 0,007m

Dane odczytane z tablic: D_z=12mm; g_n=2mm

D_w=12-2*2=8mm

Średnica nominalna

D_n = 8mm

masa:

m = 0,41 kg/m

D_n = 0,008m

m_k = 0,55kg/s

ρ_k = 1000,16 kg/m³

Korekta prędkości:

W_{k_sk} = $\frac{4\ \bullet m}{\pi\ \ \bullet \rho_{k}\ \bullet \ D_{n}^{2}}$ = $\frac{4\ \bullet 0,55}{3,14\ \ \bullet 1000,16\ \bullet \ {0,008}^{2}}$ = 1,09

W_{k_sk} = 1,09m/s

KOŁNIERZE

Woda zimna

Nadciśnienie

0,63 MPa

Średnica nominalna

D_n

65mm

Średnica zewnętrzna

d_z

76 mm

KOŁNIERZE

Średnica zewnętrzna

D_k

160 mm

Grubość

14 mm

Średnica wewnętrzna

D_w

77,5 mm

Średnica przylgi

D_L

110 mm

Wysokośc przylgi

3 mm

masa

1,39 kg

PRZYŁĄCZENIE

Średnica podziałowa

D_o

130mm

Średnica otworów

d_o

14 mm

Liczba otworów

Rozmiar śruby

M16

Dno wymiennika:

D_z=273mm

g_n=7,1mm

H_z=69mm

H_c=25mm

m=5,5kg

Dno skrubera:

D_w=1900mm

g=10mm

H_c=40mm

m=320kg

V=898dm³

H_w=475

V_H20=0,0047m³/s

Objętośc zbiornika pod skruberem:

V_H20=0,0047m³/s => 16,92m/h

V_zbiornika=(0,5-1,0)* V_H20

Przyjmuję: V_zb=8m²

V_zb=8m²

przyjmuję: r=1,2m

Wysokoś zbiornika:

H=$\frac{8}{\pi*{1,2}^{2}}$=1,77m

H=1,77m

Opory przepływu

ρ_wz=1000,16kg/m³

η=11,826*10^-4Pa*s

D_wz=0,065m

w_wz=1,48m/s

L=1,6+2,0=3,6m

-odcinek zimny: opory liniowe

Re_wz=$\frac{w_{\text{wz}}*D_{\text{wz}}*\rho_{\text{wz}}}{\eta_{\text{wz}}}$=$\frac{1,48*0,065*1000,16}{11,826*10 - 4}$=81359

λ=$\frac{0,3164}{\text{Re}^{0,25}}$=$\frac{0,3164}{81359^{0,25}}$=0,018

∆Pl= λ*$\frac{w_{\text{wz}}^{2}*\rho_{\text{wz}}}{2}$*$\frac{L}{D_{\text{wz}}}$

∆Pl= 0,018*$\frac{{1,48}^{2}*1000,16}{2}$*$\frac{3,6}{0,065}$=1092 Pa

Re_wz=81359

∆P_LZ= 1092 Pa

λ=0,018

D_wz=0,065m

-Kolanko:

ϕ=90^o

A=1

B=0,09

R_o/d=6

-zawór:

ζ_z1,2=0,6

Opory miejscowe:

R_o=6* D_wz=6*0,065=0,39m

L=$\frac{2*\pi*Ro*\varphi}{360}$=$\frac{2*3,14*0,39*90}{360}$=0,61m

∆P_ML=ζ*$\frac{w_{\text{wz}}^{2}*\rho_{\text{wz}}}{2}$

∆P_ML=0,6*2*$\frac{{1,48}^{2}*1000,16}{2}$=1013,45

∆P_Mz= 1013,45 Pa

ρ_wg=991,67kg/m³

η=4,1165*10^-4Pa*s

D_wg=0,108m

w_wg=0,38m/s

L=0,84+7,08+10,40

L=18,32m

-Odcinek gorący: opory liniowe:

Re_wg=$\frac{w_{\text{wg}}*D_{\text{wg}}*\rho_{\text{wg}}}{\eta_{\text{wg}}}$=$\frac{0,38*0,108*991,67}{4,1165*10 - 4}$=98781

λ=$\frac{0,3164}{\text{Re}^{0,25}}$=$\frac{0,3164}{98781^{0,25}}$=0,018

∆Plg= 0,018*$\frac{{0,38}^{2}*991,67}{2}$*$\frac{18,32}{0,108}$=218,61 Pa

∆Plg= 218,61 Pa

Re_wg=98781

λ=0,018

D_wg=0,108m

-Kolanko:

ϕ=90^o

A=1

B=0,09

R_o/d=6

Opory miejscowe:

R_o=6* D_wz=6*0,108=0,648m

L=$\frac{2*\pi*Ro*\varphi}{360}$=$\frac{2*3,14*0,648*90}{360}$=1,01m

ζ_z1,2= λ*$\frac{L}{D_{\text{wg}}}$=0,018*$\frac{1,01}{0,108}$=0,17

∆P_ML=2*0,17*$\frac{{0,38}^{2}*991,67}{2}$=24,34Pa

ζ_z1,2= 0,17

∆P_Mg=24,34Pa

ρ_wg=991,67kg/m³

g=9,81m/s2

H=7,08m

Opory związane z wysokością podnoszenia:

∆P_H= ρ_wg*g*H=991,67*9,81*7,08=68876

∆P_H =68876 Pa

∆P_LZ= 1092 Pa

∆P_Mz= 1013,45 Pa

∆Plg= 218,61 Pa

∆P_Mg=24,34Pa

∆P_H =68876 Pa

Całkowite opory na odcinkach:

∆P_Cz=∆P_LZ+∆P_Mz=1092+1013,45=2105,45Pa

∆P_Cg=∆P_L+∆P_M+∆P_H =218,61+24,34Pa+68876=69118,95Pa

∆P_Cz=2105,45Pa

∆P_Cg=69118,95Pa

D_wym=273-2*7,1=0,2588m

D_wz=0,065m

Re_wz=81359

Opory na wymienniku:

Wartość oporu miejscowego przy nagłym rozszerzeniu:

$\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\pi*Dwz}^{2}}{4}}{\frac{{\pi*Dwym}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00332}{0,052577}$=0,06

Z tablic:

(po interpolacji)

ζ_A=0,76

D_wym=0,2588m

D_wg=0,108m

Re_wg=98781

Wartość oporu miejscowego przy nagłym zwężeniu:

$\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\pi*Dwg}^{2}}{4}}{\frac{{\pi*Dwym}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00915}{0,052577}$=0,174

Z tablic:

(po interpolacji)

ζ_B=0,44

w_wz=1,48m/s

ρ_wz=1000,16kg/m³

w_wg=0,38m/s

ρ_wg=991,67kg/m³

ζ_A=0,76

ζ_B=0,44

Opór miejscowy wymiennika:

∆P_MA= ζ_A*$\frac{w_{\text{wz}}^{2}*\rho_{\text{wz}}}{2}$=0,76*$\frac{{1,48}^{2}*1000,16}{2}$=832,48

∆P_MB= ζ_A*$\frac{w_{\text{wg}}^{2}*\rho_{\text{wg}}}{2}$=0,44*$\frac{{0,38}^{2}*991,67}{2}$=31,50

∆P_Mwym=∆P_MA+∆P_MB=832,48+31,50=863,98Pa

∆P_MA= 832,48

∆P_MB= 31,50

∆P_Mwym=863,98Pa

∆P_Lwym=109,2Pa (10%)

∆P_Cwym=∆P_Mwym+∆P_Lwym=863,98+109,2=973,18

∆P_Cwym=973,18 Pa

∆P_Cz=2105,45Pa

∆P_Cg=69118,95Pa

∆P_Cwym=973,18 Pa

Opory całkowite na instalacji:

∆Pc=∆P_Cz+∆P_Cg+∆P_Cwym=2105,45Pa+69118,95Pa+973,18 Pa=72197,58Pa

∆Pc=72197,58 Pa

∆Pc=72197,58Pa

Opory zraszania:

∆Pzr=0,2*∆Pc=0,2*72197,58=14439,52

∆Pzr=14439,52 Pa

∆Pc=72197,58 Pa

∆Pzr=14439,52 Pa

Całkowite opory na instalacji:

∆Pc=∆Pc+∆Pzr=72197,58+14439,52=86637,1

∆Pc=86637,1 Pa

DOBÓR POMPY

∆Pc=86637,1 Pa

V_H20=0,0047m³/s

η_og=(0,8÷0,9)

zakładam: 0,85

Moc pompy:

N=$\frac{Pc*VH20}{\eta\text{og}}$

N=$\frac{86637,1*0,0047}{0,85}$=479,05

N=479,05 W

N=0,47905 kW

∆Pc=86637,1 Pa

g=9,81m/s²

ρ_wg=991,67kg/m³

ρ_wz=1000,16kg/m³

Wysokość podnoszenia:

ρ_śrH20=$\frac{\rho_{wz + \rho_{\text{wg}}}}{2}$=$\frac{991,67 + 1000,16}{2}$=995,915kg/m³

H=$\frac{Pc}{\rho_{srH20}*g}$=$\frac{86637,1}{995,915*9,81}$=8,87m

H=8,87m

ρ_śrH20=995,915kg/m³

DOBIERAM:

D_wz=0,065m

Re_wz=81359

D_p,tł=0,05

Wartość oporu na rozszerzeniu:

$\frac{F_{o}}{F_{1}}$=$\frac{\frac{{\pi*Dp,tl}^{2}}{4}}{\frac{{\pi*Dwz}^{2}}{4}}$=$\frac{0,00916}{0,00332}$=0,59

Z tablic:

(po interpolacji)

ζ₂=0,6

w_wz=1,48m/s

ρ_wz=1000,16kg/m³

ζ₁=1

ζ₂=0,6

Suma oporów miejscowych:

∆P_mp1=1*$\frac{{1,48}^{2}*1000,16}{2}$=1095,38

∆P_mp2=0,6*$\frac{{1,48}^{2}*1000,16}{2}$=657,23

∆P_mp=∆P_mp1+∆P_mp2=1095,38+657,23=1752,61

∆P_mp=1752,61 Pa

∆Pc=86637,1 Pa

∆P_mp=1752,61 Pa

Całkowite opory na instalacji (skorygowane o pompę):

∆Pc_sk=∆Pc+∆P_mp=86637,1+1752,61=88389,71

∆Pc_sk=88389,71 Pa

V_H20=0,0047m³/s

η_og=(0,8÷0,9)

zakładam: 0,85

KOREKTA CHARAKTERYSTYKI POMPY

Moc pompy (skorygowana o pompę):

N=$\frac{Pc\text{sk}*VH20}{\eta\text{og}}$=$\frac{88389,71 + 0,0047}{\ 0,85}$=488,74

N=488,74W

N=0,48874 kW

∆Pc_sk=88389,71 Pa

ρ_śrH20=995,915kg/m³

g=9,81m/s²

Wysokość podnoszenia (skorygowana o pompę):

H=$\frac{Pc\text{sk}}{\rho srH20*g}$=$\frac{88389,71}{995,915*9,81}$=9,05m

H=9,05m

Katedra Inżynierii Procesowej PROJEKTOWANIE INSTALACJI

II IŚ_S_1 st.

PRACA PROJEKTOWA

TEMAT:

Projekt instalacji chłodząco-odpylającej

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt Instalacji Chłodząco Odpylającej
KarasProjekt instalacja chłodząco odpylająca
instalacja chlodzaco odpylajaca
Projekt Instalacji Ch odz co Odpylaj cej
Projekt Instalacji deponowanie 2
Projekt instalacjii elektrycznej budynku mieszkalnego
opis gazowa, Budownictwo PW, Projekty, Instalacje budowlane
projekt - instalacje gazowe, IŚ Tokarzewski 27.06.2016, IV semestr COWiG, Instalacje i urządzenia ga
Projekt instalacji elektrycznej
10 Projektowanie instalacji budowlanych
projekt instalacji do otrzymywania solanki, 4
Projekt Instalacje sanitarne 1 V semestr
Projekt instalacji podsadzki hydraulicznej
projekt instalacji elektrycznej rys rozdzielnia 2
POŁOŻN ELEKTR PPOŻ Rys 1 Projekt instalacja ppoż
Projekt Instalacja (oddany)

więcej podobnych podstron