KATEDRA TECHNIK WYTWARZANIA I

AUTOMATYZACJI

INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH

1. Cel

ćwiczenia

Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z budową tokarki uniwersalnej, jej charakterystyką
techniczną i możliwościami technologicznymi oraz poznanie schematu kinematycznego,
przebiegu ruchów napędowych, doboru parametrów kinematycznych.

2. Wyposa

żenie stanowiska

- tokarka uniwersalna V-Turn – 410T
- wyposażenie tokarki
- instrukcja do ćwiczenia

3. Przebieg

ćwiczenia

- zapoznanie się z budową tokarki
- analiza schematu kinematycznego i przebiegu łańcuchów napędowych
- przykłady doboru posuwów gwintowych i roboczych
- praktyczne zapoznanie się z pracą tokarki

Literatura:

- Burek J. „Maszyny technologiczne” Oficyna Wydawnicza Politechniki Rzeszowskiej, Rzeszów 2000 r.
- Instrukcja obsługi tokarki uniwersalnej V-Turn – 410T.

Przedmiot:

MASZYNY TECHNOLOGICZNE

Nr ćwiczenia: 1

Temat:

Tokarka uniwersalna V-Turn – 410T

Kierunek:

Mechanika i budowa maszyn

1. Charakterystyka techniczna

Tokarka pociągowa uniwersalna V- TURN 410 jest przeznaczona do obróbki zgrubnej i dokładnej

przedmiotów stalowych, żeliwnych i ze stopów metali nieżelaznych. Umożliwia ona wykonywanie
podstawowych operacji tokarskich oraz nacinanie gwintów metrycznych, calowych, modułowych oraz
diametral-pitch (DP).

1.1. Wielko

ści charakterystyczne

Największa średnica toczenia nad łożem .................................................................... 410 [mm]
Największa średnica toczenia nad suportem ............................................................... 255 [mm]
Największa średnica toczenia bez mostu .................................................................... 580 [mm]
Długość mostu ............................................................................................................ 190 [mm]
Wznios kłów nad suportem ......................................................................................... 170 [mm]
Rozstaw kłów ............................................................................................................ 1000 [mm]
Szerokość łoża ............................................................................................................ 250 [mm]
Ś

rednica otworu wrzeciona ........................................................................................... 52 [mm]

Uchwyt wrzeciona ............................................................................................................. MK 6

Zakres prędkości obrotowych wrzeciona .................................................... 30

÷

3000 [obr/min]

Zakres posuwów suportu:
- wzdłużnego................................................................................................. 0.05

÷

1.7

[mm/obr]

- poprzecznego ........................................................................................... 0.025

÷

0.8

[mm/obr]

Zakres nacinanych gwintów:

- metryczny .................................................................................................... 0.2

÷

14 [mm] (39)

- calowy .................................................................................................... 0.002”

÷

0.0067” (17)

- modułowy ..................................................................................................... 0.3

÷

3.5 MP (18)

- diametral-pitch ...................................................................................... 8

÷

44 [zwoje/cal] (21)

Skok śruby pociągowej ................................................................................................... 6 [mm]

Silnik napędu głównego ........................................................... 5.5 [kW]/ 162

÷

3000 [obr/min]

1.2. Widok ogólny tokarki

Widok ogólny tokarki przedstawiono na rysunku 1 oraz 2. Wrzeciono 5 otrzymuje napęd od

silnika umieszczonego w korpusie tokarki za pośrednictwem przekładni pasowej i skrzynki prędkości
obrotowych wrzeciona 2 umiejscowioną bezpośrednio nad skrzynką posuwów 3 z lewej strony, natomiast
po prawej stronie znajduje się przesuwny konik 8. Suport wzdłużny 14 napędzany jest od wrzeciona za
pośrednictwem przekładni gitarowej 13, skrzynki posuwów 3 poprzez wałek pociągowy 10 lub śrubę
pociągową 9 oraz skrzynkę suportową 12. W skrzynce suportowej napęd zostaje rozdzielony na realizację
posuwu wzdłużnego lub poprzecznego. Suport poprzeczny 15 jest napędzany tylko od wałka
pociągowego. Suport narzędziowy 16 ma wyłącznie napęd ręczny. Konik 8 jest ustawiony na podstawie,
która ma możliwość przesuwu wzdłuż łoża. Dodatkowo sam konik może być przesuwany poprzecznie w
stosunku do osi kłów, co wykorzystuje się w procesie toczenia stożków długich o małej zbieżności.


1.3. Schemat kinematyczny i przebieg ruchów nap

ędowych

Schemat kinematyczny tokarki przedstawiono na rys. 3, natomiast przebieg ruchów napędowych

obrazuje rys. 4. Przełożenia w skrzynce prędkości są zmieniane za pomocą dźwigni D1, natomiast w
skrzynce posuwów za pomocą dźwigni D2, D3, D4, D5, D6, D7. Przekładnia gitarowa ma koła
wymienne, dobierane w zależności od rodzaju realizowanego posuwu. Skrzynka gwintowa, która służy
jednocześnie jako skrzynka posuwów, umożliwia wykonywanie czterech podstawowych rodzajów
gwintów, tzn. gwintów metrycznych i calowych oraz modułowych i DP (Diametral Pitch), o zakresach
skoków:

a)

metryczne normalne: 0,2-14 [mm] (39),

b)

calowe: 0,002”-0,072” (45),

c)

modułowe metryczne: 0,3-3,5 MP (18),

d)

diametral pitch (DP): 8-44 [zwoje/ cal] (21),

oraz wartości posuwów:

a)

posuwy wzdłużne: 0.05- 1.7 [mm/obr],

b)

posuwy poprzeczne: 0.025- 0.8 [mm/obr].

W przypadku obróbki gwintów o skokach nastawianych za pomocą skrzynki gwintowej w

przekładni gitarowej zakłada się koła o stałym przełożeniu, odrębnym dla gwintów metrycznych i
calowych oraz odrębnym dla gwintów modułowych i diametral pitch. W razie potrzeby wykonania
gwintu o skoku, którego nie zapewnia skrzynka gwintowa w przekładni gitarowej zakłada się koła
zmianowe o przełożeniu i

h

, dobranym specjalnie do tego skoku, z pominięciem przekładni nastawianych

w skrzynce gwintowej.

Rys. 1. Widok tokarki: 1 – łoże,

2 – skrzynka posuwów, 3 – skrzynka prędkości obrotowych, 4 –

wyświetlacz cyfrowy położenia, 5 – wrzeciono, 6 – imak nożowy, 7 – prowadnice, 8 – konik, 9 – śruba
pociągowa, 10 – wałek pociągowy, 11 – wałek sterujący, 12 – skrzynka suportowa z dźwigniami
sterującymi, 13 – przekładnia gitarowa, 14 – suport wzdłużny, 15 – suport poprzeczny, 16 – suport
narzędziowy

Rys. 2. Widok ogólny tokarki V- TURN 410 : 1 - łoże, 2 - skrzynka prędkości, 3 - skrzynka posuwów, 4 – wyświetlacz cyfrowy położenia, 5 – wrzeciono
przedmoitowe, 6 – imak nożowy, 7 - prowadnice, 8 - konik, 9 - śruba pociągowa, 10 - wałek pociągowy, 11 - wałek sterujący, 12 - skrzynka suportowa z
dźwigniami sterującymi (załączenie/wyłączenie mechanicznego posuwu wzdłużnego i poprzecznego) , 13 – przekładnia gitarowa, 14 – suport wzdłużny, 15
– suport poprzeczny, 16 – suport narzędziowy, 17 – osłona na wrzeciono, 18 – osłona na suport narzędziowy, 19 – dźwignia zębata, 20 – hamulec

Rys. 3. Schemat kinematyczny tokarki V-TURN 410

Rys. 4. Przebieg ruchów napędowych tokarki V-TURN 410

2. Dobór parametrów kinematycznych

2.1. Dobór pr

ędkości obrotowej wrzeciona

Przebieg napędu ruchu głównego można zapisać równaniem: E

→

WR

d

v

min

obr

n

i

min

obr

WR

v

π

1000

31

46

171

83

3000

162

=









=

⋅

⋅

⋅









÷

171

83

- przełożenie przekładni pasowej d

1

/d

2

v

i - przełożenie w skrzynce prędkości ( możliwe 2 przełożenia:

43

60

, realizowana jest wtedy prędkość w

zakresie 550 ÷ 3000 [

obr/min] oraz

82

21

, realizowana jest wtedy prędkość w zakresie 30 ÷ 550 [

obr/min])

v

- prędkość skrawania [

m/min]

d

- średnica obrabianego przedmiotu [mm]

Tokarka V- TURN 410 ma dwa zakresy prędkości obrotowych od 30 do 550 [obr/min] oraz 550 do

3000 [obr/min], której są wybierane poprzez odpowiednie ustawienie dzwigni 1 w pozycji PI lub w
pozycji PII. Ilustruje to rysunek 5.

Rys. 5. Dźwignia D1 przełączania zakresu prędkości wrzeciona

3. Dobór posuwów

3.1. Ła

ńcuch napędowy posuwów

Schemat blokowy poszczególnych przekładni tworzących łańcuch napędowy posuwów

przedstawiono na rys. 6.

Rys.6. Schemat blokowy łańcucha napędowego posuwów

W ukazanym wyżej łańcuchu wyróżnia się następujące przekładnie:

- przekładnię zwielokratniającą i

zw

’ - dźwignia sterująca D3 (pozycje H oraz L),

- nawrotnicę służącą do zmiany kierunku posuwu suportu ( gwinty prawozwojne i lewozwojne) -

dźwignia sterująca D2 (pozycje P1 oraz P2),

- przekładnię gitarową i

h

realizująca liczbę π - wymiana kół zębatych,

- przekładnię zwielokratniającą i

zw

’’ - dźwignia sterująca D4 (pozycje A, B oraz C),

- przekładnię zwielokratniającą i

zw

’’’ - dźwignia sterująca D5 (pozycje R, S oraz T),

- przekładnię podstawową i

x

- dźwignia sterująca D7 (pozycje 1 ÷ 8),

- przekładnię zwielokratniającą i

zw

’’’’ - dźwignia sterująca D6 (pozycje Y, Z oraz V),

- przekładnię zwielokratniającą i

zw

’’’’’ - dźwignia sterująca D6 (pozycje W, oraz X).

Zgodnie z rys.

6

przekładnie te mają następujące przełożenia:

- przekładnia zwielokratniająca i

zw

’:

2

24

48

48

48

'

2

1

48

24

48

48

'

2

1

=

⋅

=

=

⋅

=

zw

zw

i

i

- przekładnia gitarowa i

h

:

100

45

54

35

48

33

1

=

⋅

=

h

i

- stosowana do posuwów gwintowych calowych, metrycznych

i posuwów roboczych

100

35

60

48

48

21

2

=

⋅

=

h

i

- stosowana do posuwów gwintowych modułowych i diametral- pitch,

- przekładnia zwielokratniająca i

zw

’’:

1

''

100

86

22

19

19

19

'

'

100

58

22

19

30

20

''

3

2

1

=

=

⋅

=

=

⋅

=

zw

zw

zw

i

i

i

- przekładnia zwielokratniająca i

zw

’’’ :

2

19

38

'

''

1

23

23

''

'

2

1

38

19

''

'

3

2

1

=

=

=

=

=

=

zw

zw

zw

i

i

i

- przekładnia zwielokratniająca i

zw

’’’’:

03

.

1

35

36

36

36

'

''

'

1

''

''

100

41

35

36

50

20

''

''

3

2

1

=

⋅

=

=

=

⋅

=

zw

zw

zw

i

i

i

- przekładnia zwielokratniająca i

zw

’’’’’:

1

36

36

'

'

'

'

'

4

.

0

50

20

'

'

'

'

'

2

1

=

=

=

=

zw

zw

i

i

3.2. Dobór posuwów gwintowych

Na tokarce można toczyć następujące rodzaje gwintów, których skok oblicza się według

zależności:

-

gwinty metryczne

h = a [mm],

gdzie: a - wartość skoku

-

gwinty calowe

h =

c

j

4

.

25

[mm],

gdzie: j

c

- liczba zwojów na długości 1[cala]= 25.4 [mm],

-

gwinty modułowe

h =

o

m

⋅

π

[mm],

gdzie: m

o

- moduł osiowy,

-

gwinty diametral- pitch (DP)

h =

DP

j

4

.

25

⋅

π

[mm],

gdzie: j

DP

- liczba zwojów na długości π [cali]=

4

.

25

⋅

π

[

mm].

Wyrazy podstawowe oraz odpowiadające im przełożenia przekładni podstawowej

i

x

dla kolejnych

dźwigni 1-8 pokazano w tab.1.

Tab. 1. Wyrazy podstawowe

Położenie

dźwigni 1-8

1

2

3

4

5

6

7

8

Wyraz

podstawowy

x

8

9

10

11

11.5

12

13

14

Odpowiadadające

przełożenie

i

x

33

24

33

27

22

20

22

22

22

23

22

24

22

26

22

28

W zależności od rodzaju i wartości skoku gwintu:

- dla gwintu metrycznego –

wartości skoku,

- dla gwintu calowego –

liczby zwojów na długości 1 [cala],

- dla gwintu modułowego –

wartości modułu gwintu m

o

,

- dla gwintu diametral-pitch –

liczby zwojów na długości π [cali],

wyboru wartości przełożeń poszczególnych przekładni wchodzących w skład łańcucha posuwów
dokonuje się przez odpowiednie ustawienie dźwigni sterujących

D3, D4, D5, D6, D7 według rysunku 7

oraz tabeli umieszczonych poniżej.

Rys.

7

. Ustawienia dźwigni sterujących

Tab. 2. Gwinty modułowe (mod)

Tab. 3. Posuwy robocze w [mm]

oraz

diametral-pitch (dp)

oraz w [calach] (ins).

[mm]

[ins]

mod

dp

ustawienie

ustawienie

ustawienie

wart.

d

ź

wigni

wart.

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

0.05

LCT1W

0.002

0.3

HCT6Z

44

HBR4V

0.055

LCT2W

0.0022

0.4

HCS1Z

40

HBR3V

0.065

LCT4W

0.003

0.5

HCS3Z

36

HAS6V

0.085

LCT8W

0.0033

32

HBR1V

0.6

HCS6Z

30

HAS3V

0.10

LCS2W

0.004

0.7

HCS8Z

28

HBS8V

0.13

LCS4W

0.005

0.8

HCR1Z

26

HBS7V

0.18

LCS8W

0.007

24

HBS6V

0.9

HCR2Z

22

HBS4V

0.22

LCR2W

0.009

1.0

HCR3Z

20

HBS3V

0.28

LCR4W

0.011

1.25

HCS3Y

19

HCV

0.35

LCR8W

0.014

18

HBS2V

1.5

HCS6Y

16

HBS1V

0.44

LCS8X

0.017

1.75

HCS8Y

15

HAT3V

2.0

HCS3Y

14

HBT8V

0.55

LCR2X

0.022

2.25

HCR2Y

13

HBT7V

0.68

LCR4X

0.027

2.5

HCR3Y

12

HBT6V

0.85

LCR8X

0.033

2.75

HCR4Y

11

HBT4V

1.2

HCS2X

0.047

3.0

HCR6Y

10

HBT3V

1.4

HCS4X

0.055

3.25

HCR7Y

9

HBT2V

1.7

HCS8X

0.067

3.5

HCR8Y

8

HBT1V

Tab. 4. Gwinty metryczne (C)

Tab. 5. Gwinty calowe (V)

ustawienie

ustawienie

ustawienie

ustawienie

ustawienie

ustawienie

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

wart.

d

ź

wigni

0.20

LCT1Z

1.2

LCR6Z

5.0

HCS3Y

72

LAR6V

22

LBS4V

7½

HAS3V

0.225 LCT2Z 1.25 LCS3Y

5.5

HCS4Y

60

LAR3V

20

LBS3V

7

HBS8V

0.25

LCT3Z

1.3

LCR7Z

6.0

HCS6Y

56

LBR8V

19

LCV

6

HBS6V

0.3

LCT6Z

1.4

LCR8Z

6.5

HCS7Y

54

LAR2V

18

LBS2V

5

HBS3V

0.35

LCT8Z

1.5

LCS6Y

7

HCS8Y

48

LBR6V

16

LBS1V

4½

HBS2V

0.4

LCS1Z 1.75 LCS8Y

8

HCR1Y

44

LBR4V

15

LAT3V

4

HBS1V

0.45

LCS2Z

2.0

LCR1Y

9

HCR2Y

40

LBR3V

14

LBT8V

3¾

HAT3V

0.5

LCS3Z 2.25 LCR2Y

10

HCR3Y

36

LAS6V 13½ LAT2V

3½

HBT8V

0.6

LCS6Z

2.5

LCR3Y

11

HCR4Y

32

LBR1V

13

LBT7V

3¼

HBT7V

0.7

LCS8Z 2.75 LCR4Y

12

HCR6Y

30

LAS3V

12

LBT6V

3

HBT6V

0.75

LCT6Y

3.0

LCR6Y

13

HCR7Y

28

LBS8V 11½ LBT5V

2⅞

HBT5V

0.8

LCR1Z 3.25 LCR7Y

14

HCR8Y

27

LAS2V

11

LBT4V

2¾

HBT4V

0.9

LCR2Z

3.5

LCR8Y

26

LBS7V

10

LBT3V

2½

HBT3V

1.0

LCR3Z

4.0 HCR3Z

24

LBS6V

9

LBT2V

2¼

HBT2V

1.1

LCR4Z

4.5

HCS2Y

23

LBS5V

8

LBT1V

2

HBT1V

3.3. Dobór posuwów roboczych

Posuwy robocze są realizowane za pomocą wałka pociągowego WP. Przebieg napędu ruchu

posuwów roboczych: WR→ SUP.W, SUP.P

mm

C

in

V

[ ]

mm

f

obr

mm

z

m

π

w

=









-

posuwy wzdłużne

''

'

''

'

''

''

'

]

[

1

zw

x

zw

zw

h

zw

i

i

i

i

i

i

obr

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

[ ]

mm

f

obr

mm

h

p

p2

=









- posuwy poprzeczne

gdzie: i

zw

’’’’’- przekładnia zwielokratniająca stosowana tylko do posuwów roboczych,

π

mz - przełożenie przekładni zębatkowej w skrzynce suportowej,

h

p2

- przełożenie przekładni śrubowej w skrzynce suportowej

Położenia dźwigni sterujących przekładniami skrzynki posuwów znajdują się na rys. 7. Posuwy

poprzeczne są dwa razy mniejsze od posuwów wzdłużnych, ponieważ wspolny napęd tych posuwów
rozgałęzia się na wałku XVII i przełożenie miedzy nimi wynika z równania: SUP.W→ SUP.P

]

[

5

.

2

16

15

15

72

18

81

75

.

1

18

1

]

[

mm

f

obr

mm

mm

f

p

w

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

π

stąd

2

5

.

2

75

.

1

18

15

16

72

15

81

18

≅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

π

p

w

f

f

3.4. Ustawienia d

źwigni sterujących

Przykładowe ustawienia dźwigni ilustruje rysunek 7. Na jego podstawie omówione zostaną

ustawienia oraz przełożenia wszystkich dźwigni.

Dźwignia 3:

a)

w pozycji H ( Zazębiają się wtedy koła

24

48

znajdujące się odpowiednio na wałku numer IV oraz

numer V dając przełożenie i=2)

b)

w pozycji

L (Zazębiają się wtedy koła

48

24

znajdujące się odpowiednio na wałku numer IV oraz

numer V dając przełożenie i=1/2)

Dźwignia 2 odpowiada za włączenie nawrotnicy. Jeżeli zostanie ustawiona w pozycji 1 według

rysunku 7 zostaną załączone obroty zgodne z ruchem wskazówek zegara (obroty prawe) natomiast w
pozycji 2 załączone zostaną obroty lewe (przeciwne do ruchu wskazówek zegara).

Pozostałe położenia:

Dźwignia 4

a)

w pozycji

A: realizowane jest przełożenie

22

19

30

20

⋅

b)

w pozycji

B: realizowane jest przełożenie

22

19

19

19

⋅

c)

w pozycji

C: załączone zostaje sprzęgło

+

1

S

Dźwignia 5

d)

w pozycji

R: załączone zostaje sprzęgło

+

2

S

oraz realizowane jest przełożenie

19

38

e)

w pozycji

S: realizowane jest przełożenie

23

23

f)

w pozycji

T: realizowane jest przełożenie

38

19

Dźwignia 6

g)

w pozycji V: załączone zostaje sprzęgło

+

3

S

h)

w pozycji W: realizowane jest przełożenie

50

20

i)

w pozycji

X: realizowane jest przełożenie

36

36

j)

w pozycji

Y: realizowane jest przełożenie

35

36

36

36

⋅

k)

w pozycji

Z: realizowane jest przełożenie

35

36

50

20

⋅

Numery od 1 do 8 (dźwignia 7) odpowiadają następującym kołom zębatym:

Tab. 6. Numery i przełożenia kół zębatych

Nr koła zębatego Liczba zębów Liczba zębów Nr koła zębatego

1

24

27

2

3

20

22

4

5

23

24

6

7

26

28

8

4. Przykłady nastawiania parametrów kinematycznych

4.1. Nastawianie posuwów gwintowych

Przykład: dobrać odpowiednie przełożenia poszczególnych przekładni w celu wykonania następujących

rodzajów gwintów (rys. 8):

Rys. 8. Wałek z różnymi rodzajami gwintów: a) gwint metryczny, b) gwint modułowy, c) gwint calowy, d) gwint

diametral-pitch

a)

Gwintu metrycznego (

lewozwojnego): h = 1.75 [mm].

Skok gwintu metrycznego oblicza się z zależności:

h = a [mm]

gdzie

a - wartość skoku,

W tabeli 4 szuka się skoku

h = 1.75 [mm]. Odpowiadają mu następujące ustawienia dzwigni:

LCS 8Y

Stąd otrzymuje się przełożenia:

L =

48

24

C =

+

1

S

S =

23

23

Y =

35

36

36

36

⋅

i

h

=

54

35

48

33

⋅

oraz równanie kinematyczne:

]

[

75

.

1

6

35

36

36

36

22

28

23

23

)

(

54

35

48

33

36

36

36

36

48

24

48

48

]

[

1

1

mm

obr

mm

S

obr

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+

b)

Gwintu modułowego: m

o

= 1 [

mm], jednokrotnego (k=1).

Dla gwintu wielokrotnego skok gwintu h

k

określa się zależnością:

o

k

m

k

h

k

h

⋅

⋅

=

⋅

=

π

gdzie:

h - skok gwintu jednokrotnego,

k - krotność gwintu.

W tabeli 2 szuka się modułu

m

o

=

1. Odpowiadają mu następujące ustawienia dzwigni:

HCR 3Z

Stąd otrzymuje się przełożenia:

H =

24

48

C =

+

1

S

R =

19

38

Z =

35

36

50

20

⋅

i

h

=

60

48

48

21

⋅

oraz równanie kinematyczne:

]

[

1

6

35

36

50

20

22

20

19

38

)

(

60

48

48

21

36

36

24

48

48

48

]

[

1

1

mm

obr

mm

S

obr

π

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+

c)

Gwintu calowego:

j

c

= 12 zw/1” (lewozwojnego).

Dla gwintu calowego skok gwintu h określa się zależnością:

h =

c

j

4

.

25

[

mm],

gdzie:

j

c

- liczba zwojów na długości 1[

cala] = 25.4 [mm],

h- skok gwintu.

W tabeli 5 szuka się wartości

j

c

= 12. Odpowiadają mu następujące ustawienia dzwigni:

LBT 6V

Stąd otrzymuje się przełożenia:

L =

48

24

B =

22

19

19

19

⋅

T =

38

19

V =

+

3

S

i

h

=

54

35

48

33

⋅

oraz równanie kinematyczne:

]

[

12

4

.

25

6

)

(

19

38

24

22

22

19

19

19

54

35

48

33

36

36

36

36

48

24

48

48

]

[

1

3

mm

obr

mm

S

obr

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+

d)

Gwintu diametral- pitch:

j

DP

= 10 zw/π”.

Dla gwintu diametral- pitch skok gwintu wynosi:

h =

DP

j

4

.

25

⋅

π

[

mm],

gdzie: j

DP

- liczba zwojów na długości π [cali] =

4

.

25

⋅

π

[

mm].

W tabeli 2 szuka się wartości

j

DP

= 10. Odpowiadają mu następujące ustawienia dzwigni:

HBT 3V

Stąd otrzymuje się przełożenia:

H =

24

48

B =

22

19

19

19

⋅

T =

38

19

V =

+

3

S

i

h

=

60

48

48

21

⋅

oraz równanie kinematyczne:

]

[

10

4

.

25

6

)

(

19

38

20

22

22

19

19

19

60

48

48

21

36

36

24

48

48

48

]

[

1

3

mm

obr

mm

S

obr

⋅

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+

π

4.2. Nastawianie posuwów roboczych

Przykład: dobrać odpowiednie przełożenia do realizacji posuwu suportu wzdłużnego f

w

= 0.05 [mm/obr].

Zgodnie z tabelą 3 dla wartości posuwu 0.05 dźwignie ustawia się w następujący sposób:

LCT 1W

Stąd otrzymuje się przełożenia:

L =

48

24

C =

+

1

S

T =

38

19

W =

50

20

i

h

=

54

35

48

33

⋅

Łańcuch kinematyczny przebiega następująco: WR→ SUP.W

]

[

05

.

0

18

75

.

1

81

18

81

18

18

18

18

18

64

23

50

20

33

24

38

19

)

(

54

35

48

33

36

36

48

24

48

48

]

[

1

1

mm

obr

mm

S

obr

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+

π

Przykład: dobrać odpowiednie przełożenia do realizacji posuwu poprzecznego f

p

= 0.22 [mm/obr].

Aby zapisać łańcuch kinematyczny dla posuwu f

p

= 0.22, w tabeli 3 odszukuje się wartość posuwu

dwukrotnie większej od zadanej, więc 0.44.

Zgodnie z tabelą 3 dla wartości posuwu 0.44 dźwignie ustawia się w następujący sposób:

LCS 8X

Stąd otrzymuje się przełożenia:

L =

48

24

C =

+

1

S

S =

23

23

X =

36

36

i

h

=

54

35

48

33

⋅

Łańcuch kinematyczny przebiega następująco: WR→ SUP.P

]

[

22

.

0

5

.

2

16

15

15

72

81

18

18

18

18

18

64

23

36

36

22

28

23

23

)

(

54

35

48

33

36

36

48

24

48

48

]

[

1

1

mm

obr

mm

S

obr

=









⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

+