Projekt (qwer's conflicted copy 2012 06 02)


Overview

STROPODACH
STROP
NADPROŻA
ŚCIANY SZN
FUNDAMENT SZN
ŚCIANY SWN
FUNDAMENT SWN
SCHODY


Sheet 1: STROPODACH

STROPODACH
















l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) qk yf q0


1 Papa 0,1 2
0,200 1,2 0,240


2 Gładz cementowa 19
0,035 0,665 1,3 0,865


3 keramzyt 6
0,23 1,380 1,2 1,656


4 wełna mineralna 1,2
0,15 0,180 1,2 0,216


5 Strop DZ-3 2,64

2,640 1,1 2,904


6 Tynk cem.-wap. 19
0,015 0,285 1,3 0,371







SUMA 6,25


























współczynnik dachu yf Trzebiatów qk yf q0


Q= Obciążenie sniegiem 0,8 1,5 0,9 0,720 1,5 1,08






Strefa 2
















q= 6,25 Q+q= 7,33






Q= 1,08 q*=(Q+q)*b= 4,40








b= 0,60








Mmax 18,72








Tmax 12,83












obciazenie obliczeniowe stropu

7,33






rozpietosc obliczeniowa stropu

5,835 3,435









21,39 12,59









Ra Rb

Sheet 2: STROP

Strop
















Grubość ściany: 0,29
















Wysokość kondygnacji: 2,9
















Długość belki: 5,96
















Wysokość stropu 0,23














2.1. Strop obciążony ciężarem własnym i obciążeniem użytkowym.

























l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm)
L qk yf q0








1 Parkiet dębowy 7 1 0,022
0,6 0,092 1,2 0,111








2 Gładź cementowa 21 1 0,035
0,6 0,441 1,3 0,573








3 Styropian 0,45 1 0,03
0,6 0,008 1,2 0,010


4 Folia polietylenowa









5 Strop DZ-3
1

0,6 1,584 1,1 1,742

6 Tynk cem.-wap. 19 1 0,015
0,6 0,171 1,3 0,222

7 Obciążenie użytkowe
1

0,6 0,900 1,4 1,260








SUMA: 3,92





















Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu: 3,919 6,531


















L w świetle: 5,710 m






c - oparcie na ścianie: 0,125 m






L efektywne: 5,835 m


















Mmax= 16,677














Tmax= 11,433



















































2.2.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową prostopadłą do żebra.



















l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Parkiet dębowy 7 1 0,022
0,6 0,092 1,2 0,111

2 Gładź cementowa 21 1 0,035
0,6 0,441 1,3 0,573

3 Styropian 0,45 1 0,03
0,6 0,008 1,2 0,010

4 Folia polietylenowa









5 Strop DZ-3
1

0,6 1,584 1,1 1,742

6 Tynk cem.-wap. 19 1 0,015
0,6 0,171 1,3 0,222








7 Obciążenie użytkowe
1

0,6 0,900 1,4 1,260









SUMA: 3,92













ściana prostopadla










l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Tynk 19 2 2,58 0,015 0,60 0,882 1,3 1,147

2 beton komorkowy 9 1 2,67 0,06 0,60 0,865 1,2 1,038








SUMA: 2,185

























Mmax= 19,820














Tmax= 12,540






































































2.3.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową równoległą do żebra.

























l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0


1 Parkiet dębowy 7 2 0,022
0,33 0,102 1,2 0,122

2 Gładź cementowa 21 2 0,035
0,33 0,485 1,3 0,631

3 Styropian 0,45 2 0,03
0,33 0,009 1,2 0,011

4 Folia polietylenowa




0,000



5 Strop DZ-3
1

0,66 1,742 1,1 1,917

6 Żebro poszerzone 25 1 0,23
0,12 0,690 1,1 0,759

7 Tynk cem.-wap. 19 1 0,015
0,72 0,205 1,3 0,267

8 Obciążenie użytkowe
1 1,5
0,66 0,660 1,4 0,924








SUMA 4,63












Sciana rownolegla











l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Tynk 19 2 2,58 0,015
1,471 1,3 1,912

2 beton komorkowy 9 1 2,67 0,06
1,442 1,2 1,730








SUMA: 3,642
































Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu: 4,630

































L w świetle: 2,410 m













c - oparcie na ścianie: 0,125 m













L efektywne: 2,535 m
































Mmax= 6,670














Tmax= 10,500



















































2.4.Strop obciążony ciężarem własnym, obciążeniem użytkowym i ścianą działową równoległą i ścianą prostopadłą do żebra

























l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0








1 Parkiet dębowy 7 2 0,022
0,33 0,102 1,2 0,122








2 Gładź cementowa 21 2 0,035
0,33 0,485 1,3 0,631








3 Styropian 0,45 2 0,03
0,33 0,009 1,2 0,011








4 Folia polietylenowa




0,000










5 Strop DZ-3
1

0,66 1,742 1,1 1,917








6 Żebro poszerzone 25 1 0,23
0,12 0,690 1,1 0,759








7 Tynk cem.-wap. 19 1 0,015
0,72 0,205 1,3 0,267








8 Obciążenie użytkowe
1 1,5
0,66 0,660 1,4 0,924















SUMA 4,63



























SCIANKA DZIALOWA ROWNOLEGLA











l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Tynk 19 2 2,58 0,015
1,471 1,3 1,912

2 beton komorkowy 9 1 2,67 0,06
1,442 1,2 1,730








SUMA: 3,642

Scianka DZIALOWA PROSTOPADLA










l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Tynk 19 2 2,58 0,015 0,33 0,485 1,3 0,631








2 beton komorkowy 9 1 2,67 0,06 0,33 0,476 1,2 0,571









SUMA: 1,202

Ścianka działowa PROSTOPADŁA KIBEL










l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0

1 Tynk 19 2 2,58 0,015 0,72 1,059 1,3 1,376


2 sciana z silikatu 12 1 2,67 0,12 0,72 2,768 1,2 3,322








SUMA: 4,698













Zebranie obciążeń na 1 belkę stropu: 4,630































Mmax= 33,300














Tmax= 23,470



















































2.5.Obciążenie zastępcze od ścian działowych.



































l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile H (cm) grubość L qk yf q0








1 Tynk 19 2
0,015
0,570 1,3 0,741








2 beton komorkowy 9 1
0,06
0,540 1,2 0,648















SUMA: 1,389















1,110










p(k) zastepcze (przyjete)
0,75 kN/m2














yf
1,2















h= 2,67 1















n= hdz/2,65 1,00754716981132 ≈1














P0 zastepcze
0,9






















































Sheet 3: NADPROŻA

rozpietość obliczeniowa nadproza 1,575
Zebranie obciazen na 1mb nadproza okiennego










obciazenie zastepcze

0,9







obciazenie obliczeniowe stropu

6,53







rozpietosc obliczeniowa stropu

5,835







Ra=Rb

21,7 13,006215















NADPROŻE OKIENNE


l.p. Nazwa obciazenia Ciężar



qk yf q0


1 Mur 13 0,29 0,88

3,318 1,2 3,981


2 Wieniec 25 0,29 0,27

1,958 1,1 2,153


3 Wełna mineralna 1,2 0,15 1,37 0,28
0,247 1,2 0,296


4 Tynk cem-wap 19 1,4 0,29 2 0,015 0,895 1,3 1,163


5 Ciężar własny Kleina 18 0,29 0,25

1,305 1,1 1,436


6 Obciazenie ze stropu






21,7











30,71















Maksymalny moment przęsłowy
9,52



















l.p. Nazwa obciazenia Ciężar



qk yf q0


1 Mur 14 0,12 1,24

2,083 1,2 2,500


2 Ciężar własny L19 25 0,12 0,2

0,600 1,1 0,660











3,16



Maksymalny moment przęsłowy
0,85

1,47


























rozpietość obliczeniowa nadproza 1,05
Zebranie obciazen na 1mb nadproza okiennego










obciazenie zastepcze

0,9







obciazenie obliczeniowe stropu

6,53







rozpietosc obliczeniowa stropu

5,835 3,435









21,68 12,76

216






Ra Rb



NADPROŻE DRZWIOWE


l.p. Nazwa obciazenia Ciężar



qk yf q0


1 Mur 2,5
0,27

0,675 1,2 0,810


2 Wieniec 25 0,29 0,27

1,958 1,1 2,153


4 Tynk cem-wap 19 0,51 0,51 0,29 0,015 0,373 1,3 0,485


5 Ciężar własny L19 18 0,29 0,25

1,305 1,1 1,436


6 Obciazenie ze stropu 21,70 21,70




43,4











48,28















Maksymalny moment przęsłowy
6,65




























#REF!

Sheet 4: ŚCIANY SZN


ŚCIANA ZEWNĘTRZNA NOŚNA




























































































































































N*1= 9,89 kN

heff = 2,67 = 0,0089 m

































NW= 2,15 kN
ea= 3 3 →ea= 0,01 m






























Nspd= 21,39 kN

10 mm = 0,010 m
0,1 cm






























Nsld= 21,39 kN









































Q= 9,43 kN
eNspd= 0,4 * 0,29 = 0,116 m










































1,16 cm
































Zebranie obciazen pasma

b=
1m





































N*1 l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0














































































2 Cegły 18
0,25 1,59 7,155 1,2 8,586














































































4 wełna mineralna 1,2
1,86 0,15 0,335 1,2 0,402














































































6 Śnieg 0,8 1,5 0,56 0,9 0,605 1,5 0,91








































SUMA 9,89















































































NW l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0


































1 Wieniec 25 0,29 0,27
1,958 1,1 2,153








































SUMA 2,15















































































Nspd











































Nspd= 21,39 * 1,66666666666667 = 21,39




































































PIWNICA























































































A1-1 =Am-m =A2-2 =





ηA= 1



















A1-1 =Am-m =A2-2 =





ηA= 1
0,29 * 1m = 0,29



















0,38 * 1m = 0,38














































































fd= fk • η= 4300 0,8 = 1563,63636363636





















fd= fk • η= 2400 1 = 1090,91


gm•ηA 2,2 1





















gm•ηA 2,2 1
















































gm= 2,2





























gm= 2,2










ηA = 1





























ηA = 1










fk = 4,3 Mpa 4300 kN/m2


























fk = 2,4 Mpa 2400 kN/m2







η = 0,8





























η = 1










fm = 15 Mpa




























fm = 15 Mpa









fb = 10 Mpa




























fb = 10 Mpa






















































Zebranie obciazen pasma

b=
1m





































Q l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0


































1 Mur MAX 220 2,5

2,63 6,575 1,2 7,890



























wieniec 25 0,53 0,27 1,1 3,94
2 Wełna mineralna 1,2 0,15
2,63 0,473 1,2 0,568



























oslonowa 14 0,12 8,6 1,2 17,34
3 Tynk 19
0,015 2,63 0,750 1,3 0,974



























Nspd



21,68







SUMA 9,43



























N2d0



109,39





















































Q/2 = 4,7162475

















































































N*1= 9,89 kN






N1=N1d''+Q= 42,87 kN





N0=N1d'+Q= 76,13 kN





NP=N1d0+Q= 109,39 kN
Ciężar ściany w piwnicy:


NW= 2,15 kN






NW= 2,15 kN





NW= 2,15 kN





NW= 2,15 kN


0,05 2,44 0,98 1,2 0,143472


Nspd= 21,39 kN






Nspd= 21,68 kN





Nspd= 21,68 kN





Nspd= 21,68 kN

19 0,015 2,44 2 1,2 1,66896


Q= 9,43 kN






Q= 9,43 kN





Q= 9,43 kN





Q= 21,84 kN

mur 0,38 18 2,44 1,2 20,028


ea= 0,01 m






ea= 0,01 m





ea= 0,01 m





ea= 0,01 m
Q= 21,84 [m] [kN/m3] h [m] yf 21,84


eNspd= 0,116 m






eNspd= 0,096 m





eNspd= 0,096 m





eNspd= 0,125 m

















































em po lewej
3,7464868125


PIĘTRO II


PIĘTRO I


PARTER


PIWNICA



0,707869747500002































































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1




























































N1d''= 33,44 kN






N1d'= 66,70 kN






N1d0= 99,96 kN






N1dP= 152,34 kN











M1d''= 2,56 kNm
warunek NRd > N1d''

M1d'= 2,74 kNm
warunek NRd > N1d'

M1d0= 3,07 kNm
warunek NRd > N1d0

M1dP= 3,75 kNm
warunek NRd > N1dP






e1=M1d''/N1d''= 0,077 m
warunek spełniony

e1=M1d'/N1d'= 0,041 m
warunek spełniony

e1=M1d0/N1d0= 0,031 m
warunek spełniony

e1=M1dP/N1dP= 0,025 m
warunek spełniony






φ1=1-(2*e1)/t= 0,471



φ1=1-(2*e1)/t= 0,717



φ1=1-(2*e1)/t= 0,788



φ1=1-(2*e1)/t= 0,871








NRd=φ1*fd*A1-1= 213,61 kN
213,61 > 33,44

NRd=φ1*fd*A1-1= 324,92 kN
324,92 > 66,70

NRd=φ1*fd*A1-1= 357,28 kN
357,28 > 99,96

NRd=φ1*fd*A1-1= 360,89 kN
360,89 > 152,34


















































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2




























































N2d''= 42,87 kN






N2d'= 76,13 kN






N2d0= 109,39 kN






N2dP= 174,18 kN











M2d''= 0,43 kNm
warunek NRd > N2d''

M2d'= 0,76 kNm
warunek NRd > N2d'

M2d0= 1,09 kNm
warunek NRd > N2d0

M2dP= 1,74 kNm
warunek NRd > N2dP






e2=M2d''/N2d''= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2d'/N2d'= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2d0/N2d0= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2dP/N2dP= 0,010 m
warunek spełniony






φ2=1-(2*e2)/t= 0,931



φ2=1-(2*e2)/t= 0,931



φ2=1-(2*e2)/t= 0,931



φ2=1-(2*e2)/t= 0,947








NRd=φ2*fd*A2-2= 422,18 kN
422,18 > 42,87

NRd=φ2*fd*A2-2= 422,18 kN
422,18 > 76,13

NRd=φ2*fd*A2-2= 422,18 kN
422,18 > 109,39

NRd=φ2*fd*A2-2= 392,73 kN
392,73 > 174,18


















































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m




























































Nmd''= 38,15 kN






Nmd'= 71,42 kN






Nmd0= 104,68 kN






NmdP= 163,26 kN




cieza 16,3



em=(0,6*M1d''+0,4*M2d'')/Nmd''= 0,045 m
warunek NRd > Nmd''
em=(0,6*M1d'+0,4*M2d')/Nmd'= 0,027 m
warunek NRd > Nmd'
em=(0,6*M1d0+0,4*M2d0)/Nmd0= 0,022 m
warunek NRd > Nmd0
em=(Mm/Nm)= 0,013 m 2,12 warunek NRd > NmdP kąt 34,5




em/t= 0,155

warunek spełniony

em/t= 0,094

warunek spełniony

em/t= 0,075

warunek spełniony

em/t= 0,034

warunek spełniony tg= 0,276807990707697




heff/t= 9,207



heff/t= 9,207



heff/t= 9,207



heff/t= 6,526

p1= 1,66




ac,¥= 700

276,61 > 38,15

ac,¥= 700

326,49 > 71,42

ac,¥= 700

349,16 > 104,68

ac,¥= 700

356,51 > 163,26 p2= 9,73




φm= 0,61







φm= 0,72







φm= 0,77







φm= 0,86












NRd=φm*fd*Am-m= 276,61







NRd=φm*fd*Am-m= 326,49







NRd=φm*fd*Am-m= 349,16







NRd=φm*fd*Am-m= 356,51



























































































































































































































Sheet 5: FUNDAMENT SZN

szerokość odsadzki szerokość sciany piwnicznej szerokość fundamentu wysokość gruntu ciężar gruntu wspolczynniki bezpieczenstwa wysokosc syfu nad odsadzka wewnatrz ciezar syfu wewnątrz piwnicy wysokosc fundamentu ciężar żelbetu siła obciążająca naziom nośność gruntu współczynnik otulina p1 p2 N2d z piwnicy pasmo ściany
b t B hgr ygr yf h3 yposadzki hf yzelbetu sila p QfNB m otulina p1 p2 N2dP bs
0,41 0,38 1,2 1,49 16,3 1,2 0,2 20 0,3 24 5 250 0,81 0,06 1,66 9,73 174,18 1





1,1





























N1 = 174,18 Adam: 1m/pasmo 1 r1 = 0
N1*r1= 0,00







N2 = 11,95
r2 = -0,395
N2*r2= -4,72



żółty kolor oznacza, że trzeba samemu wpisać dane
N3 = 1,97
r3 = 0,395
N3*r3= 0,78




N4 = 9,50
r4 = 0
N4*r4= 0,00




N5 = 2,46
r5 = -0,395
N5*r5= -0,97




T = Adam: Reakcja Ra z wykresu momentów zginających w piwnicy 4,26 1 fT = 0,3
NT*rT= 1,28







H = 2,92 1 rH = 0,15
NH*rH= 0,44


























∑N 200,07




∑M0 -3,20

























e M0 = -3,20 = -0,016 m










∑N 200,07 warunek |e| < B/6













warunek spełniony



























0,016 < 0,200




















442 294 147




























FUNDAMENT BETONOWY Betony


WARUNKI 1. warunek σmin > 0

B20 1,9 Mpa



warunek spełniony

σa = 170,94 B25 2,2 Mpa








σśr2= 175,49 B30 2,6 Mpa






153,39 > 0,00

Mpod 14,75 B37 2,9 Mpa













17,55 fctm= 2,9 Mpa



W= 0,24 2. warunek σmax < m x QfNB x 1,2

warunek hf > 3,927* √Mpod/(1m*fctm)



A= 1,2
warunek spełniony

warunek spełniony



σmax 180,05






σmin 153,39
180,05 < 243,00

0,30 > 0,2808





















166,72122375
3. warunek σśr < m x QfNB

FUNDAMENT ŻELBETOWY Stal






warunek spełniony

A0 190 Mpa








Mpod 14,75 AI 210 Mpa






166,72 < 202,50

d= 0,24 AII 310 Mpa












As= 0,000359413894693 AIII 350 Mpa












fctm= 190 Mpa












As= 3,59 cm2















Sheet 6: ŚCIANY SWN


ŚCIANA WEWNĘTRZNA NOŚNA
























































































































































N*1= 1,33 kN

heff = 2,67 = 0,0089 m
































NW= 2,15 kN
ea= 3 3 →ea= 0,01 m





























Nspd= 21,39 kN

10 mm = 0,010 m
0,1 cm





























Nsld= 21,39 kN








































Q= 8,85 kN
eNspd= 0,4 * 0,29 = 0,116 m









































1,16 cm































Zebranie obciazen pasma

b=
1m




































N*1 l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0

































1 Papa 0,1 2 0,29
0,058 1,2 0,070

































2 Gładz cementowa 19
0,29 0,035 0,193 1,3 0,251

































3 keramzyt 6
0,29 0,23 0,400 1,2 0,480

































4 wełna mineralna 1,2
0,29 0,15 0,052 1,2 0,063












































































6 Śnieg 0,8 1,5 0,29 0,9 0,313 1,5 0,47







































SUMA 1,33













































































NW l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0

































1 Wieniec 25 0,29 0,27
1,958 1,1 2,153







































SUMA 2,15













































































Nspd










































Nspd= 21,39 * 1,66666666666667 = 35,65



























































































































Nsld










































Nsld= 21,39 * 1,66666666666667 = 35,65



























































































































A1-1 =Am-m =A2-2 =





ηA= 1































0,29 * 1m = 0,29




































































































PIWNICA







fd= fk • η= 4300 0,8 = 1563,63636363636




























gm•ηA 2,2 1



























































A1-1 =Am-m =A2-2 =





ηA= 1,00

gm= 2,2



























0,25 * 1m = 0,25

ηA = 1



































fk = 4,3 Mpa 4300 kN/m2






































η = 0,8



























fd= fk • η= 2400 1 = 1090,91



fm = 15 Mpa


























gm•ηA 2,2 1,00



fb = 10 Mpa







































































gm= 2,2










Zebranie obciazen pasma

b=
1m
























ηA = 1









Q l.p. Rodzaj obciążenia Ciężar Ile
H (cm) qk yf q0





















fk = 2,4 Mpa 2400 kN/m2






1 Mur MAX 220 2,5

2,63 6,575 1,2 7,890





















η = 1









2 Tynk 19 2 0,015 2,58 0,735 1,3 0,956





















fm = 15 Mpa















SUMA 8,85





















fb = 10 Mpa




























































Q/2 = 4,422945















































































N*1= 1,33 kN






N1=N1d''+Q= 55,11 kN





N0=N1d'+Q= 109,46 kN





NP=N1d0+Q= 163,81 kN









NW= 2,15 kN






NW= 2,15 kN





NW= 2,15 kN





NW= 2,15 kN









Nspd= 21,39 kN






Nspd= 21,68 kN





Nspd= 21,68 kN





Nspd= 21,68 kN
Ciężar ściany w piwnicy:


Nsld= 21,39 kN






Nsld= 21,68 kN





Nsld= 21,68 kN





Nsld= 21,68 kN

19 0,015 2,44 2 1,2 1,66896


Q= 8,85 kN






Q= 8,85 kN





Q= 8,85 kN





Q= 14,84 kN

mur 0,25 18 2,44 1,2 13,176


ea= 0,01 m






ea= 0,01 m





ea= 0,01 m





ea= 0,01 m
Q= 14,84 [m] [kN/m3] h [m] yf 14,84


eNspd= 0,116 m






eNspd= 0,096 m





eNspd= 0,096 m





eNspd= 0,083 m





















































PIĘTRO II


PIĘTRO I


PARTER


PIWNICA

































































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 1-1

























































N1d''= 46,26 kN






N1d'= 100,62 kN






N1d0= 154,97 kN





209,32 N1dP= 209,32 kN










M1d''= 0,46 kNm
warunek NRd > N1d''

M1d'= 1,01 kNm
warunek NRd > N1d'

M1d0= 1,55 kNm
warunek NRd > N1d0

M1dP= 2,09 kNm
warunek NRd > N1dP





e1=M1d''/N1d''= 0,010 m
warunek spełniony

e1=M1d'/N1d'= 0,010 m
warunek spełniony

e1=M1d0/N1d0= 0,010 m
warunek spełniony

e1=M1dP/N1dP= 0,010 m
warunek spełniony





φ1=1-(2*e1)/t= 0,931



φ1=1-(2*e1)/t= 0,931



φ1=1-(2*e1)/t= 0,931



φ1=1-(2*e1)/t= 0,920







NRd=φ1*fd*A1-1= 422,18 kN
422,18 > 46,26

NRd=φ1*fd*A1-1= 422,18 kN
422,18 > 100,62

NRd=φ1*fd*A1-1= 422,18 kN
422,18 > 154,97

NRd=φ1*fd*A1-1= 250,91 kN
250,91 > 209,32
















































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU 2-2
























































55,11 N2d''= 55,11 kN





109,46 N2d'= 109,46 kN





163,81 N2d0= 163,81 kN





224,17 N2dP= 224,17 kN










M2d''= 0,55 kNm
warunek NRd > N2d''

M2d'= 1,09 kNm
warunek NRd > N2d'

M2d0= 1,64 kNm
warunek NRd > N2d0

M2dP= 2,24 kNm
warunek NRd > N2dP





e2=M2d''/N2d''= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2d'/N2d'= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2d0/N2d0= 0,010 m
warunek spełniony

e2=M2dP/N2dP= 0,010 m
warunek spełniony





φ2=1-(2*e2)/t= 0,999



φ2=1-(2*e2)/t= 0,931



φ2=1-(2*e2)/t= 0,931



φ2=1-(2*e2)/t= 0,920







NRd=φ2*fd*A2-2= 453,02 kN
453,02 > 55,11

NRd=φ2*fd*A2-2= 422,18 kN
422,18 > 109,46

NRd=φ2*fd*A2-2= 422,18 kN
422,18 > 163,81

NRd=φ2*fd*A2-2= 250,91 kN
250,91 > 224,17
















































SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI W PRZEKROJU m-m

























































Nmd''= 50,69 kN






Nmd'= 105,04 kN






Nmd0= 159,39 kN






NmdP= 216,74 kN









em=(0,6*M1d''+0,4*M2d'')/Nmd''= 0,010 m
warunek NRd > Nmd''
em=(0,6*M1d'+0,4*M2d')/Nmd'= 0,010 m
warunek NRd > Nmd'
em=(0,6*M1d0+0,4*M2d0)/Nmd0= 0,010 m
warunek NRd > Nmd0
em=(0,6*M1dP+0,4*M2dP)/NmdP= 0,010 m
warunek NRd > NmdP





em/t= 0,034

warunek spełniony

em/t= 0,034

warunek spełniony

em/t= 0,034

warunek spełniony

em/t= 0,040

warunek spełniony





heff/t= 9,207



heff/t= 9,207



heff/t= 9,207



heff/t= 9,920







ac,¥= 700

371,83 > 50,69

ac,¥= 700

371,83 > 105,04

ac,¥= 700

371,83 > 159,39

ac,¥= 700

220,91 > 216,74





φm= 0,82







φm= 0,82







φm= 0,82







φm= 0,81











NRd=φm*fd*Am-m= 371,83







NRd=φm*fd*Am-m= 371,83







NRd=φm*fd*Am-m= 371,83







NRd=φm*fd*Am-m= 220,91










Sheet 7: FUNDAMENT SWN

szerokość odsadzki szerokość sciany piwnicznej szerokość fundamentu wspolczynniki bezpieczenstwa wysokosc nad odsadzka wewnatrz ciezar posadzki wysokosc fundamentu ciężar żelbetu siła obciążająca naziom nośność gruntu współczynnik otulina pasmo n2d z piwnicy SWN



b t B yf h3 yposadzki hf yzelbetu sila p QfNB m otulina pasmo n2d



0,5 0,25 1,25 1,2 0,2 20 0,3 24 5 250 0,81 0,06 1 224,17






1,1































N1 = 224,17 1 r1 = 0
N1*r1= 0,00







N2 = 9,90
r2 = 0
N2*r2= 0,00



żółty kolor oznacza, że trzeba samemu wpisać dane
N31 = 2,40
r3 = 0,375
N3*r3= 0,90




N32 = 2,40
r4 = -0,375
N4*r4= -0,90




















∑N 238,87




∑M0 0,00

























e= M0 = 0,00 = 0,000 m










∑N 238,87 warunek |e| < B/6













warunek spełniony



























0,000 < 0,208




















































FUNDAMENT BETONOWY Betony


WARUNKI 1. warunek σmin > 0

B20 1,9 Mpa



warunek spełniony

σa = 191,09 B25 2,2 Mpa








σśr2= 191,09372 B30 2,6 Mpa






191,09 > 0,00

Mpod 23,886715 B37 2,9 Mpa













0,00 fctm= 2,9 Mpa



W= 0,260416666666667 2. warunek σmax < m x QfNB x 1,2

warunek hf > 3,927* √Mpod/(1m*fctm)



A= 1,25
warunek spełniony

warunek NIEspełniony



σ 191,09






σmin 191,09
191,09 < 243,00

0,30 > 0,3573



σmin 191,09

















3. warunek σśr < m x QfNB

FUNDAMENT ŻELBETOWY Stal






warunek spełniony

A0 190 Mpa








Mpod 23,89 AI 210 Mpa






191,09 < 202,50

d= 0,24 AII 310 Mpa












As= 0,000582034965887 AIII 350 Mpa












fctm= 190 Mpa












As= 5,82 cm2
















Sheet 8: SCHODY


zelbet 25 kN/m3


1,05 1,025






lastryko 22 kN/m3


wg. PDF wg. Hania






tynk 19 grubosc tynku 0,015
dlugosc efektywna płyty 1 1,74 1,70 Mmax= 3,17 9,327752739375



wysokosc kondygnacji 3,3 m

dlugosc efektywna plyty 2 1,84 1,79 Mmax= 3,53 9,8334742734375



wysokosc plyty biegowej 0,12 m

dlugosc efektywna biegu 2,60 2,60 Mmax =pomiędzy 11,06 a 11,0557181694034


wysokosc plyty spocznikowej 0,1 m

l(eff) 6,18 6,10






wysokosc stopnia 0,161 m

dlugosc efektywna belki spocznikowej 3,16 3,16 Mmax= 37,64



grubosc warstwy lastryko 0,02 m











szerokosc stopnia 0,3 m











wysokosc belki spocznikowej 0,3 m

Zebranie obciążeń na 1,455 m płyty biegowej





szerokosc belki spocznikowej 0,2 m











dlugosc plyty 1 1,76 m
L.p.
ciezar wymiary schody [m] szerokosc stopnia qk yf q0

dlugosc plyty 2 1,85 m
1 Lastryko 22 0,00922 1,455 0,3 0,984 1,3 1,279

dlugosc biegu 2,4 m
2 Stopnie betonowe 25 0,02415 1,455 0,3 2,928 1,1 3,221

Schody od lewej do prawej 1,455 m
3 Płyta biegowa 25 0,32685 1,455
11,889 1,1 13,078

dusza 0,1 m
4 Tynk 19 0,040856607788704 1,455
1,129 1,3 1,468

obciazenie uzytkowe 3 kN/m3





suma 16,931
19,046

nachylenie schodow 28,22 stopni
5 Obciazenie uzytkowe 3
1,455
4,365 1,3 5,675

cos nachylenia 0,881






suma 21,296
24,721

skosna dlugosc biegu 2,72 m











szerokosc klatki w swietle 3,01 m
















Zebranie obciążeń na 1,455 m płyty spocznikowej
























L.p.
ciezar wymiary schody [m]
qk yf q0





1 Lastryko 22 0,02000 1,455
0,640 1,3 0,832





2 Płyta spocznikowa 25 0,10000 1,455
3,638 1,1 4,001





3 Tynk cem. Wap. 19 0,01500 1,455
0,415 1,1 0,456


























4,692
5,290





4 Obciazenie uzytkowe 3
1,455
4,365 1,3 5,675










suma 9,057
10,964





















Zebranie obciążeń na 1,455 m belkę spocznikową
























L.p.
ciezar wymiary schody [m]
qk yf q0





1 Obciążenie z płyty biegowej 24,721 1,30000 1,455


22,087





2 Obciążenie z płyty spocznikowej 10,964 0,85075 1,455


6,411





3 Belka spocznikowa 25 0,06000

1,500 1,1 1,650


























1,500
30,148


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt (qwer s conflicted copy 2012 05 29)
SUMKOSZTYwynikrachunkowość wynik finansowy (Eko nomia's conflicted copy 2012 06 12)
wykładKonta bilansowe i zasady ich funkcjonowania (Eko nomia's conflicted copy 2012 06 14)
Kopia spr12 (ja VAIO s conflicted copy 2012 05 02)
test (Jakub Laptop s conflicted copy 2012 06 09)
wyklad 1 ( 's conflicted copy 2012 02 20)
Projekt (patryk HP s conflicted copy 2012 05 29)
projekt zarzadzanie wersja ostateczna (dupa 95d4d55fb2 s conflicted copy 2012 03 07)
W11 Starzenie komórkowe (asus Komputer's conflicted copy 2012 05 26)
W10 Oddzialywania komórek miedzy soba (asus Komputer's conflicted copy 2012 05 26)
W8 Cykl komórkowy (asus Komputer's conflicted copy 2012 05 26)
bd w3 (aga's conflicted copy 2009 06 10)
2012.06.02 - PZPN - Egzamin - Obserwatorzy, Testy, testy sędziowskie

więcej podobnych podstron