Transformatory trójuzwojeniowe
Transformator trójuzwojeniowy sprzęga ze sobą trzy sieci o różnych
poziomach napięć.
Schemat ideowy
110 kV
15 kV 6
kV
Stosunek mocy znamionowych poszczególnych uzwojeń wynosi
najczęściej 100:100:100 lub 100:67:67.
Dla transformatora trójuzwojeniowego napięcia zwarcia są podawane dla
poszczególnych par uzwojeń, jako wynik pomiaru napięcia na zaciskach
jednego z uzwojeń przy zwartym i obciążonym prądem znamionowym
uzwojeniu wtórnym oraz otwartym trzecim uzwojeniu. Podobnie (dla
poszczególnych par uzwojeń) są podawane straty napięcia na rezystancji
lub straty mocy w miedzi.
Schemat zastępczy transformatora trójuzwojeniowego
2
T
R
2
T
jX
1
T
R
1
T
jX
3
T
jX
3
T
R
T
G
T
jB
W celu obliczenia parametrów schematu zastępczego są niezbędne
następujące dane:
znamionowa przekładnia , , kV/kV/kV,
moc znamionowa
S
n
, MV
.
A,
napięcie zwarcia poszczególnych par uzwojeń , ,
, %,
straty mocy czynnej w parach uzwojeń , , (lub
dla poszczególnych par uzwojeń), % (lub kW),
prąd biegu jałowego
I
0%
, %,
straty mocy czynnej magnesowania , kW.
3
n
2
n
1
n
U
/
U
/
U
12
%
z
U
13
%
z
U
23
%
z
U
12
%
Cu
P
13
%
Cu
P
23
%
Cu
P
Fe
P
Cu
P
Rezystancja pary uzwojeń 1 i 2 jest równa sumie rezystancji
poszczególnych uzwojeń
Rezystancje uzwojeń
2
T
1
T
12
R
R
R
dla pozostałych par uzwojeń
3
T
1
T
13
R
R
R
3
T
2
T
23
R
R
R
R
12
, R
13
, R
23
– rezystancje poszczególnych par uzwojeń,
R
T1
, R
T2
, R
T3
– rezystancje poszczególnych uzwojeń.
n
2
n
12
%
Cu
12
S
100
U
P
R
n
2
n
13
%
Cu
13
S
100
U
P
R
n
2
n
23
%
Cu
23
S
100
U
P
R
%
100
S
P
P
n
12
Cu
12
%
Cu
%
100
S
P
P
n
13
Cu
13
%
Cu
%
100
S
P
P
n
23
Cu
23
%
Cu
2
T
1
T
12
R
R
R
3
T
1
T
13
R
R
R
3
T
3
T
23
R
R
R
2
R
R
R
R
23
T
13
T
12
T
1
T
2
R
R
R
R
13
T
23
T
12
T
2
T
2
R
R
R
R
12
T
23
T
13
T
3
T
Rezystancje poszczególnych uzwojeń
Reaktancja pary uzwojeń 1 i 2 jest równa sumie reaktancji
poszczególnych uzwojeń
Reaktancje uzwojeń
2
T
1
T
12
X
X
X
dla pozostałych par uzwojeń
3
T
1
T
13
X
X
X
3
T
2
T
23
X
X
X
X
12
, X
13
, X
23
– reaktancje poszczególnych par uzwojeń,
X
T1
, X
T2
, X
T3
– reaktancje poszczególnych uzwojeń.
n
2
n
12
%
X
12
S
100
U
U
X
n
2
n
13
%
X
13
S
100
U
U
X
n
2
n
23
%
X
23
S
100
U
U
X
2
12
%
Cu
2
12
%
z
12
%
X
P
U
U
2
13
%
Cu
2
13
%
z
13
%
X
P
U
U
2
23
%
Cu
2
23
%
z
23
%
X
P
U
U
2
T
1
T
12
X
X
X
3
T
1
T
13
X
X
X
3
T
3
T
23
X
X
X
Reaktancje poszczególnych uzwojeń
2
X
X
X
X
23
T
13
T
12
T
1
T
2
X
X
X
X
13
T
23
T
12
T
2
T
2
X
X
X
X
12
T
23
T
13
T
3
T
Konduktancja i susceptancja G
T
i B
T
Parametry poprzeczne schematu zastępczego transformatora
trójuzwojeniowego oblicza się tak samo, jak dla transformatora
dwuuzwojeniowego
3
2
n
Fe
T
10
U
P
G
2
n
n
%
0
T
U
100
S
I
B
W Polsce stosuje się w sieciach średnich napięć tzw. dławiki
przeciwzwarciowe, służące do ograniczania prądów zwarciowych.
Dławiki i kondensatory
Schemat ideowy dławika
Schemat zastępczy dławika
jX
D
n
n
%
z
D
I
3
U
100
U
X
U
z%
napięcie zwarcia, %,
U
n
– napięcie znamionowe dławika, kV,
I
n
– prąd znamionowy dławika, A.
W sieciach elektroenergetycznych są stosowane kondensatory szeregowe,
służące do kompensacji reaktancji indukcyjnej linii.
jX
C
Reaktancja kondensatora szeregowego
2
n
n
C
I
3
Q
X
Q
n
– moc znamionowa bierna kondensatora, Mvar, I
n
– prąd znamionowy,
kA.
W systemie stosuje się baterie trójfazowych kondensatorów
równoległych, przyłączonych do węzłów sieci, stanowiących dodatkowe
źródło mocy biernej.
jX
C
Reaktancja pojemnościowa baterii
n
2
n
C
Q
U
X
Generatory
Generator w obliczeniach stanów ustalonych nie jest przedstawiany
jako element fizyczny, ale jako wymuszenie węzłowe i może być
reprezentowany dwojako:
przez moc czynną i moduł napięcia,
przez moc czynną i bierną.
Moc czynna wynika z planowania wytwarzania, natomiast moduł
napięcia lub moc bierna wynikają z minimalizacji przesyłowych strat
mocy oraz badania stabilności systemu.
Odbiory
W obliczeniach stanów ustalonych odbiory są reprezentowane przez
moc czynną P i moc bierną Q w węzłach odbiorczych, które są znane z
prognozowania zapotrzebowania na moc przez odbiorców.
Document Outline