POLITECHNIKA
WYDZIAŁ TRANSPORTU
Katedra Logistyki i Transportu
Ś
R O D K I
T
EMAT
:
W
YDAJNOŚĆ MASZYN TRAN
RUCHU CIĄGŁYM I OBLI
Sekcja: …………………………
Ocena: …………………………
Data: …………………………
KATOWICE 2012
POLITECHNIKA ŚLĄSKA
WYDZIAŁ TRANSPORTU
Katedra Logistyki i Transportu
Przemysłowego
R O D K I
T
R A N S P O R T U
P R O J E K T
ŚĆ
MASZYN TRANSPORTOWYCH PRACUJ
GŁYM I OBLICZENIA NAPĘDU METODĄ PODSTAWOW
PRACUJĄCYCH W
PODSTAWOWĄ
KATEDRA LOGISTYKI I
Dobrać parametry przenoś
określonej wydajności i wyznaczy
przenośnika.
Dane do projektu:
•
materiał: ………………………………………………….…..,
•
wydajność praktyczna: ……………………………………....
•
długość przenośnika, (L=100
Tok obliczeniowy:
1.
Obliczyć wydajność teoretyczn
2.
Przyjąć kąt naturalnego usypu :
transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie).
3.
Przyjąć kąt nachylenia przeno
przenośnika powinien być mniejszy od k
4.
Założyć granulację a dla zadanego materiału sypkiego
5.
Przyjąć prędkość v taśmy przeno
6.
Obliczyć rzeczywistą szerokość
7.
Dobrać typ zestawu krążnikowego
nosiwa F
n
(z wzóru 3), w przypadku braku pasuj
szerokość taśmy (z uwzględni
8.
Dobrać kąt niecki
β
zestawu kr
9.
Dobrać typ zestawu dolnego do danej szeroko
10.
Obliczyć nominalny przekrój nosiwa
przenośnikowej B.
11.
Sprawdzić rzeczywistą wydajno
12.
Dobrać taśmę przenośnikową
13.
Obliczyć masę taśmy w jednym ci
14.
Wyznaczyć masę obracających si
15.
Obliczyć współczynnik oporu ruchu c, w
16.
Wyliczyć moc napędu,
17.
Narysować schemat kinematyczny układu nap
18.
Wykonać rysunek przenośnika oraz przekroju zestawów kr
wielkości
Obliczenia przenośników
Dobór szerokości taśmy na podstawie wydajno
Do prawidłowego doboru taśmy niezb
•
rodzaj transportowanego materiału, jego granulacja i g
ziaren, temperatura,
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
parametry przenośnika taśmowego transportującego materiał sypki o
wyznaczyć moc niezbędną do zainstalowania dla tego
materiał: ………………………………………………….…..,
praktyczna: ……………………………………....
nika, (L=100
÷
2500[m]),……………………,
teoretyczną (wzór 1).
t naturalnego usypu :
ρ
=15
o
(założenie to jest słuszne dla większo
transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie).
t nachylenia przenośnika od 0° do 30° zgodnie z tablicą 2 (kąt nachylenia
ć
mniejszy od kąta naturalnego usypu).
dla zadanego materiału sypkiego (tablica 1).
my przenośnikowej i jej szerokość B na podstawie danych (tabl.
szerokość taśmy przenośnikowej B (wzór 5).
ąż
nikowego górnego wedle tablicy 7, wyznaczając wst
3), w przypadku braku pasującego zestawu przyjąć odpowiednio inn
ę
dnieniem zmiany prędkości tablica 4).
zestawu krążnikowego (tablica 5, 7).
typ zestawu dolnego do danej szerokości taśmy.
nominalny przekrój nosiwa F
n
(wzory 6-10) dla danego zestawu i szeroko
wydajność przenośnika taśmowego (wzór 3).
nikową o wyznaczonej szerokości,
my w jednym cięgnie,
ą
cych się części krążników zestawu dolnego i górnego, m
ółczynnik oporu ruchu c, współczynnik tarcia f,
schemat kinematyczny układu napędowego.
ś
nika oraz przekroju zestawów krążnikowych dla obliczonych
my na podstawie wydajności
ś
my niezbędne są takie podstawowe informacje, jak:
rodzaj transportowanego materiału, jego granulacja i gęstość, wilgotno
Strona 2 z 12
cego materiał sypki o
do zainstalowania dla tego
ę
kszości materiałów
ą
t nachylenia
na podstawie danych (tabl. 3, 4).
ą
c wstępnie przekrój
ąć
odpowiednio inną
) dla danego zestawu i szerokości taśmy
ników zestawu dolnego i górnego, masę nosiwa,
nikowych dla obliczonych
, jak:
, wilgotność, ostrość krawędzi
KATEDRA LOGISTYKI I
•
wydajność praktyczna, teoretyczna
•
parametry drogi transportowej
między punktami załadunku i wyładunku, zakrzywienia przeno
•
prędkość taśmy,
•
obliczenie oporów ruchu przeno
Wydajność teoretyczną urządze
jednostkach masy [t] lub w jednostkach
przemieszczonego w jednostce czasu.
W praktyce rzeczywista wydajno
teoretycznej.
gdzie
ϕ
- wsp. korygujący wydajno
ϕ
3
= 0.65
ϕ
4
ϕ
5
= 0,8
÷
-
Szerokość, prędkość taśmy i kąt niecki dobiera si
Dla materiału transportowanego
teoretyczna wydajność masowa przeno
W
t
gdzie:
W
t.
- nominalna teoretyczna wydajno
podłużnego nachylenia przenośnika
v - prędkość taśmy, [m/s],
γ
- gęstość
Tablica 1. Zakres granulacji materiału
L.p. Materiały:
1.
pyłowe
2.
proszkowe
3.
ziarniste
4.
drobnokawałkowe
5.
średniokawałkowe
6.
wielkokawałkowe
7.
bryłowe
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
praktyczna, teoretyczna (maksymalna i średnia),
parametry drogi transportowej (rys.2), takie jak: długość przenośnika, ró
dzy punktami załadunku i wyładunku, zakrzywienia przenośnika (profil trasy),
obliczenie oporów ruchu przenośnika i zapotrzebowanie mocy.
urządzeń transportowych (W
t
) o ruchu ciągłym okre
w jednostkach objętości [m
3
] transportowanego materiału (nosiwa)
przemieszczonego w jednostce czasu. Za jednostkę czasu zazwyczaj przyjmuj
W praktyce rzeczywista wydajność przenośników (W
p
) jest mniejsza od wydajno
ϕ
⋅
=
T
P
W
W
cy wydajność ze względów techniczno-organizacyjnych
0.65
÷
0,75 – wsp. nierytmiczności dostaw
= 0.8
÷
1,0 – wsp. sprawności obsługi
- wsp. zależny od ∢
∢∢
∢ pochylenia przenośnika
ą
t niecki dobiera się w ten sposób, aby został spełniony warunek (2):
T
P
W
W
<
łu transportowanego (przepływającego nieprzerwaną jednakow
przenośnika wynosi:
γ
α
⋅
⋅
⋅
⋅
=
v
F
k
n
3600
.
h
t
nominalna teoretyczna wydajność masowa, [t/h], k
α
- współczynnik uwzglę
nika na F
n
(tablica 4; )F
n
– nominalny przekrój nosiwa na ta
stość usypowa nosiwa [t/m
3
] (tablica 1 ).
Tablica 1. Zakres granulacji materiału transportowanego, w zależności od wielkości wi
Zakres:
Przykład:
a<0,05 mm
(cement),
0,05<a<0,5 mm
(piasek),
0,5<a<9 mm
(drobny żwir),
10<a<60 mm
(żwir),
60< a<160 mm
(węgiel),
161< a<320 mm
(ruda),
a>320 mm
(głazy).
Strona 3 z 12
ś
nika, różnica poziomów
nika (profil trasy),
o ruchu ciągłym określa się w
transportowanego materiału (nosiwa)
czasu zazwyczaj przyjmuje się godzinę [h],
jest mniejsza od wydajności
(1)
organizacyjnych
(2)
w ten sposób, aby został spełniony warunek (2):
(3)
nieprzerwaną jednakową strugą)
(4)
współczynnik uwzględniający wpływ kąta
nominalny przekrój nosiwa na taśmie [m
2
],
ci większości brył
(drobny żwir),
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 2 Ważniejsze własności ró
Z wzoru (4) wyznaczamy pole przekroju strugi F.
W zależności od własności fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielko
zalecane i maksymalne prędkości ta
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
ci różnych nosiw
wyznaczamy pole przekroju strugi F.
ci fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielko
ś
ci taśm v dla różnych jej szerokości B
T
podane zastały
Strona 4 z 12
ci fizykochemicznych transportowanego nosiwa i wielkości jego brył a
podane zastały w tablicy
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 3. Maksymalne prędkości taś
Szerokość taśmy, B
T
[m]
Skała luźna
Nachylenie przeno
o
8
≤
0,8
4,0
1,0
4,5
1,2
5,0
1,4
5,6
1,6
6,3
1,8
7,5
2,0
7,5
Tablica 4. Zalecane i maksymalne pr
transportowanego nosiwa
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
ci taśm v
max
[m/
s]
Skała zwięzła
Nachylenie przenośnika
Maksymalny wymiar brył, a
o
8
≥
>0,05
<0,05
3,2
1,6
2,5
4,0
2,0
3,2
4,5
2,0
3,2
5,0
2,5
4,0
6,3
3,2
4,5
6,3
3,2
4,5
7,5
3,2
4,5
Tablica 4. Zalecane i maksymalne prędkości taśmy w zależności od własności fizykomechanicznych
Strona 5 z 12
Maksymalny wymiar brył, a
max
[m]
<0,05
2,5
3,2
3,2
4,0
4,5
4,5
4,5
ci od własności fizykomechanicznych
KATEDRA LOGISTYKI I
a)
n
B
B
γ
n
B
B
β
1
l
γ
c)
1
β
e)
Rys. 1. Nominalny (obliczeniowy) przekrój poprzeczny nosiwa na ta
a – jednokrążnikowego,
d – czterokrążnikowego, e –
Nominalny przekrój poprzeczny nosiwa na ta
Powierzchnię przekroju nosiwa okre
prostymi nachylonymi do poziomu pod k
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzyw
wyznaczoną przez ułożenie skrajnych kr
Aby uniknąć rozsypywania si
od szerokości taśmy B. Szerokość
9
,
0
=
n
B
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
ρ
b)
n
B
B
β
γ
ρ
n
B
B
1
β
2
β
2
b
1
b
d)
n
B
B
2
β
1
b
2
b
1
l
2
l
ρ
. Nominalny (obliczeniowy) przekrój poprzeczny nosiwa na taśmie F
nikowego, b – dwukrążnikowego, c – trójkrążnikowego,
– pięciokrążnikowego.(kąt β
1
przyjąć45°kąt β
Nominalny przekrój poprzeczny nosiwa na taśmie jest przekrojem umownym (rys.
przekroju nosiwa określa się zakładając, że z góry jest ona ograniczona
prostymi nachylonymi do poziomu pod kątem
ρ
=15
o
(założenie to jest słuszne dla wi
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzyw
enie skrajnych krążników nośnych w zestawie krążnikowym.
rozsypywania się nosiwa przyjmuje się szerokość zapełnienia
. Szerokość tę dla B
T
<2.0 [m] określa zależność:
05
,
0
9
−
⋅
T
B
[ ]
m
Strona 6 z 12
ρ
1
l
ρ
mie F
n
dla zestawu:
nikowego,
β
2
jak z tablicy 3)
mie jest przekrojem umownym (rys. 1).
e z góry jest ona ograniczona dwoma
enie to jest słuszne dla większości
materiałów transportowanych w górnictwie, energetyce i budownictwie), a od dołu krzywą łamaną
ąż
nikowym.
zapełnienia taśmy B
n
mniejszą
(5)
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 5. Kąty niecki taśmy przenoś
Kształt niecki
Gałąź górna ta
Niecka płaska
W przenośnikach odbieraj
opakowanych (pudła, skrzynki, baga
skrzynkową lub inn
Niecka
dwukrążnikowa
Dla taśm o szeroko
do 30[
o
](w zale
szerokości ta
specjalnych k
szerokoś
Niecka
trójkrążnikowa
Im węższa i im sztywniejsza poprzecznie
taśma tym mniejszy k
kąty od 20[
Niecka
czterokrążnikowa
Taśmy szerokie do
kąty niecki
Niecka
pięciokrążnikowa
Taśmy sztywne o szeroko
[m], kąt niecki
Nominalny przekrój nosiwa F
n
wyznacza się korzystając z zależno
- dla zestawu jednokrążnikowego (ta
- dla zestawu dwukrążnikowego
B
F
n
=
- dla zestawu trójkrążnikowego
[cos
4
2
β
B
F
n
n
⋅
=
gdzie:
n
B
l
1
=
λ
- dla zestawu czterokrążnikowego
β
l
b
F
n
+
⋅
⋅
⋅
=
1
1
1
sin
2
1
gdzie:
1
1
1
cos
2
β
⋅
⋅
=
l
b
[
m
],
2
=
b
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
przenośnikowej β
Zastosowanie
górna taśmy
Gałąź dolna taśmy
ś
nikach odbierających nosiwo spod zbiorników, transport materiałów
opakowanych (pudła, skrzynki, bagaże podróżne, w przenośnikach z ta
lub inną specjalną.
m o szerokości do 0,8 [m] kąt niecki
](w zależności do konstrukcji i
ś
ci taśmy); w rozwiązaniach
specjalnych kąt niecki do 45[
o
] przy
szerokościach taśmy do 1,2 [m].
Dla dowolnej szeroko
niecki 10[
o
zapewnienia centrowania ta
i im sztywniejsza poprzecznie
ma tym mniejszy kąt niecki; stosowane
od 20[
o
] do 45[
o
] (50[
o
])
Dla dowolnej szeroko
niecki 10[
o
zapewnienia centrowania ta
my szerokie dość sztywne poprzecznie,
ą
ty niecki od 45[
o
] do 55[
o
]
Dla dowolnej szeroko
niecki 10[
o
zapewnienia centrowania ta
my sztywne o szerokości powyżej 1,8
[m], kąt niecki od 45[
o
] do 60[
o
]
Dla dowolnej szeroko
niecki 10[
o
zapewnienia centrowania ta
n
[m
2
] dla szerokości zapełnienia taśmy B
c z zależności:
ążnikowego (taśma płaska) (rys. 1a),
ρ
tg
B
F
n
n
⋅
=
4
2
ążnikowego (rys. 1b),
)
cos
cos
(sin
4
2
2
ρ
β
β
β
tg
B
n
⋅
+
⋅
⋅
nikowego (rys. 1c),
]
)
(
)
cos
1
(
2
2
β
λ
ρ
β
β
λ
β
tg
tg
tg
⋅
−
+
⋅
−
⋅
+
ążnikowego (rys. 1d),
ρ
β
tg
b
l
B
b
b
n
⋅
⋅
+
⋅
−
⋅
+
+
2
2
2
1
2
1
4
1
sin
)
2
(
2
2
1
1
cos
)
2
(
β
⋅
⋅
−
+
=
l
B
b
n
[
m
],
Strona 7 z 12
dolna taśmy
cych nosiwo spod zbiorników, transport materiałów
ś
nikach z taśma
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
o
] do 15[
o
] w celu
zapewnienia centrowania taśm
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
o
] do 15[
o
] w celu
zapewnienia centrowania taśm
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
o
] do 15[
o
] w celu
zapewnienia centrowania taśm
Dla dowolnej szerokości taśmy kąt
o
] do 15[
o
] w celu
zapewnienia centrowania taśm
B
n
[m] i kąta niecki
β
[
2
m
]
(6)
[
2
m
]
(7)
[
2
m
]
(8)
[
2
m
]
(9)
KATEDRA LOGISTYKI I
- dla zestawu pięciokrążnikowego (rys.
2
2
(
4
ρ
tg
tg
b
F
n
+
⋅
=
gdzie:
1
2
1
1
cos
2
β
⋅
⋅
+
=
l
l
b
[
m
],
ρ
- kąt usypu nosiwa w ruchu
b
1
, b
2
, l
1
, l
2
- wielkości geometryczne zaznaczone na rysunk
Rys. 2 Maksymalny wymiar brył nosiwa w funkcji szeroko
Tablica 6. Wartości współczynnika k
Kąt podłużnego nachylenia przeno
0-3
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
ążnikowego (rys. 1e),
1
2
1
2
1
2
1
2
4
)
(
4
)
β
β
β
β
tg
l
tg
tg
b
tg
⋅
−
−
⋅
+
],
1
2
1
2
1
1
2
cos
2
cos
)
2
1
(
β
β
⋅
⋅
+
+
⋅
⋅
−
−
=
l
l
l
B
b
n
[
m
],
t usypu nosiwa w ruchu (°),
β
,
β
1
,
β
2
- kąt nachylenia krążników (°)
ś
ci geometryczne zaznaczone na rysunku 3.
Maksymalny wymiar brył nosiwa w funkcji szerokość taśmy B i udziału w nosiwie brył o
wymiarze a
max
ci współczynnika k
α
w funkcji kąta podłużnego nachylenia przenośnika
nego nachylenia przenośnika
α
[
o
]
Wartość współczynnika k
1
0,99
0,98
0,97
0,95
0,93
0,91
0,89
0,85
0,81
0,76
0,71
0,66
0,61
0,56
Strona 8 z 12
[
2
m
]
(10)
ników (°),
my B i udziału w nosiwie brył o
nego nachylenia przenośnika
współczynnika k
α
KATEDRA LOGISTYKI I
Tablica 7. Nominalne przekroje nosiwa F
taśmy B i kąta niecki β (dla ρ=15°)
2. Obliczenia mocy napędu metod
Opory ruchu przenośnika ta
zastosowanej metody otrzymujemy obliczony wynik ko
dokładnością. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przeno
metoda oporów jednostkowych
W praktyce stosuje się metod
ruchu jako całość. Do metody tej nale
których opory ruchu oblicza się
zadawalającą dokładność oblicze
długości od 60 do 2500 m.
Opory ruchu taśmy przeno
ustalonym:
m
m
g
f
C
W
D
K
n
+
⋅
⋅
=
[
gdzie:
C, f - współczynniki oporów ruchu, m
obrotowych krążników w ci
cięgnie dolnym, [kg], m
nachylenie przenośnika, Q
prędkość taśmy, [m/s
].
Masa taśmy wynosi (jedno ci
gdzie:
B - szerokość taśmy, [m],
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
. Nominalne przekroje nosiwa F
n
[m
2
] dla różnych zestawów krążnikowych
ędu metodą podstawową
nika taśmowego można obliczyć wieloma metodami.
zastosowanej metody otrzymujemy obliczony wynik końcowy z wię
. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przenoś
metoda oporów jednostkowych, która polega na obliczaniu poszczególnych składowych oporów.
metodę obliczeń oporów przenośników taśmowych ujmuj
. Do metody tej należy metoda podstawowa, obejmuje wszystkie te metody, w
oblicza się jak dla tarcia suchego. Metoda podstawowa pozwala uzyska
obliczeń oporów ruchu przenośnika taśmowego
my przenośnikowej obciążonej transportowanym materiałem w ruchu
V
g
L
Q
m
m
P
n
T
D
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
+
⋅
+
6
,
3
sin
]
cos
)
2
(
α
α
[N]
współczynniki oporów ruchu, m
T
- masa taśmy w jednym cięgnie, [kg], m
ników w cięgnie górnym, [kg], m
D
- masa części obrotowych kr
m
n
- masa nosiwa, [kg], g - przyspieszenie ziemskie, [m/s
nika, Q
p
– wydajność praktyczna, [t/h], L – długość przeno
my wynosi (jedno cięgno):
j
t
T
m
B
L
m
.
⋅
⋅
=
[kg]
my, [m], m
t.j
- masa jednostkowa taśmy, [kg/m
2
].
Strona 9 z 12
nikowych w funkcji szerokości
wieloma metodami. W zależności od
cowy z większą lub mniejszą
. Jedynym dokładnym sposobem obliczania oporów ruchu przenośnika taśmowego jest
h składowych oporów.
mowych ujmujące opory
obejmuje wszystkie te metody, w
oda podstawowa pozwala uzyskać
mowego dla przenośników o
onej transportowanym materiałem w ruchu
[N]
(11)
gnie, [kg], m
K
-masa części
ci obrotowych krążników w
przyspieszenie ziemskie, [m/s
2
],
α
-
ść przenośnika [m], V –
(12)
KATEDRA LOGISTYKI I
Masę obracających się częś
rozstawie, wyznacza się wzorem:
K
m
gdzie:
n
g
, n
e
- liczba zestawów kr
zestawie nośnym i nadawowym, m
nadawowego, [kg].
Masę obracających się częś
gdzie:
n
d
- liczba zestawów kr
m
d
- masa części obrotowych kr
Przy obliczaniu masy urobku nale
długości taśmy przenośnikowej.
gdzie:
L
i
- długość odcinka, na którym ta
jednostkowej m
i
, m
i
-
Masę jednostkową materiału transportowanego na rozpatrywanej długo
wynosi:
gdzie:
Q
m
- wydajność przenoś
Wielkość współczynnika oporów ruchu
od długości przenośnika. Wystę
Zależnie od sposobu rozpatrywania tych oporów (wzór 1) nale
(tablica 8, rys. 3) w funkcji długo
Tablica 8. Współczynnik oporów ruchu C
Współczynnik
80
100
C
1,92 1,78
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
ę
części krążników górnych przy znanej liczbie zestawów oraz ich
wzorem:
e
e
e
g
g
g
m
z
n
m
z
n
⋅
⋅
+
⋅
⋅
=
[kg]
liczba zestawów krążników nośnych i nadawowych, z
g
, z
e
- liczba kr
nym i nadawowym, m
g
, m
e
- masa części obrotowych kr
ę
części krążników dolnych oblicza się ze wzoru:
d
d
d
D
m
z
n
m
⋅
⋅
=
[kg]
liczba zestawów krążników dolnych, z
d
- liczba krążników w zestawie dolnym,
ci obrotowych krążnika dolnego, [kg].
Przy obliczaniu masy urobku należy założyć, że jest ona równomiernie rozło
nikowej. Zatem wzór na masę nosiwa ma postać:
∑
⋅
=
i
i
n
m
L
m
[kg]
odcinka, na którym taśma jest obciążona urobki
masa jednostkowa urobku, [kg/m].
materiału transportowanego na rozpatrywanej długo
V
Q
m
m
i
=
[kg/m]
przenośnika, [kg/s], V – prędkość taśmy, [m/s].
współczynnika oporów ruchu C uwzględnia opory skupione, które s
nika. Występują one zazwyczaj na stacji czołowej lub na stacji
obu rozpatrywania tych oporów (wzór 1) należy okreś
) w funkcji długości.
Współczynnik oporów ruchu C
Długość przenośnika L, [m]
150
200
300
400
500
600
700
1,58 1,45 1,31 1,25 1,20 1,17 1,14
Strona 10 z 12
ników górnych przy znanej liczbie zestawów oraz ich
(13)
liczba krążników w
ci obrotowych krążnika nośnego i
ze wzoru:
(14)
ników w zestawie dolnym,
e jest ona równomiernie rozłożona na całej
(15)
ona urobkiem o masie
materiału transportowanego na rozpatrywanej długości przenośnika
(16)
dnia opory skupione, które są niezależne
one zazwyczaj na stacji czołowej lub na stacji zwrotnej.
y określić współczynnik C
800
900 1000
1,12 1,10 1,09
KATEDRA LOGISTYKI I
Rysunek
Zalecane wartości dla współczynnika
podane przedziały wartości uwa
uwzględnić pracę przenośnika w niskich temperaturach, poniewa
temperatury rosną opory ruchu. Pona
obciążenia taśmy przenośnika nosiwem. Zwi
przenośnikach krótkich lub nie wykorzystania mocy w urz
Tablica 9. Współczynnik oporów ruchu
Rozmieszczenie przenośników
Przenośniki w budynkach i na
osłoniętych konstrukcjach nośnych
Przenośniki stacjonarne w kopalniach
odkrywkowych, na składowiskach
Przenośniki przesuwne w kopalniach
odkrywkowych
Przenośniki pracujące w skrajnie
niskich temperaturach
Przenośniki opadające
Przenośniki transportu głównego w
kopalniach podziemnych
Pozostałe przenośniki w kopalniach
podziemnych
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
Rysunek 3 - Współczynnik oporów ruchu C
ci dla współczynnika f podano w tablicy 9. W warunkach normalnych
ci uważane są za bezpieczne. Dobierając współczynnik
nika w niskich temperaturach, ponieważ wraz ze obni
opory ruchu. Ponadto należy brać pod uwagę zmienno
nika nosiwem. Związane jest to z możliwością przeci
nikach krótkich lub nie wykorzystania mocy w urządzeniach o większych długo
Współczynnik oporów ruchu f
ś
ników
Warunki eksploatacji
Wysoki poziom eksploatacji,
skutecznie działający
mechanizm napinania.
Niski poziom eksploatacji,
duż
Temperatura otoczenia, w której przeno
>0
o
C
<0
o
C
>0
o
C
ś
nych
0,016
÷
0,018
0,018
÷
0,021
0,022
÷
0,024
niki stacjonarne w kopalniach
odkrywkowych, na składowiskach
—
0,018
÷
0,022
—
niki przesuwne w kopalniach
—
0,020
÷
0,024
—
ce w skrajnie
—
do 0,035
—
0,012
÷
0,014
0,014
÷
0,016
—
niki transportu głównego w
0,025
÷
0,027
—
0,027
÷
0,028
niki w kopalniach
0,028
÷
0,030
—
0,031
÷
0,033
Strona 11 z 12
. W warunkach normalnych
c współczynnik f należy
wraz ze obniżaniem się
zmienność oraz rozkład
ą
przeciążenia napędu w
ę
kszych długościach.
Warunki eksploatacji
Niski poziom eksploatacji,
duże zwisy taśmy
Temperatura otoczenia, w której przenośnik pracuje
C
<0
o
C
0,024
0,025
÷
0,027
0,026
÷
0,028
0,029
÷
0,031
—
—
0,028
—
0,033
—
KATEDRA LOGISTYKI I
Moc napędu przenośnika taśmowego wynosi:
gdzie:
η
c
– sprawność mechanizmu nap
gdzie:
η
sp
- sprawność sprzę
(n – liczba stopni),
η
B
Moc zainstalowanych silników jest z reguły wi
gdzie:
k
N
= 1,05 ÷ 1,1 – współczynnik rezerwy mocy (przy dwóch b
k
N
=1,05, przy trzech lub wi
gdzie: N
zs
– moc znamionowa poszczególnych silników:
KATEDRA LOGISTYKI I TRANSPORTU PRZEMYSŁOWEGO
mowego wynosi:
]
[
1000
kW
V
W
N
c
n
n
⋅
⋅
=
η
mechanizmu napędowego.
B
R
sp
c
η
η
η
η
⋅
⋅
=
sprzęgła (
η
sp
=0,99),
η
R
- sprawność przekładni (
B
- sprawność bębna (
B
η
=0,94
÷
0,96)
Moc zainstalowanych silników jest z reguły większa od mocy wymaganej:
N
n
Z
k
N
N
⋅
≥
współczynnik rezerwy mocy (przy dwóch bębnach nap
=1,05, przy trzech lub większej liczbie bębnów k
N
= 1,1)
∑
=
ZS
Z
N
N
moc znamionowa poszczególnych silników:
Strona 12 z 12
(17)
(18)
przekładni (
η
R
=0,98
n
),
(19)
ę
bnach napędowych
(20)