Politechnika Lubelska

Stacje
Elektroenergetyczne.

Projekt stacji elektroenergetycznej zasilającej zakład przemysłowy.

Data wydania projektu: 2000-10-10

Termin ukończenia projektu: 2001-01-20

Data ukończenia projektu: 2004-10-23[Author ID1: at Sat Oct 23 14:08:00 2004 ]2001-01-02[Author ID1: at Sat Oct 23 14:08:00 2004 ]

Sylwester Adamek

Grupa ED 8.5 EE 1

SPIS TREŚCI

• Założenia wstępne.

1. Cel projektu.

Celem projektu jest dobór transformatorów, aparatury i kabli dla stacji zasilających zakład przemysłowy.

2. Dane do projektu

• Wariant zasilania 2 x 110 kV

• Moce zwarciowe S”_kQ = 1900 MV·A

• Długości linii zasilających 110 kV l = 6 km

• Moc szczytowa budynku A P_SA = 1,9 MW

• Moc szczytowa budynku B P_SB = 0,6 MW

• Moc szczytowa budynku C P_SC = 1,5 MW

• Moc szczytowa budynku D P_SD = 1,3 MW

• Współczynnik mocy cosφ = 0,89

• Napięcie sieci rozdzielczej U_ŚN = 6 kV

Uwaga:

Moce stacji oddziałowych uwzględniają moce oświetlenia zewnętrznego.

1. Plan zakładu.




2. Założenia do projektu.

Zakład przemysłowy zasilany będzie dwoma liniami 110 kV z dwóch niezależnych stacji. Taki sposób zasilania pozwala na spełnienie wymogów odnośnie zasilania odbiorników II kategorii. Ponadto, w PPZ zostaną zainstalowane dwa transformatory, które będą pracowały w układzie H. Ze względu na poziom napięcia (110kV) GPZ będzie zlokalizowany na obrzeżu zakładu. Sieć rozdzielcza na terenie zakładu zostanie wykonana na poziomie napięcia 6 kV.

• Dobór transformatorów.

1. Moc szczytowa zakładu.

Stacja oddziałowa		SO A	SO B	SO C	SO D
Moc czynna szczytowa	Ps [MW]	1,9	0,6	1,5	1,3
Współczynnik mocy	cosφ	0,89
Tangens kąta φ	tgφ	0,51
Moc bierna szczytowa	Qs [Mvar]	0,97	0,31	0,77	0,66
Moc pozorna szczytowa	Ssx [MV·A]	2,13	0,68	1,69	1,46
Moc pozorna szczytowa zakładu	Ss [MV·A]	5,95

Przykłady obliczeń.













2. Dobór transformatorów 110 kV / 6 kV.

Dobieram dwa jednakowe transformatory typu TORb 6300/115 o następujących danych:

Typ	Moc znamionowa	Przekładnia		L. stopni regulacji pod obc.		Układ i gr. połączeń	Napięcie zwarcia	Chłodzenie
-	MV·A	kV/kV		-		-	%	-
TORb 6300/115	6,3	115±10%/6,3		±9		Yd11	11	ON-AN
Straty		Masa				Prąd stanu jałowego	Rozstaw osi kół w kier. poprz.	Producent
jałowe	obciążeniowe	całkowita	oleju		transpor-towa
kW	kW	Mg	Mg		Mg	%	mm	-
8,8	42	24,4	7,5		24,4	0,5	1505	„Emit”

Ze względu na konieczność zapewnienia ciągłości i niezawodności zasilania dla odbiorników 2 kategorii konieczne było dobranie dwóch transformatorów. W typoszeregu transformatorów 110 kV transformatory o mocy 6,3 MV·A są najmniejszymi, dlatego musiały być zastosowane. Moc szczytowa zakładu jest mniejsza od całkowitej mocy zastosowanych transformatorów, dlatego nie będzie konieczna ich jednoczesna praca. Transformatory mogą pracować na zmianę a w czasie remontu jednego z nich nie będzie konieczne wyłączanie w zakładzie odbiorników. Tak duży zapas mocy pozwoli w przyszłości na rozbudowę zakładu bez przebudowy stacji zasilającej na napięciu 110 kV oraz bez zakupu nowych transformatorów.

3. Dobór transformatorów 6 kV / 0,4 kV.

Ze względu na ograniczanie prądów zwarciowych moce transformatorów będą mniejsze od 1MV·A. Stacje oddziałowe o dużej zmienności obciążenia (hale produkcyjne - budynki A i C) będą wyposażane w większą liczbę transformatorów by ograniczyć straty jałowe w transformatorach niedociążonych. Ponadto w halach tych zainstalowane są silniki indukcyjne, zasilanie ich z oddzielnych transformatorów ograniczy spadki napięcia na innych odbiornikach w czasie ich rozruchu. Stacje o małej zmienności obciążeń zostaną wyposażone w minimalną liczbę transformatorów by nie zwiększać kosztów budynków i aparatury pomocniczej, (budynek B i hala D).

1. Stacja oddziałowa SO A.

Moc szczytowa odbiorników zainstalowanych w stacji oddziałowej SO A wynosi S_SA=2,13MV·A.

Do stacji oddziałowej SO A są przyłączone odbiorniki 2 i 3 kategorii. Moc odbiorników 2 kategorii nie przekracza 40% całkowitej mocy szczytowej stacji, zasilanie awaryjne tych odbiorników będzie realizowane przez samoczynne załączenie rezerwy (SZR) na poziomie nN. W razie konieczności będzie także możliwe wyłączenie mniej ważnych odbiorników oraz dokonanie przełączeń na poziomie ŚN.

Zakładam moc transformatorów S_N=630kVA.

Liczba transformatorów:


- w stacji SO A zostaną zainstalowane cztery jednostki o łącznej mocy 2,52MVA.

2. Stacja oddziałowa SO B.

Moc szczytowa odbiorników zainstalowanych w stacji oddziałowej SO A wynosi S_SB=0,68MV·A

Stacja oddziałowa SO B zasila budynek socjalno biurowy, ze względu na zasilanie komputerów za pomocą urządzeń podtrzymujących napięcie (UPS-ów), można przyjąć, że zasilane są tylko odbiorniki 3 kategorii. Jeżeli zajdzie konieczność (dłuższe remonty, awarie) będzie możliwość zasilania odbiorników przez ręczne przełączenia zarówno na poziomie ŚN jak i nN.

Zakładam moc transformatorów S_N=400kVA.

Liczba transformatorów:


- w stacji SO B zostaną zainstalowane dwie jednostki o łącznej mocy 0,8MVA.

3. Stacja oddziałowa SO C.

Moc szczytowa odbiorników zainstalowanych w stacji oddziałowej SO A wynosi S_SC=1,69MV·A

Do stacji oddziałowej SO C przyłączone są odbiorniki 2 i 3 kategorii. Moc odbiorników 2 kategorii nie przekracza 20% całkowitej mocy szczytowej stacji, zasilanie awaryjne tych odbiorników będzie realizowane przez samoczynne załączenie rezerwy (SZR) na poziomie nN. W razie konieczności będzie także możliwe wyłączeniu mniej ważnych odbiorników, oraz dokonanie przełączeń na poziomie ŚN.

Zakładam moc transformatorów S_N=630kVA.

Liczba transformatorów:


- w stacji SO A zostaną zainstalowane trzy jednostki o łącznej mocy 1,89MVA.

4. Stacja oddziałowa SO D.

Moc szczytowa odbiorników zainstalowanych w stacji oddziałowej SO A wynosi S_SD=1,46MV·A

Do stacji oddziałowej SO D przyłączone są odbiorniki 3 kategorii. Po wystąpieniu awarii lub w czasie remontów będzie możliwość ręcznego dokonania przełączeń zarówno na poziomie ŚN jak i nN stacji oddziałowej SO C.

Zakładam moc transformatorów S_N=630kVA.

Liczba transformatorów:


• w stacji SO A zostaną zainstalowane trzy jednostki o łącznej mocy 1,89MVA.

1. Transformatory potrzeb własnych.

Według zaleceń zawartych w „Poradniku inżyniera elektryka” dobieram dwie jednostki o mocach 100kVA.

2. Zestawienie dobranych transformatorów 6,3/0,4 kV/kV.

Transformatory o mocy 630kVA.

W zakładzie zostanie zainstalowanych 10 takich transformatorów.

Dane znamionowe:

• Typ TNOSCF630/10 PNS

• Moc 630kVA

• Napięcie górne 6,3kV

• Napięcie dolne 0,4kV

• Grupa połączeń Dyn5

• Napięcie zwarcia 6%

• Regulacja napięcia +2,5 -3 x 2,5 %

• Prąd stanu jałowego 1%

• Straty mocy jałowe 960W

• Straty mocy obciążeniowe 6100W

• Masa całkowita 1936kg

Transformatory o mocy 400kVA.

W zakładzie zostaną zainstalowane 2 takie transformatorów.

Dane znamionowe:

• Typ TNOSCF400/10 PNS

• Moc 400kVA

• Napięcie górne 6,3kV

• Napięcie dolne 0,4kV

• Grupa połączeń Dyn5

• Napięcie zwarcia 4,5%

• Regulacja napięcia +2,5 -3 x 2,5 %

• Prąd stanu jałowego 1,1%

• Straty mocy jałowe 720W

• Straty mocy obciążeniowe 4250W

• Masa całkowita 1410kg

Transformatory o mocy 100kVA.

W rozdzielni głównej 110kV zostaną zainstalowane 2 takie transformatorów.

Dane znamionowe:

• Typ TNOSC 100/10 PNS

• Moc 100kVA

• Napięcie górne 6,3kV

• Napięcie dolne 0,4kV

• Grupa połączeń Yzn5

• Napięcie zwarcia 4,5%

• Regulacja napięcia +2,5 -3 x 2,5 %

• Prąd stanu jałowego 2,3%

• Straty mocy jałowe 250W

• Straty mocy obciążeniowe 1600W

• Masa całkowita 620kg

• Dobór przewodów linii napowietrznej i kabli ŚN.

1. Przewód linii napowietrznej 110kV.

Podstawowy Punkt Zasilający zakładu przemysłowego jest zasilany dwiema liniami napowietrznymi 110kV. Obie linie mają długość 6km i są zasilane z szyn stacji, na których moc zwarciowa S”_kQ­=1900MVA. Rozdzielnia 110kV została zaprojektowana do pracy w układzie H, dlatego linie zostaną zaprojektowane do zasilania dwóch zainstalowanych transformatorów o łącznej mocy 12,6MVA.

Dla linii 110kV zalecanym przewodem jest przewód AFl -6 240.

1. Sprawdzenie przewodu na prąd długotrwały.




prąd roboczy I_rob jest mniejszy od dopuszczalnego prądu długotrwałego obciążenia I_dd.

2. Sprawdzenie przewodu na warunki zwarciowe (zwarcie w punkcie K₁ -schemat w punkcie 3.2.2).

Reaktancja zwarciowa:




Zakładamy najbardziej niekorzystne warunki zwarciowe (zwarcie trójfazowe na linii w pobliżu GPZ)

Prąd początkowy zwarcia trójfazowego wynosi:




Prąd cieplny zwarciowy wynosi:




Gdzie:

m- współczynnik uwzględniający wpływ zmian składowej nieokresowej prądu zwarciowego

n- współczynnik uwzględniający wpływ zmian składowej okresowej prądu zwarciowego

χ-współczynnik udaru

Dla R/X≈0 χ=2 (wartość najbardziej niekorzystna),

Dla t_k=1 s i χ=2 na podstawie wykresu m=0,1.

Dla t_k=1 s i I^''_k/I_k=1 na podstawie wykresu n=0,9.

Sprawdzenie przekroju przewodów ze względu na skutki cieplne prądu zwarcia:




Gdzie:

j_thn- dopuszczalna znamionowa jednosekundowa gęstość prądu j_thn=85A/mm²

t_k-czas trwania zwarcia t_k­=1s

Przewód AFL 6-240 mm² spełnia wymagania dotyczące warunków pracy normalnej oraz warunków zwarciowych linii.

2. Dobór kabli ŚN.

Cała sieć rozdzielcza w zakładzie zostanie wykonana liniami kablowymi ułożonymi w kanałach kablowych. Każda stacja oddziałowa zostanie zasilona dwoma liniami, aby spełnić wymagania odnośnie ciągłości dostawy energii. Ze względu na stosowanie w ważniejszych stacjach automatyki SZR oraz by umożliwić przywrócenie zasilania odbiorów przez przełączenia linie zostaną tak dobrane by każda mogła pokryć całkowite zapotrzebowanie na moc poszczególnych stacji oddziałowych. Wszystkie linie kablowe ŚN (z wyjątkiem kabli zasilających rozdzielnicę główną ŚN) zostaną wykonane jednym typem kabli. Jest to uzasadnione tym, że wszystkie linie muszą spełniać jednakowe wymagania odnośnie wytrzymałości zwarciowej oraz tym, że w zakładzie będzie przechowywany zapas tylko jednego typu kabla ŚN.

1. Prąd długotrwały.

Maksymalny prąd długotrwały wystąpi w linii zasilającej stację oddziałową SO A. Ze względu na założenia, że kabel może zasilać całą stację oraz że w stacji nie będzie stosowana kompensacja mocy biernej (obniżająca wartość prądu w kablu) do obliczeń przyjmuję całą moc pozorną zapotrzebowaną przez stację S_SA=2,13MVA.

Prąd długotrwały:




2. Prądy zwarciowe (zwarcie w punkcie K_2­).

Ze względu na ograniczanie prądów zwarciowych transformatory WN/ŚN nie mogą pracować równolegle.

Schemat układu do obliczeń zwarciowych.




Obliczenia:

System

Reaktancja zwarciowa systemu X_kQ”=7,01 [] - została policzona w punkcie 3.1.2

Przeliczenie na napięcie 6kV:




Linia 110kV

Reaktancja zwarciowa linii 110kV:




Przeliczenie na napięcie 6kV:




Rezystancja linii 110kV:




Przeliczenie na napięcie 6kV:




Transformator

Reaktancja zwarciowa transformatora:










Rezystancja transformatora:




Impedancja zwarciowa




Prąd początkowy zwarcia




Prąd udarowy










Prąd cieplny

zakładam T_k=1s i I_k”/I_k=1

na podstawie wykresów: m=0,1, n=0,9




Prąd wyłączeniowy

Dla sieci oddalonej od źródeł nie uwzględniam zanikania prądu zwarciowego, dlatego I_b=I”_k=5,788 kA.

Moc zwarciowa




3. Dobór kabla.

W sieci zwarcie doziemne będzie wyłączane w czasie krótszym niż 1h a najwyższe napięcie systemu jest mniejsze od 7,2 kV, dlatego dobieram kabel na napięcie 3,6/6 kV.

Dla kabli trójżyłowych z żyłami aluminiowymi w izolacji i powłoce polwinitowej na napięcie 3,6/6 kV prowadzonych w powietrzu i chronionych od promieni słonecznych (kable będą układane w kanałach kablowych) dla prądu długotrwałego obciążenia dobieram kabel o przekroju żył 3 x 120 mm².

Dane kabla:

Nazwa	Oznaczenie	Napięcie znamionowe	Prąd długotrwały	Liczba i przekrój żył	Dop. temp. pracy	Dop. temp. przy zwarciu
Kabel z żyłami aluminiowymi o izolacji i powłoce polwinitowej z żyłą powrotną z taśm miedzianych nieopancerzony	YAKY	3,6/6	225 A	3 x 120mm^2	70˚C	160˚C

Parametry techniczne kabla.

Rezystancja żyły w temperaturze 70˚C	Pojemność C kabla ^1)		Indukcyność
		w temperaturze 20˚C		w temperaturze 70˚C
Ω/km	μF/km	μF/km	mH/km
0,248	0,65	0,81	0,26
^1)C- pojemność każdej żyły względem pozostałych połączonych z żyłą powrotną C1 = 1,2C - pojemność każdej żyły względem żyły powrotnej C2 = 0,6C - pojemność między dwiema dowolnymi żyłami C3 = 1,8C - pojemność wszystkich żył połączonych razem względem żyły powrotnej

4. Sprawdzenie kabla ŚN.

Prąd długotrwały:




Warunki zwarciowe:

Zakładam, że zwarcie nastąpiło przy maksymalnej temperaturze pracy równej 70˚C.

Dla kabli o żyłach aluminiowych maksymalna gęstość prądu wynosi j_d= 76A/mm².

wymagany przekrój:


sprawdzenie:




Kabel został dobrany prawidłowo

3. Dobór kabla zasilającego rozdzielnicę główną ŚN.

1. Prąd długotrwały.

Maksymalny prąd długotrwały wystąpi w linii zasilającej stację oddziałową SO A. Ze względu na założenia, że kabel może zasilać całą stację oraz że w stacji nie będzie stosowana kompensacja mocy biernej (obniżająca wartość prądu w kablu) do obliczeń przyjmuję całą moc pozorną zapotrzebowaną przez stację S_SA=2,13MVA.

Prąd długotrwały:




2. Dobór kabla.

W sieci zwarcie doziemne będzie wyłączane w czasie krótszym niż 1h a najwyższe napięcie systemu jest mniejsze od 7,2 kV, dlatego dobieram kabel na napięcie 3,6/6 kV.

Dla kabli jednożyłowych z żyłą aluminiową w izolacji z polietylenu usieciowanego i powłoce polwinitowej na napięcie 3,6/6 kV prowadzonych w powietrzu i chronionych od promieni słonecznych (kable będą układane w kanałach kablowych) dla prądu długotrwałego obciążenia dobieram kabel o przekroju żył 400/50 mm².

Dane kabla:

Nazwa	Oznaczenie	Napięcie znamionowe	Prąd długotrwały	Liczba i przekrój żył	Dop. temp. pracy	Dop. temp. przy zwarciu
Kabel z żyłą aluminiową o izolacji z polietylenu usieciowanego i powłoce polwinitowej.	YHKXS	3,6/6	655 A	400 mm^2 + ż. powr. 50 mm^2	90˚C	250˚C

3. Sprawdzenie kabla ŚN.

Prąd długotrwały:




Warunki zwarciowe:

Ze względu, że w obliczeniach w pkt.3.2.2 nie uwzględniono impedancji kabla łączącego transformator z rozdzielnią główną do obliczeń przyjmuję prąd cieplny wyliczony w tym punkcie.

Zakładam, że zwarcie nastąpiło przy maksymalnej temperaturze pracy równej 90˚C.

Dla kabli o żyłach aluminiowych maksymalna gęstość prądu wynosi j_d= 94A/mm².

wymagany przekrój:


sprawdzenie:




Kabel został dobrany prawidłowo

• Dobór szyn.

Obliczenia zwarciowe (zwarcie K₁, K_A1, K_B1, K_C1, K_D1).

W rubryce System podano łączną rezystancję i reaktancję systemu i transformatora 110/6 kV.

Dla rozdzielni głównej obliczenia wykonano w punkcie 3.2.2.

System:		Rk=	0,042				Xk=	0,657	
Kabel:		R'=	0,248	km			L'=	0,26	mH/km
	l	R	X	Zk	Ik"		ip	m	n	Ith	Ib
		km				kA		kA	-	-	kA	kA
Rozdz. główna	0,000	0,000	0,000	0,658	5,788	1,829	14,971	0,100	0,900	5,788	5,788
SO A	0,072	0,018	0,006	0,666	5,725	1,767	14,310	0,100	0,900	5,725	5,725
SO B	0,110	0,027	0,009	0,670	5,691	1,737	13,982	0,100	0,900	5,691	5,691
SO C	0,088	0,022	0,007	0,667	5,711	1,755	14,170	0,100	0,900	5,711	5,711
SO D	0,072	0,018	0,006	0,666	5,725	1,767	14,310	0,100	0,900	5,725	5,725

Przykład obliczeń dla rozdzielni głównej w punkcie 3.2.2

1. Szyny ŚN w rozdzielni głównej.

Szyny w rozdzielni głównej zostaną dobrane dla prądu znamionowego zainstalowanego tam transformatora.




Dla powyższego prądu dobieram szyny o oznaczeniu AP - 50 x 5. Szyny będą łączone przez docisk i malowane. Znamionowy prąd długotrwały szyn wynosi 685A. Przekrój pojedynczego płaskownika wynosi 250mm².

Sprawdzenie szyn na prąd zwarciowy cieplny.

Do obliczeń przyjmuję najwyższą temperaturę przed zwarciem równą 50˚C oraz maksymalną temperaturę przy zwarciu równą 200˚C. Dla tych temperatur dopuszczalna gęstość prądu zwarciowego wynosi S_th=95A/mm².

Dopuszczalny prąd cieplny zwarciowy(zakładam czas zwarcia mniejszy od 1s):




Prąd dopuszczalny jest znacznie większy od prądu cieplnego zwarciowego występującego na szynach rozdzielni głównej (5,8­kA­­).

Sprawdzenie szyn na działanie mechaniczne.

Do obliczeń przyjmuję odległość między izolatorami l=0,9m, układ szyn płaski, odległość między osiami sąsiednich szyn a=20cm i ustawienie szyn dłuższą płaszczyzną pionowo. Pozostałe dane:

moduł sprężystości Younga E=70000N/mm²

granica plastyczności szyn R_p0,2=120N/mm²÷180N/mm²

moment bezwładności I_x=0,052cm⁴

wskaźnik wytrzymałości W_x=0,208cm³

masa jednostkowa m'=2,23kg/m

Częstotliwość drgań własnych szyn:





dlatego na podstawie wykresu V_F=0,95, V_σ=V_σs=0,9.

Maksymalna siła działająca na szynę środkową:




Naprężenia zginające:




Sprawdzenie wytrzymałości szyn:




Szyny są wytrzymałe na naprężenia powstające przy zwarciach.

2. Szyny ŚN w stacjach oddziałowych.

Obliczenia dla stacji oddziałowych wykonano analogicznie jak w pkt. 4.1. We wszystkich stacjach oddziałowych zostanie zastosowany ten sam typ szyn (pozwoli to na ujednolicenie szynoprzewodów stosowanych w zakładzie oraz wyeliminuje konieczność stosowania urządzeń zmniejszających prądy zwarciowe w stacjach, w których ze względu na prąd długotrwały należałoby stosować szynoprzewody o mniejszych przekrojach). Szyny będą dobierane tak by mogły przenieść całe obciążenie wszystkich transformatorów zainstalowanych w stacjach oddziałowych. Ze względu na stosowanie typowych rozdzielnic odległości między szynami (a) oraz między izolatorami wsporczymi (l) są takie same jak w pkt. 4.1.

Dobór szyn ze względu na prąd długotrwały.

Stacja oddziałowa	Liczba transf.	Zn. moc transf.	Maks. prąd	Dobrana szyna	Prąd dop. szyny	Przekrój
		N	SN	I	-	Idd	S
		-	kVA	A	-	A	mm^2
SO A	4	630	242,487	AP-25x3	290	75
SO B	2	400	76,98	AP-25x3	290	75
SO C	3	630	181,865	AP-25x3	290	75
SO D	3	630	181,865	AP-25x3	290	75

Sprawdzenie szyn na oddziaływanie prądów cieplnych zwarciowych.

Stacja oddziałowa	Przekrój szyny	Dop gęst pr. zw.	Dop. pr. ciepl.zw	Pr. cieplny zwarciowy
		S	jth	Ithd	Ith
		mm^2	A/mm^2	kA	kA
SO A	75	95	7,125	5,725
SO B	75	95	7,125	5,691
SO C	75	95	7,125	5,711
SO D	75	95	7,125	5,725

Szyny są odporne na działanie prądów cieplnych zwarciowych.

Sprawdzenie szyn na oddziaływanie dynamiczne prądów zwarciowych.

Stacja oddziałowa			q=	1,5			Rp0,2=	120	N/mm^2		E=	70000	N/mm^2
		m'	Wx	Ix	a	l	γ	fc	fc/f	Vσ		Fm	σm	qRp0,2
		kg/m	cm^3	cm^4	cm	cm	-	Hz	-	-	-	N	N/mm^2	N/mm^2
SO A	0,67	0,038	0,006	0,2	0,9	0,356	11,00	0,22	0,75	0,50	160,4	178,01	180
SO B	0,67	0,038	0,006	0,2	0,9	0,356	11,00	0,22	0,75	0,50	153,1	169,94	180
SO C	0,67	0,038	0,006	0,2	0,9	0,356	11,00	0,22	0,75	0,50	157,2	174,55	180
SO D	0,67	0,038	0,006	0,2	0,9	0,356	11,00	0,22	0,75	0,50	160,4	178,01	180

Szyny są odporne na oddziaływanie mechaniczne prądów zwarciowych.

3. Dobór izolatorów wsporczych.

Siły działające na izolatory w czasie zwarcia:

Stacja oddziałowa	Fm	VF	Vr		Fd	kb	hf	hi	Fd'
		N	-	-	-	N	-	mm	mm	N
główna	195,8	0,95	1	0,5	93,01	0,6	155	130	184,8
SO A	160,35	0,8	1	0,5	64,14	0,6	142,5	130	117,2
SO B	153,07	0,8	1	0,5	61,23	0,6	142,5	130	111,9
SO C	157,23	0,8	1	0,5	62,89	0,6	142,5	130	114,9
SO D	160,35	0,8	1	0,5	64,14	0,6	142,5	130	117,2

Przykłady obliczeń:

Wartości V_F, V_r, , przyjęto na podstawie tabel lub wykresów, wysokość izolatora określono na podstawie danych izolatorów, wysokość h_i obliczono zakładając, że siła jest przyłożona w środku szyny.







Do wszystkich rozdzielnic ŚN dobieram izolatory typu SW 4-10 (izolatory wnętrzowe) o następujących danych:

Napięcie znamionowe 10kV

Wysokość 130mm

Wytrzymałość mechaniczna 4kN

Masa 1,5kg

Sprawdzenie dobranych izolatorów.

• ze względu na napięcie

Dla sieci izolowanych izolatory powinny wytrzymywać pełne napięcie międzyfazowe




• ze względu na wytrzymałość mechaniczną

izolatory powinny wytrzymywać maksymalną siłę działającą w czasie zwarcia, ze względu na to, że zainstalowano jeden typ izolatora zostanie on sprawdzony na największą siłę występującą w głównej rozdzielni ŚN




Izolatory zostały dobrane prawidłowo.

• Dobór wyłączników.

1. Dobór wyłączników 110kV.

W stacji zostaną zainstalowane trzy jednakowe wyłączniki typu DLF123 nc-I o następujących danych:

napięcie znamionowe 110kV

prąd znamionowy ciągły 2000A

moc wyłączalna symetryczna 5400MVA

prąd wyłączalny 25kA

prąd szczytowy 110kA

wytrzymałość cieplna 3-sek 42kA

wykonanie napowietrzne pneumatyczny

Sprawdzenie wyłącznika ze względu na prąd długotrwały.

W układzie nie jest przewidywany przepływ mocy w kierunku systemu. Maksymalny prąd płynie w wyłączniku przy zasilaniu dwóch transformatorów z jednej linii (sytuacja taka jest mało prawdopodobna, ale ze względu na czas użytkowania wyłącznika min. 10 lat oraz możliwą rozbudowę zakładu przyjmuję najcięższe warunki).

Dla takiego wariantu prąd w wyłącznikach liniowych wynosi 66,1A (pkt 3.1.1)




Sprawdzenie wyłącznika ze względu na prądy zwarciowe.

		XkQ=	7,01				Tk<1s
		XL=	2,46	
Zk	Ik"		ip	m	n	Ith	Ith3s	SkQ	Ib
	kA		kA	-	-	kA	kA	MVA	kA
9,47	7,4	1,8	18,8	0,1	0,9	7,4	7,4	1405	7,4

Ze względu, że czas zwarcia T_k jest mniejszy od 1s prąd cieplny 3- sekundowy I_th2s przyjmuję za równy prądowi cieplnemu I_th.

pozostałe obliczenia jak w punkcie 3.2.2

Porównanie wyników z danymi wyłącznika:

prąd szczytowy:

18,8kA<110kA

prąd cieplny 3-sek:

7,4kA<42kA

prąd wyłączalny:

7,4kA<25kA

Wyłącznik spełnia wymagania odnośnie wytrzymałości na warunki zwarciowe.

Sprawdzenie wyłącznika ze względu na napięcia powrotne.

Jak wcześniej założono dla ograniczenia prądów zwarciowych nie jest możliwa praca równoległa (zamknięte łączniki liniowe i łącznik sprzęgła), dlatego poniższy układ uwzględnia tylko zasilanie jedną linią.

Schemat sieci i zastępczy schemat wyjściowy.




Indukcyjność systemu:




Indukcyjność linii (linia zostanie przedstawiona w sposób uproszczony za pomocą jednego czwórnika):




Pojemność linii:




Pojemność przekładnika napięciowego (zakładam, że jest zainstalowany przekładnik indukcyjny):


Pojemność przekładnika prądowego:


I przekształcenie schematu.







II przekształcenie schematu.

wsp. charakteryzujące obwód:




Współczynniki odczytane z wykresu: k₀=0,3, k₁=2,1 k₂=0,25

Parametry:







Wyznaczam pulsacje:




Parametry obwodu zastępczego:




Schemat końcowy




Parametry napięcia pierwotnego:

- pulsacja




- przebieg czasowy napięcia




- wartość maksymalna napięcia powrotnego




- wsp. szczytu




- wsp. szczytu probierczy (napięcie u_c przyjmuję dla prądu wyłączalnego równego 60% znamionowego prądu wyłączalnego
)




- stromość narastania napięcia




Dla prądu wyłączalnego równego 60% znamionowego prądu wyłączalnego probiercza stromość napięcia wynosi 2 kV/µs, zatem jest większa od wyliczonej.

2. Dobór wyłączników 6kV.

Zestawienie wymagań stawianym wyłącznikom ŚN wymagane napięcie U_N = 6kV. Prąd ciągły zostanie wyznaczony na podstawie mocy zainstalowanych w stacja transformatorów (dla wyłączników linii zasilających stacje oddziałowe zgodnie z założeniami przy projektowaniu linii zostanie uwzględniona suma mocy zainstalowanych transformatorów)

Zestawienie wartości prądów i mocy w punktach zainstalowania łączników.

Stacja	Obiekt	Liczba obiektów	SN	IN	Ib	i­p	Ith	Sk	Wykonanie
						MVA	A	kA		kA	kA	MVA
	główna	tr 110/6	2	6,3	606,2	5,8	15,0	5,8		60,3	wnętrzowe
		linia do SO A	2	2,52	242,5
		linia do SO B	2	0,8	77,0
		linia do SO C	2	1,89	181,9
		linia do SO D	2	1,89	181,9
		sprzęgło systemowe	1	6,3	606,2
		sprzęgło sekcyjne	1	6,3	606,2
		potrzeby własne	2	0,1	9,6
	SO A	linia do rozdz. gł.	2	2,52	242,5						5,7	14,3	5,7	59
		transf ŚN	4	0,63	60,6
		sprzęgło sekcyjne	1	1,26	121,2
	SO B	linia do rozdz. gł.	2	0,8	77,0						5,7	14,0	5,7	59
		transf ŚN	2	0,4	38,5
		sprzęgło sekcyjne	1	0,4	38,5
	SO C	linia do rozdz. gł.	2	1,89	181,9						5,7	14,2	5,7	59
		transf ŚN	3	0,63	60,6
		sprzęgło sekcyjne	1	1,26	121,2
	SO C	linia do rozdz. gł.	2	1,89	181,9						5,7	14,3	5,7	59
		transf ŚN	3	0,63	60,6
		sprzęgło sekcyjne	1	1,26	121,2

Do wszystkich rozdzielni obieram wyłącznik SCI 1-vc10/630/350 o następujących danych znamionowych:

Napięcie znamionowe 10kV

Prąd znamionowy ciągły 630A

Moc wyłączalna przy napięciu 6kV 250MVA

Prąd szczytowy 75kA

Wytrzymałość cieplna n-sekundowa 30/1 kA/s

Masa wyłącznika 210kg

Masa oleju 6,2

Wykonanie wnętrzowe, małoolejowe

Sprawdzenie dobranego wyłącznika.

Ze względu na stosowanie jednego typu wyłącznika we wszystkich rozdzielnicach zostanie on sprawdzony tylko dla maksymalnych wielkości występujących w powyższej tabeli (wartości pogrubione).

• prąd długotrwały ciągły




• moc wyłączalna




• prąd szczytowy




• prąd cieplny (zakładam czas trwania zwarcia mniejszy od 1s)




Wyłącznik został dobrany prawidłowo.

• Dobór odłączników i uziemników.

1. Dobór odłączników i uziemników 110kV.

Wartości prądów potrzebne do doboru odłączników i uziemników zostały przedstawione w punkcie 5.1 przy doborze wyłączników.

W części 110kV będzie zainstalowane 10 odłączników i 10 uziemników. Ze względu na jednakowe robocze i zwarciowe będzie wybrany jeden typ odłącznika i uziemnika.

Dobór odłącznika.

Dobieram odłącznik 3-biegunowy z napędem silnikowym typu ON III 110W/6 o danych:

Napięcie znamionowe 110kV ≥ 110kV

Znamionowy prąd ciągły 630A ≥ 66,1A

Prąd udarowy 50kA ≥ 18,8kA

Prąd cieplny 3-sekundwy 25kA ≥ 7,4kA

Dobór uziemnika.

Dobieram uziemnik typu UN III S110 o danych:

Napięcie znamionowe 110kV ≥ 110kV

Prąd udarowy 80kA ≥ 18,8kA

Prąd cieplny 3-sekundwy 25kA ≥ 7,4kA

2. Dobór odłączników i uziemników 6kV.

Wartości prądów potrzebne do doboru odłączników i uziemników zostały przedstawione w punkcie 5.2 przy doborze wyłączników. Ze względu na ujednolicenie aparatury w zakładzie zostanie dobrany jeden typ odłącznika i uziemnika. W rozdzielnicy głównej nie będą stosowane uziemniki napowietrzne (po stronie 6kV transformatorów 110/6 kV/kV) w czasie remontów konieczne będzie stosowanie uziemień przenośnych.

Dobór odłącznika napowietrznego

Dobieram odłącznik 3-biegunowy ON III 10/6 o danych:

Napięcie znamionowe 10kV ≥ 6kV

Znamionowy prąd ciągły 630A ≥ 606A

Prąd udarowy 50kA ≥ 15kA

Prąd cieplny 3-sekundwy 20kA ≥ 5,8kA

Dobór odłącznika wnętrzowego.

Dobieram odłącznik OW III 10/6 o danych:

Napięcie znamionowe 10kV ≥ 6kV

Znamionowy prąd ciągły 630A ≥ 606A

Prąd udarowy 50kA ≥ 15kA

Prąd cieplny 3-sekundwy 20kA ≥ 5,8kA

Dobór uziemnika wnętrzowego.

Dobieram uziemnik typu UW III 10 o danych:

Napięcie znamionowe 10kV ≥ 6kV

Prąd udarowy 38kA ≥ 15kA

Prąd cieplny 3-sekundwy 15kA ≥ 5,8kA

• Dobór odgromników.

1. Dobór odgromników 110kV.

Sieć 110kV pracuje ze skutecznie uziemionym punktem neutralnym, dlatego odgromnik dobieram na napięcie fazowe (93kV).

Dobieram odgromnik zaworowy typu GZSb 96 o danych:

Znamionowe napięcie odgromnika U_od = 96kV

Minimalna wartość napięcia zapłonu U_{z min} = 173kV

Maksymalna wartość napięcia zapłonu Uz_ax = 293kV

2. Dobór odgromników 6kV.

Sieć 6kV pracuje z izolowanym punktem neutralnym, dlatego odgromnik dobieram na napięcie przewodowe (7,3kV).

Dobieram odgromnik zaworowy typu GZa 7,5 o danych:

Znamionowe napięcie odgromnika U_od = 7,5kV

Minimalna wartość napięcia zapłonu U_{z min} = 12,5kV

Maksymalna wartość napięcia zapłonu Uz_ax = 10,5kV

• Dobór przekładników.

Szczegółowy dobór przekładników jest przeprowadzany w projektach układów EAZ oraz w projektach urządzeń kontrolno pomiarowych. W wymienionych projektach uwzględnia się takie parametry jak obciążenia przekładników, wymagany współczynnik graniczny dokładności, współczynniki bezpieczeństwa i wymaganą klasę dokładności, które na obecnym etapie projektu nie są znane. Ponadto projektuje się układy połączeń przekładników oraz ich zabezpieczenia. Niniejszy projekt należy traktować jako wstępny, oparty na dostępnych wartościach prądów i napięć oraz wymaganiach środowiskowych.

1. Dobór przekładników 110kV

1. Dobór przekładników prądowych.

Przekładniki prądowe 110kV będą zainstalowane na zewnątrz. Wymagany prąd pierwotny przekładnika musi być większy od 66A. Ze względu na małe odległości można zastosować przekładniki o prądzie wtórnym 5A.

Dobieram przekładnik typu J110-4a o danych:

Znamionowe napięcie izolacji U_N = 110kV = 110kV

Znamionowy prąd pierwotny I_1N = 100A > 66A

Prąd wtórny I_2N = 5A

Prąd szczytowy zwarciowy 200 I_1N = 200ּ100 = 20kA >18,8kA

Prąd cieplny zwarciowy 80 I_1N = 80ּ100 = 8kA >7,4kA

2. Dobór przekładników napięciowych.

Przekładniki napięciowe będą pracowały połączone w gwiazdę w sieci ze skutecznie uziemionym punktem neutralnym, dlatego zostaną dobrane do napięcia fazowego.

Dobieram przekładnik napięciowy typu U110a o danych:

Znamionowe napięcie izolacji U_Ni = 110kV >


Znamionowe napięcie pierwotne U_1N = 110kV

Znamionowe napięcie wtórne U_2N =


Moc znamionowa Sn = 500VA

Moc graniczna Sgr = 2000VA

2. Dobór przekładników 6kV

1. Dobór przekładników prądowych.

2. Dobór przekładników prądowych ziemnozwarciowych.

Sieć rozdzielcza w zakładzie została wykonana jako kablowa, dlatego możliwe jest stosowanie przekładników Ferrantiego.

Dobieram przekładnik typu IO-2.

3. Dobór przekładników napięciowych.

Ze względu na prace sieci jako izolowanej, czyli możliwość pojawienia się napięcia międzyfazowego na przekładniku powinien on być przystosowany do napięcia 6kV.

Dobieram przekładnik typu VSKII10 o danych:

Znamionowe napięcie pierwotne U_1N = 6kV

Znamionowe napięcie wtórne U_2N = 100V

Moc znamionowa Sn = 90VA

Moc graniczna Sgr = 680VA

• Kompensacja mocy biernej.

W zakładzie przemysłowym współczynnik mocy jest wystarczająco wysoki, dlatego nie ma konieczności stosowania kompensacji w stacjach oddziałowych (powodowane przepływem mocy biernej straty mocy i spadki napięcia są małe). Aby spełnić wymagania energetyki zawodowej zostanie zastosowana. Kompensacja mocy biernej będzie realizowana jako centralna, baterie kondensatorów zostaną przyłączone do szyn ŚN w rozdzielni głównej.

1. Moc baterii kondensatorów.

Przyjmuję wymagany wsp. mocy: cosϕ_wym=0,93. tgϕ_wym=0,4

W zakładzie wsp. mocy wynosi: cosϕ=0,86 tgϕ=0,593

Moc zakładu: S_s=5,95MVA. P_s=5,3MW

Moc baterii kondensatorów:




2. Dobór baterii kondensatorów.

Na podstawie katalogu firmy „OLMEX” dobieram baterię kondensatorów BKQ o mocy 1200kvar.

Ogóle parametry techniczne baterii.

Napięcie znamionowe 3,64/6,3kV

Moc 1200kvar

Częstotliwość 50Hz

Typ kondensatorów 1 fazowe 2 izolatorowe

Układ połączeń YY

Regulator M-6B NOKIA

Prąd pomiarowy regulatora 5A

Zakres nastaw cosφ 0,80...1

Stratność 0,2W/kvar

Napięcie znamionowe izolacji 17,5kV

Prąd znamionowy szczytowy 50kA

Prąd znamionowy 1 sekundowy 20kA

Temperatura otoczenia -25˚...+40˚C

Stopień ochrony obudowy IP41

Prądy zwarciowe wytrzymywane przez baterię kondensatorów są większe od prądów zwarciowych występujących na szynach rozdzielni głównej (obliczenia w pkt. 3.2.2)

Opis baterii kondensatorów BKQ.

Bateria jest przeznaczona do automatycznej kompensacji mocy biernej w zakładach przemysłowych z siecią trójfazową 6kV.

Bateria składa się z członów wykonawczych i kondensatorowych.

W baterii zastosowano:

• elektroniczny regulator współczynnika mocy M-6B firmy NOKIA, który automatycznie dostosowuje moc załączonych kondensatorów do potrzeb sieci,

• elektroniczny zespół zabezpieczeń SEPAM 2000 CO4 firmy Merlin Gerin,

• zabezpieczenie nadprądowe,

• zabezpieczenie od zwarć wewnętrznych,

• zabezpieczenie ziemnozwarciowe,

• dławiki ochronne firmy HAEFELY TRENCH ograniczające prądy łączeniowe dołączanych członów baterii 0,1mH; 100A; 6,3 kV

• kondensatory jednofazowe, dwuizolatorowe pracujące w każdym członie baterii w układzie podwójnej gwiazdy 4 x (6 x 50kvar) 3,64kV

• urządzenia rozładowcze,

• jako łączniki - styczniki SF6 typu ROLLARC 400 D firmy Merlin Gerin,

• wyłącznik główny SCJ4 12/20/800

• odłącznik główny OW III 12-6 630 A; 12kV

• uziemnik UW III 10-1 630 A; 10kV

• przekładniki prądowe główne JMZ 10 400/5/5

• przekładniki napięciowe UMZ 10 6/0,1 kV

• przekładniki ziemnozwarciwe (Ferrantiego)

• przekładniki pradowe zabezpieczeniowe IMZ 10 10 kV, 5/5 A

• kable YHAKXS 1 x 70; 6kV

Schemat baterii zamieszczono na końcu projektu.

• Projekt części nN stacji oddziałowej SO B.

Budynek B jest budynkiem socjalno biurowym. W budynku znajdują się:

• biura dyrekcji, kadr oraz działu marketingu

• centrala telefoniczna (wyposażona w baterie do awaryjnego zasilania)

• biura projektowe

• pomieszczenia socjalne dla załogi (szatnie, łazienki itp.)

• stołówka i barek

• kotłownia gazowa

Budynek jest zasilany przez dwie linie 6kV oraz dwa transformatory 6/0,4kV o mocach 400kVA. Układ stacji powinien zapewnić możliwość zasilania wszystkich odbiorników z jednego źródła oraz możliwość załączania zasilania rezerwowego na poziomie 6kV oraz na poziomie 0,4kV. W budynku są zainstalowane odbiorniki III kategorii, dlatego przywrócenie zasilania może być realizowane przez dokonanie ręcznych przełączeń.

Moc szczytowa wszystkich odbiorników wynosi S_SB=0,68MV·A. Główne tory prądowe zostaną zaprojektowane tak by mogły przenieść całą moc zainstalowanych transformatorów.

1. Obliczenia wielkości prądów.

Do doboru aparatów należy oprócz napięcia znać prądy długotrwałe, zwarciowe udarowe i cieplne.

1. Prądy znamionowe.

W rozdzielnicy będą znajdowały się 8 pól odpływowych, 2 pola zasilające i jedno pole łącznika rezerwowego.

Pole	Moc	Prąd
		S	Id
		kVA	A
Zasilające 1	400,0	577,4
Zasilające 2	400,0	577,4
Łącznika rezerwy	400,0	577,4
Odpływowe 1	150,0	216,5
Odpływowe 2	100,0	144,3
Odpływowe 3	50,0	72,2
Odpływowe 4	40,0	57,7
Odpływowe 5	40,0	57,7
Odpływowe 6	50,0	72,2
Odpływowe 7	100,0	144,3
Odpływowe 8	150,0	216,5

2. Prądy zwarciowe.

Prądy zwarciowe płynące w polach zasilających dopływają tylko z jednego kierunku, natomiast prądy w polach odpływowych przy błędnym zamknięciu łącznika rezerwy w czasie pracy dwóch transformatorów są dwukrotnie większe.

System:		Rk=	1,9E-04			Xk=	2,9E-03	
Kabel:		R'=	0,248	km		L'=	0,26	mH/km
Transformator TNOSCF630/10 PNS:		Uz%=	6	%		PCu=	6100	W		Sn=	630	kVA	SOA, SOC i SOD
Transformator TNOSCF400/10 PNS:		Uz%=	4,5	%		PCu=	4250	W		Sn=	400	kVA
	l	Rk	Xk	Rt	Xt	Zk	Ik"		ip	m	n	Ith	Ib
		km						kA		kA	-	-	kA	kA
SO A	0,072	7,94E-05	2,61E-05	2,46E-03	1,50E-02	1,82E-02	13,97	1,83	36,12	0,10	0,90	13,97	13,97
Tory główne	0,110	1,21E-04	3,99E-05	4,25E-03	1,75E-02	2,10E-02	12,12	1,83	31,35	0,10	0,90	12,12	12,12
SO C	0,088	9,70E-05	3,19E-05	2,46E-03	1,50E-02	1,82E-02	13,96	1,83	36,10	0,10	0,90	13,96	13,96
SO D	0,072	7,94E-05	2,61E-05	2,46E-03	1,50E-02	1,82E-02	13,97	1,83	36,12	0,10	0,90	13,97	13,97
Tory odpływowe	-	-	-	-	-	-	24,25	-	62,70	-	-	-	24,25

2. Dobór aparatury.

W stacji oddziałowej zostanie zastosowana aparatura dobrana na podstawie katalogu firmy Legrand FAEL.

1. Dobór szaf rozdzielczych.

W pomieszczeniu, w którym zostanie zainstalowana rozdzielnica wystarczający jest stopień ochronności IP30.

W rozdzielni zostaną umieszczone szafy XL600 o następujących wymiarach:

• głębokość 600mm

• wysokość 2000mm

• szerokość 700mm

2. Dobór szyn.

Szyny główne.

W rozdzielnicy zostaną zainstalowane pojedyncze szyny miedziane.

Dla rozdzielnic o stopniu IP≤30 i dla prądu znamionowego I_N=578A dobieram szyny o przekroju 50 x 5 mm (nr ref. 374 40) o dopuszczalnym prądzie równym 700A. Dla dobranych szyn należy stosować wsporniki o numerze referencyjnym 374 53. Napięcie izolacji wspornika wynosi 1000V, impuls napięciowy 12kV. Dla szczytowego prądu zwarciowego równego 31,4kA rozstaw wsporników na podstawie tabeli powinien być mniejszy lub równy 350mm.

Szyny odpływowe.

W całej rozdzielnicy zostanie zastosowany jeden typ szyn dobrany do maksymalnego prądu roboczego równego 216,5A. Dla takiego prądu uwzględniając stopień ochrony szafy dobieram szyny miedziane sztywne o przekroju 18 x 4 mm (nr ref. 374 34). Dla dobranych szyn należy stosować wsporniki o numerze referencyjnym 374 14. Napięcie izolacji wspornika wynosi 1000V, impuls napięciowy 12kV. Dla szczytowego prądu zwarciowego równego 62,7kA rozstaw wsporników na podstawie tabeli powinien być mniejszy lub równy 100mm.

3. Dobór wyłączników.

W rozdzielnicy zostaną zainstalowane wyłączniki typu DPX zamontowane wysuwnie.

Tabela doboru wyłączników DPX.

Pole	Prąd	Typ wyłącznika	Prąd znamionowy	Zdolność zwarciowa
					Id
			A		A	kA
Zasilające 1	577,4		DPX 630 630-S1-4P nr ref. 256 07	630>577,4	36>12,1
Zasilające 2
Łącznika rezerwy
Odpływowe 1			216,5			DPX 630 250 -S1-4P nr ref. 256 05	250>216	36>24,2
Odpływowe 8
Odpływowe 2			144,3			DPX 250 160-4P nr ref. 253 48	160>144	36>24,2
Odpływowe 7
Odpływowe 3			72,2			DPX 250 100-4P nr ref. 253 47	100>72,2	36>24,2
Odpływowe 6
Odpływowe 4			57,7			DPX 250 100-4P nr ref. 253 47	100>57,7	36>24,2
Odpływowe 5

4. Dobór przyrządów pomiarowych.

W polach zasilających zostaną zainstalowane woltomierze i amperomierze z odpowiednimi przekładnikami prądowymi, w polach odpływowych zostaną zainstalowane amperomierze z odpowiedniki przekładnikami prądowymi.

Pole	Prąd	Woltomierz	Amperomierz	Przekładnik prądowy
					Id
					A
Zasilające 1	577,4				woltomierz analogowy zakres 0-500V nr ref. 046 60	amperomierz analogowy do pomiaru pośredniego zakres 5A, nr ref. 046 00 skala 0-600A nr ref. 046 20	600/5, błąd 1%, moc 15VA nr ref. 046 40
Zasilające 2
Łącznika rezerwy				brak	brak	brak
Odpływowe 1			216,5		amperomierz jak wyżej. skala 0-300A nr ref. 046 17	300/5, błąd 1%, moc 8VA nr ref. 046 37
Odpływowe 8
Odpływowe 2			144,3				amperomierz jak wyżej. skala 0-200A nr ref. 046 15	200/5, błąd 1%, moc 4VA nr ref. 046 35
Odpływowe 7
Odpływowe 3			72,2				amperomierz jak wyżej. skala 0-100A nr ref. 046 13	100/5, błąd 1%, moc 2VA nr ref. 046 33
Odpływowe 6
Odpływowe 4			57,7				amperomierz jak wyżej. skala 0-100A nr ref. 046 13	100/5, błąd 1%, moc 2VA nr ref. 046 33
Odpływowe 5

Wszystkie przyrządy pomiarowe zostaną zamontowane na wspornikach TH-35.

Parametry z Tablicy 4.1 str. 97 w książce P. Kacejko, J. Machowski „Zwarcia w sieciach elektroenergetycznych. Podstawy obliczeń.”

Poradnik Inżyniera Elektryka T3 strony 56-75.

Norma międzynarodowa IEC 865 (PN - 90/E-05025)

Sylwester Adamek ED 9.5 EE1 - 4 -

- 5 - Projekt stacji elektroenergetycznej.

---