POLITECHNIKA LUBELSKA PROJEKTOWANIE ELEKTROENERGETYCZNYCH SIECI ROZDZIELCZYCH

„PROJEKT TERENOWEJ SIECI ROZDZIELCZEJ”

Jacek Ozimek

ED 8.4

Spis treści.

1. Założenia projektu 3

1.1. Cel projektu 3

1.2. Dane wyjściowe do projektu 3

1.3. Charakterystyka miejscowości 3

2. Obliczenie mocy szczytowej dla całej miejscowości 3

3. Dobór liczby i mocy transformatorów 4

4. Dobór przewodów linii SN 7

4.1. Ze względu na obciążenie długotrwałe 7

4.2. Ze względu na cieplne oddziaływanie prądu zwarciowego 7

5. Dobór przewodów linii nn 8

5.1. Ze względu na dopuszczalne spadki napięć 8

5.2. Ze względu na obciążenie długotrwałe 14

5.3. Ze względu na cieplne oddziaływanie prądu zwarciowego 16

5.4. Ze względu na ochronę przeciwporażeniową 21

5.5. Wykaz dobranych przewodów linii nn 22

6. Schematy elektryczne stacji 22

7. Dobór aparatury stacji transformatorowo-rozdzielczych 23

8. Dane techniczne stacji 24

9. Literatura 24

1. Założenia projektu.

1. Cel projektu.

Celem projektu jest zaprojektowanie linii napowietrznej nn zasilającą odbiorców energii w miejscowości Zakrzów i Ciechanki Krzesimowskie. W zakres projektu wchodzi dobór przewodów linii nn i odczepów linii SN zasilających miejscowość, dobór transformatorów, stacji transformatorowo-rozdzielczych oraz osprzętu.

2. Dane wyjściowe do projektu.

• Moc zwarciowa na szynach GPZ 250 MVA

• Czas trwania zwarcia po stronie SN 2 s

• Współczynnik mocy cos ϕ=0,93

• Liczba gospodarstw o powierzchni do 2 ha 8

• Liczba gospodarstw o powierzchni 2-5 ha 17

• Liczba gospodarstw o powierzchni 5-20 ha 83

• Liczba gospodarstw o powierzchni ponad 20 ha 5

• Inne obiekty szkoła , sklep

• Lokalizacja II

• Arkusz mapy 01-06

1. Charakterystyka miejscowości.

Wszyscy odbiorcy zaliczają się do trzeciej grupy odbiorców stąd też będą zasilani z linii jednostronnie zasilanej. Miejscowość objęta projektem podzielona jest na 4 kolonie a gospodarstwa skupione są wokół dróg podrzędnych. Przeważającą ilość stanowią tu gospodarstwa duże o areale zawierającym się w granicach od 5 - 20 ha .

2. Obliczenie mocy szczytowej dla całej miejscowości.

Moce poszczególnych odbiorców .

Odbiór	Pszi [kW]
Gospodarstwo do 2 ha	6
Gospodarstwo 2-5 ha	8
Gospodarstwo 5-20 ha	14
Gospodarstwo ponad 20 ha	24
Szkoła 1500 m^2 -18W/m^2	18
Oświetlenie -	10,75

• Moc szczytowa czynna zapotrzebowana przez odbiorców:

• Moc szczytowa pozorna zapotrzebowana przez odbiorców:

3. Dobór liczby i mocy transformatorów.

Przy lokalizacji stacji transformatorowo-rozdzielczych należy uwzględnić maksymalne długości obwodów ze względu na dopuszczalne spadki napięć i ochronę przeciwporażeniową oraz łatwość dostępu do stacji. Ze względu na usytuowanie wsi i rozmieszczenie gospodarstw należy zainstalować cztery transformatory o mocach:

• Transformator nr. 1

Rodzaj przyłączonych odbiorów	Liczba odbiorów	Psz [kW]	Psz [kW]
Gospodarstwo do 2 ha	-	6	-
Gospodarstwo 2-5 ha	3	8	24
Gospodarstwo 5-20 ha	28	14	392

• Moc szczytowa czynna transformatora T1:

• Moc szczytowa pozorna transformatora T1:

Dobieram transformator o mocy:

• S_NT1=160 kVA

• Transformator nr. 2.

Rodzaj przyłączonych odbiorów	Liczba odbiorów	Pszi [kW]	Psz [kW]
Gospodarstwo do 2 ha	4	6	24
Gospodarstwo 2-5 ha	1	8	8
Gospodarstwo 5-20 ha	23	14	322
Gospodarstwo ponad 20 ha	1	24	-
Szkoła 1000 m^2	1	18W/m^2	18
Oświetlenie	28	0,25	7

• Moc szczytowa czynna transformatora T2:

• Moc szczytowa pozorna transformatora T2:

Dobieram transformator o mocy:

• S_NT2=160 kVA

• Transformator nr. 3

Rodzaj przyłączonych odbiorów	Liczba odbiorów	Pszi [kW]	Psz [kW]
Gospodarstwo do 2 ha	1	6	6
Gospodarstwo 2-5 ha	11	8	88
Gospodarstwo 5-20 ha	21	14	294
Gospodarstwo ponad 20 ha	-	24	-

• Moc szczytowa czynna transformatora T3:

• Moc szczytowa pozorna transformatora T3:

Dobieram transformator o mocy:

• S_NT3=160 kVA

• Transformator nr. 4

Rodzaj przyłączonych odbiorów	Liczba odbiorów	Pszi [kW]	Psz [kW]
Gospodarstwo do 2 ha	3	6	18
Gospodarstwo 2-5 ha	2	8	16
Gospodarstwo 5-20 ha	12	14	168
Gospodarstwo ponad 20 ha	4	24	96
Oświetlenie	12	0,25	3

• Moc szczytowa czynna transformatora T4:

• Moc szczytowa pozorna transformatora T4:

Dobieram transformator o mocy:

• S_NT4=160 kVA

Przewymiarowanie mocy transformatorów jest spowodowane rozmieszczeniem odbiorów oraz możliwością rozbudowy miejscowości i zwiększeniem zapotrzebowania na moc.

Dane techniczne poszczególnych transformatorów

	T1	T2	T3	T4
Znamionowe napięcie stacji	15/0,4 kV	15/0,4 kV	15/0,4 kV	15/0,4 kV
Typ stacji	STSpb2/II	STSpb2/II	STSpb2/II	STSpb2/II
Rodzaj transformatora	Napowietrzny	Napowietrzny	Napowietrzny	Napowietrzny
Moc transformatora	160 kVA	160 kVA	160 kVA	160 kVA
Masa transformatora	1250 kg	1250 kg	1250 kg	1250 kg
Układ połączeń transformatora	Yz5	Yz5	Yz5	Yz5
Przekładnia transformatora	15,75/0,4	15,75/0,4	15,75/0,4	15,75/0,4

Rozmieszczenie transformatorów i długości poszczególnych obwodów-szkic sytuacyjny:

4. Dobór przewodów linii SN.

Dane linii SN:

• Napięcie znamionowe U_N= 15 kV

• Moc zwarciowa w GPZ S”_kQ= 250 MVA

• Czas trwania zwarcia po stronie SN T_k=2 s

• Przewody ciągu głównego linii SN AFL 6-70mm²

• Znamionowa jednosekundowa gęstość prądu j_THN=85 A/mm²

• Odległość odgałęzienia linii SN od GPZ l=20 km

• Długość odczepu linii SN do transformatora T1 l_T1=0,6 km

• Długość odczepu linii SN do transformatora T2 l_T2=0,435km

• Długość odczepu linii SN do transformatora T3 l_T3=1,515km

• Długość odczepu linii SN do transformatora T4 l_T4=1,3km

• Reaktancja jednostkowa linii X'=0,4 Ω/km

1. Ze względu na obciążenie długotrwałe.

Odgałęzienie zasila cztery transformatory, wobec tego prąd obliczeniowy wyliczony jest z sumy mocy znamionowych wszystkich transformatorów.

Ze względu na prąd obciążenia dobieram przewody w odgałęzieniu zasilającym miejscowość Zakrzów AFL 6-70mm² o prądzie długotrwałego obciążenia I_dd=280 A.

2. Ze względu na cieplne oddziaływanie prądu zwarciowego.

Zakładamy zwarcie na początku odczepu, gdyż wówczas do obliczeń nie wchodzi impedancja odczepu.

Rezystancja ciągu głównego linii:

Reaktancja ciągu głównego linii:

Reaktancja systemu na szynach GPZ:

Impedancja zwarciowa:

Prąd zwarciowy początkowy:

Współczynnik udaru:

Prąd zwarciowy udarowy:

Prąd cieplny zwarciowy:

m=0 -na podstawie wykresu dla T_k=2 s

n=1 - na podstawie wykresu dla I”_k/I_k=1 i T_k=2 s

Minimalny przekrój przewodu ze względu na działanie prądu zwarciowego:

Przewód AFL 6-70mm² dobrany z warunku na prąd długotrwałego obciążenia spełnia wymagania zwarciowe.

5. Dobór przewodów linii nn.

1. Ze względu na dopuszczalne spadki napięć.

Minimalny przekrój przewodów nn ze względu na dopuszczalne spadki napięć wyznaczam metodą odcinkową.

Oznaczenia:

k_i - współczynnik jednoczesności;

l'- długość przęsła;

γ_Al.=35 m/Ω⋅mm²

Transformator nr. 1

• Obwód 1.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)ikj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	3	42	0,3	284	1704*
2	4	50	0,3	242	3630
3	3	42	0,3	192	2880
4	3	36	0,3	150	2250
5	1	14	0,4	114	2280
6	2	28	0,45	100	2250
7	3	36	0,5	72	1800
8	3	36	0,7	36	1260
				∑ P(i-1)ikj⋅l(i-1)i'= 18054

* - przęsło ma długość l = 20m

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 2.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	3	42	0,36	126	2268
2	4	56	0,5	84	2100
3	2	28	0,8	28	1120
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'= 5488

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

Transformator nr. 2.

• Obwód 1

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	3	42	0,45	82	1845
2	2	28	0,6	40	1200
3	1	6	0,8	12	480
4	1	6	1	6	300
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' = 3825

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 2.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	0	0	0,55	64	1760
2	0	0	0,55	64	1760
3	0	0	0,55	64	1760
4	1	8	0,55	64	1760
5	1	14	0,6	56	1680
6	1	14	0,7	42	1470
7	0	0	0,8	42	1680
8	2	28	0,8	28	1120
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' = 12990

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 3.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	0	0	0,33	124	2046
2	1	6	0,33	124	2046
3	0	0	0,36	118	2124
4	1	14	0,36	118	2124
5	1	14	0,4	104	2080
6	2	28	0,45	90	2025
7	2	20	0,55	62	1705
8	2	28	0,7	42	1470
9	1	14	1	14	700
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'= 16320

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 4 (szkoła)

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	1	18	1	18	900

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 5

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	0	0	0,45	96,8	2178
2	1	14	0,45	96,8	2178
3	2	28	0,5	82,8	2070
4	1	14	0,6	54,8	1644
5	1	14	0,7	40,8	1428
6	0	0	0,8	26,8	1072
7	0	0	0,8	26,8	1072
8	0	0	0,8	26,8	1072
9	2	26,8	0,8	26,8	1072
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' = 13786

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

Transformator nr.3

• Obwód 1.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	2	22	0,3	162	2430
2	1	14	0,3	140	2100
3	3	36	0,33	126	2079
4	2	28	0,45	90	2025
5	1	14	0,55	62	1705
6	1	14	0,6	48	1440
7	2	20	0,7	34	1190
8	0	0	1	14	700
9	1	14	1	14	700
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'= 14369

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 2.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	2	22	0,3	226	3390
2	4	44	0,3	204	3060
3	2	22	0,3	160	2400
4	3	36	0,3	138	2070
5	1	14	0,36	102	1836
6	2	22	0,4	88	1760
7	0	0	0,5	66	1650
8	2	28	0,5	66	1650
9	2	22	0,6	38	1140
10	2	16	0,8	16	640
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' = 19596

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

Transformator nr.4

• Obwód 1.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	0	0	0,6	96	2880
2	1	24	0,6	96	2880
3	0	0	0,7	72	2520
4	1	24	0,7	72	2520
5	0	0	0,8	48	1920
6	0	0	0,8	48	1920
7	0	0	0,8	48	1920
8	2	48	0,8	48	1920
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' =18480

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód 2.

Nr. słupa	Liczba przył. odb.	Moc przył. odbiorów	ki	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	-	kW	-	kW	kW⋅m
1	2	28	0,3	202	3030
2	1	14	0,3	174	2610
3	0	0	0,3	160	2400
4	2	12	0,3	160	2400
5	1	14	0,3	148	2220
6	4	50	0,3	134	2010
7	3	42	0,45	84	1890
8	2	28	0,6	42	1260
9	2	14	0,8	14	560
				∑ P(i-1)i kj⋅l(i-1)i' = 18380

Spadek napięcia w obwodzie wynosi:

• Obwód oświetleniowy:

Rozważamy obwód oświetleniowy w najdłuższym obwodzie z największą liczbą odbiorów tj. obwód podłączony do transformatora nr. 2 obejmujący 13 lamp rtęciowo-żarowych o mocy 250 W każda rozmieszczonych co 50 m wzdłuż głównej drogi . Długość obwodu wynosi l=650m.

Nr. słupa	Moc przył. odbiorów	P(i-1)i	P(i-1)i kj⋅l(i-1)i'
-	kW	kW	kW⋅m
1	0,25	3,25	162,5
2	0,25	3,0	150
3	0,25	2,75	137,5
4	0,25	2,5	125
5	0,25	2,25	112,5
6	0,25	2	100
7	0,25	1,75	87,5
8	0,25	1,5	75
9	0,25	1,25	62,5
10	0,25	1	50
11	0,25	0,75	37,5
12	0,25	0,5	250
13	0,25	0,25	12,5
		∑ Pi⋅kj⋅l'= 1362,5

Dopuszczalny spadek napięcia wynosi:

Spadek napięcia w obwodzie wynosi :

1. Ze względu na obciążenie długotrwałe.

Transformator nr.1

• Obwód 1.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu pierwszego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie pierwszym:

• Obwód 2.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu drugiego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie drugim:

Zastosowanie przewodu AL. 70mm² spełnia wymagania dotyczące prądu Idd = 270A ; Idd > Iobl

Transformator nr.2

• Obwód 1.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu pierwszego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie pierwszym:

• Obwód 2.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu drugiego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie drugim:

• Obwód 3.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu trzeciego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie trzecim:

• Obwód 4.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu czwartego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie czwartym:

• Obwód 5.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu czwartego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie czwartym:

Zastosowanie przewodu AL. 70mm² spełnia wymagania dotyczące prądu Idd = 270A ; Idd > Iobl

Transformator nr.3

• Obwód 1.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu pierwszego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie pierwszym:

• Obwód 2.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu drugiego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie drugim:

Zastosowanie przewodu AL. 70mm² spełnia wymagania dotyczące prądu Idd = 270A ; Idd > Iobl

Transformator nr.4

• Obwód 1.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu pierwszego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie pierwszym:

• Obwód 2.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu drugiego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie drugim:

Zastosowanie przewodu AL. 70mm² spełnia wymagania dotyczące prądu Idd = 270A ; Idd > Iobl

• Obwód oświetleniowy.

Moc szczytowa czynna odbiorów zasilanych z obwodu oświetleniowego:

Największa wartość prądu roboczego w obwodzie oświetleniowym:

Ze względu na obciążenie długotrwałe dobieram przewody AL. 50mm² o prądzie długotrwałego obciążenia I_dd=220A.

1. Ze względu na cieplne oddziaływanie prądu zwarciowego

Zakładamy zwarcie po stronie nn tuż za transformatorem. Do obliczeń prądu zwarciowego wchodzi reaktancja systemu, impedancja głównego ciągu linii SN oraz odczepu przeliczone na stronę nn i impedancja transformatora.

Dane obliczeniowe dla transformatora o mocy 160 kVA

• *Uz = 4.5 %

• *Pfe = 0,56 kW

• *Pcu = 2,55 kW

• Io% = 2,4%

• Transformator nr.1.

Rezystancja ciągu głównego linii:

Reaktancja ciągu głównego linii:

Rezystancja odczepu zasilającego transformator T1:

Reaktancja odczepu zasilającego transformator T1:

Reaktancja systemu na szynach GPZ:

Przeliczone na stronę nn:

Rezystancja transformatora T1:

Reaktancja transformatora T1:

Impedancja zwarcia wynosi:

Prąd zwarciowy początkowy po stronie nn:

Współczynnik udaru:

Prąd zwarciowy udarowy:

Prąd cieplny zwarciowy:

m=0,1 -na podstawie wykresu dla T_k=0,1 s i χ=1,27

n=1 - na podstawie wykresu dla I”_k/I_k=1 i T_k=0,1 s

Czas trwania zwarcia po stronie nn jest to czas zadziałania wkładki topikowej przy przepływie I”_k

Minimalny przekrój przewodu ze względu na działanie prądu zwarciowego:

Przewód AL 70mm² dobrany z warunku na dopuszczalny spadek napięcia i prąd długotrwałego obciążenia spełnia wymagania zwarciowe.

• Transformator nr.2.

Rezystancja ciągu głównego linii:

Reaktancja ciągu głównego linii:

Rezystancja odczepu zasilającego transformator T2:

Reaktancja odczepu zasilającego transformator T2:

Reaktancja systemu na szynach GPZ:

Przeliczone na stronę nn:

Rezystancja transformatora T2:

Reaktancja transformatora T2:

Impedancja zwarcia wynosi:

Prąd zwarciowy początkowy po stronie nn:

Współczynnik udaru:

Prąd zwarciowy udarowy:

Prąd cieplny zwarciowy:

m=0,1 -na podstawie wykresu dla T_k=0,1 s i χ=1,27

n=1 - na podstawie wykresu dla I”_k/I_k=1 i T_k=0,1 s

Czas trwania zwarcia po stronie nn jest to czas zadziałania wkładki topikowej przy przepływie I”_k

Minimalny przekrój przewodu ze względu na działanie prądu zwarciowego:

Przewód AL 70mm² dobrany z warunku na dopuszczalny spadek napięcia i prąd długotrwałego obciążenia spełnia wymagania zwarciowe.

• Transformator nr.3.

Rezystancja ciągu głównego linii:

Reaktancja ciągu głównego linii:

Rezystancja odczepu zasilającego transformator T3:

Reaktancja odczepu zasilającego transformator T3:

Reaktancja systemu na szynach GPZ:

Przeliczone na stronę nn:

Rezystancja transformatora T3:

Reaktancja transformatora T3:

Impedancja zwarcia wynosi:

Prąd zwarciowy początkowy po stronie nn:

Współczynnik udaru:

Prąd zwarciowy udarowy:

Prąd cieplny zwarciowy:

m=0,12 -na podstawie wykresu dla T_k=0,1 s i χ=1,26

n=1 - na podstawie wykresu dla I”_k/I_k=1 i T_k=0,1 s

Czas trwania zwarcia po stronie nn jest to czas zadziałania wkładki topikowej przy przepływie I”_k

Minimalny przekrój przewodu ze względu na działanie prądu zwarciowego:

Przewód AL 70mm² dobrany z warunku na dopuszczalny spadek napięcia i prąd długotrwałego obciążenia spełnia wymagania zwarciowe

• Transformator nr.4.

Rezystancja ciągu głównego linii:

Reaktancja ciągu głównego linii:

Rezystancja odczepu zasilającego transformator T4:

Reaktancja odczepu zasilającego transformator T4:

Reaktancja systemu na szynach GPZ:

Przeliczone na stronę nn:

Rezystancja transformatora T4:

Reaktancja transformatora T4:

Impedancja zwarcia wynosi:

Prąd zwarciowy początkowy po stronie nn:

Współczynnik udaru:

Prąd zwarciowy udarowy:

Prąd cieplny zwarciowy:

m=0,1 -na podstawie wykresu dla T_k=0,1 s i χ=1,27

n=1 - na podstawie wykresu dla I”_k/I_k=1 i T_k=0,1 s

Czas trwania zwarcia po stronie nn jest to czas zadziałania wkładki topikowej przy przepływie I”_k

Minimalny przekrój przewodu ze względu na działanie prądu zwarciowego:

Przewód AL 70mm² dobrany z warunku na dopuszczalny spadek napięcia i prąd długotrwałego obciążenia spełnia wymagania zwarciowe

1. Ze względu na ochronę przeciwporażeniową.

Wyznaczenie maksymalnej długości obwodu na podstawie kryterium ochrony przeciwporażeniowej, dla zalecanego przewodu AL. 70mm². W obliczeniach pominięto dla uproszczenia impedancję linii SN i transformatorów.

Warunek skuteczności ochrony przeciwporażeniowej jest spełniony, gdyż najdłuższy obwód wykonany przewodem AL. 70mm² w miejscowości ma 650m.

2. Wykaz dobranych przewodów linii nn.

	Nr obwodu	Typ przewodu	Iobl	Idop	In wkładki topikowej zastosowanej w stacji
		-	-	A	A	A
	Tr 1	Obwód 1	AL. 70 mm^2	139,19	270	160
		Obwód 2	AL. 70 mm^2	74,1	270	80
	Tr 2	Obwód 1	AL. 70 mm^2	60,28	270	63
		Obwód 2	AL. 70 mm^2	57,5	270	63
		Obwód 3	AL. 70 mm^2	66,85	270	80
		Obwód 4	AL. 70 mm^2	29,44	270	32
		Obwód 5	AL. 70 mm^2	71,16	270	80
	Tr 3	Obwód 1	AL. 70 mm^2	79,31	270	100
		Obwód 2	AL. 70 mm^2	110,76	270	125
	Tr 4	Obwód 1	AL. 70 mm^2	94,1	270	100
		Obwód 2	AL. 70 mm^2	99	270	100
Obw. ośw.		AL. 50 mm^2	15,88	270	16

6. Dobór aparatury zabezpieczeniowej i łączeniowej w stacjach.

Aparatura po stronie SN i nn została dobrana na podstawie obliczeń z punktów 4 i 5.

• Zabezpieczenie stacji po stronie SN.

Znamionowy prąd transformatora po stronie SN:

Bezpieczniki typu WBWMNIW-20/6

Podstawa bezpiecznikowa PBWBWMNIW-20/20-1

Znamionowe napięcie wyłączeniowe U_w=24 kV

Znamionowy prąd ciągły I_Nc=6A

Znamionowy prąd wyłączalny I_WS=16 kA

Znamionowa moc wyłączalna S_WS=650 MVA

Prąd ograniczony I_ogr=0,6 kA

Odgromniki typu GXE

Odłącznik z uziemnikiem RUN III 24/4

Napięcie znamionowe U_N=24 kV

Znamionowy prąd ciągły I_Nc=4kA

• Wyposażenie stacji po stronie nn.

Znamionowy prąd transformatora po stronie nn:

• Wyposażenie rozdzielnicy:

Zabezpieczenie obwodu zasilania

Rozłącznik RB - 2

Wkładka bezpiecznikowa o prądzie Inb=250A

Zabezpieczenie obwodów odbiorczych

Bezpieczniki typu WT-1/T (wartości wkładek topikowych dla poszczególnych obwodów zostały podane w punkcie 5.5 )

Podstawa bezpiecznika PBD-1

Napięcie znamionowe izolacji Uni = 500V

Napięcie znamionowe Un = 380V

Znamionowy prąd ciągły:

- obwodów zasilania In = 400 A

- obwody odpływowe In =250 A

- Obwody oświetlenia ulicznego max. 160 A

Zwarciowy znamionowy prąd 1-sek In1s = 16 kA

Zwarciowy znamionowy prąd szczytowy iNsz = 40 kA

Zabezpieczenie obwodów oświetleniowych.

Bezpieczniki typu WT-1/T Inb=16A

Podstawa bezpiecznika PBD-1/T

Napięcie znamionowe U_N=500 V

7. Schemat elektryczny stacji STS pb o 1 2 - 20 / 160 / 1 i rozdzielnicy słupowej nn typu RS-W 1/5,AL,OT,P

8. Dane techniczne stacji

Znamionowe napięcie stacji	15 / 0,4 kV
Znamionowe napięcie izolacji	20 kV
Rodzaj transformatora	Napowietrzny
Moc transformatora / masa	160 kVA /1250 kg
Zasilanie stacji SN	Linia napowietrzna AFL 6 - 70
Połączenia SN na stacji	Przewody jak linia zasilająca
Obwody linii nn	Linie napowietrzna z przeodami gołymi AL. 6 - 70
Typ żerdzi	EPV 10,5 / 6
Izolacja SN	ŁO - 20
Aparatura SN	Podstawy bezpiecznikowe Odłączniki z uziemnikiem Ogranicznik przepięć
Aparatura nn	Ograniczniki przepięć Bezpieczniki
Posadowienie stacji	Fudamenty prefabrykowane
Rodzaj uziomu	Taśmowe

9. Wykaz literatury.

• Dr inż. J. Duda „Elektroenergetyczne sieci rozdzielcze”- wykłady.

• Praca zbiorowa :Poradnik inżyniera elektryka tom 3”.

• Katalogi wyrobów.

1

4

---