1. Dane wejściowe
:
z tematu:
Wartości obciążeń:
Vk
820kN
:=
D
2.4m
:=
Głębokość posadownia
z
0.20m
:=
Poziom posadzki ponad poziomem gruntu
Hk
273
−
kN
:=
asB
0.6m
:=
Grubość słupa w kierunku B
Mk
466
−
kNm
:=
asL
0.8m
:=
Grubość słupa w kierunku L
Qvk
390kN
:=
dpos
0.2m
:=
Grubość posadzki posadzki
hw
2.75m
:=
Poziom wody gruntowej
QHk
246
−
kN
:=
α
0
:=
Kąt nachylenia podstawy fundamentu do poziomu
QMk
246
−
kNm
:=
n
3
:=
Numer warstwy posadowienia fundamentu
1a. Tabela gruntów:
ORIGIN
1
≡
g
1 6
..
:=
Lp
g
1
2
3
4
5
6
:= nazwa
g
saSi
saSi
sasiCl
siCl
FSa
sasiCl
:=
saSi
Id
g
0
0
0
0
0.83
0
:=
φ'
g
22.75deg
12.00deg
23.00deg
16.40deg
34.00deg
18.50deg
:=
c'
g
23.33kPa
8.09kPa
24.52kPa
48.10kPa
0kPa
44.52kPa
:=
cu
g
19.29kPa
5.00kPa
20.91kPa
51.14kPa
0kPa
52.72kPa
:=
γ'
g
10.9
kN
m
3
10.00
kN
m
3
11.00
kN
m
3
8.90
kN
m
3
10.00
kN
m
3
11.00
kN
m
3
:=
γsr
g
20.7
kN
m
3
19.80
kN
m
3
20.80
kN
m
3
18.70
kN
m
3
19.80
kN
m
3
20.80
kN
m
3
:=
Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:
nσ
if Id
n
0
≠
Id
n 1
+
0
≠
∨
Id
5
0
≠
∨
Id
6
0
≠
∨
2
, 3
,
(
)
2
=
:=
2. Przyjęte geometrii stopy
:
Kąt z prawej wartość 1, kąt z lewej wartość 2
∆s
2
:=
hf
0.65m
:=
c
0.1m
:=
L
2.65m
:=
o
0.1m
:=
s1
if
∆s
1
=
L
asL
−
hf
−
,
hf
,
(
)
0.65 m
=
:=
B
1.8m
:=
proponowane B:
L
1.5
1.767 m
=
s2
if
∆s
1
=
hf
,
L
asL
−
hf
−
,
(
)
1.2 m
=
:=
t
0.20m
:=
2a. Sprawdzenie warunków geometrycznych:
hf
max s1 s2
,
(
)
0.9
⋅
<
1
=
1
L
B
<
3
<
1
=
Wszystkie wartości muszą być
równe 1 !
t
hf
3
≤
1
=
1.3 B
⋅
L
<
1.7 B
⋅
<
1
=
3. Objętości i ciężary stopy
:
3a. Ciężar G
1
- stopa fundamentowa
:
v1
L B
⋅ t
⋅
0.954 m
3
⋅
=
:=
Ciężar objętościowy bet. zbroj.:
L
B
1.472
=
v2
B
2
asB
2
−
o
−
s2 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
1
3
⋅
0.083 m
3
⋅
=
:=
v3
1
2
s2 o
−
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asB 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.198 m
3
⋅
=
:=
γbz
25
kN
m
3
:=
v4
B
2
asB
2
−
o
−
s1 o
−
(
)
⋅
1
3
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
0.041 m
3
⋅
=
:=
v5
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asB 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.099 m
3
⋅
=
:=
v6
asB 2 o
⋅
+
(
)
asL 2 o
⋅
+
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
0.36 m
3
⋅
=
:=
v7
1
2
B
2
asB
2
−
o
−
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asL 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.113 m
3
⋅
=
:=
Vstopy
v1 2v2
+
v3
+
2v4
+
v5
+
v6
+
2v7
+
2.083 m
3
⋅
=
:=
G1
Vstopy γbz
⋅
52.087 kN
⋅
=
:=
3b. Ciężar G
2
- zasypka inżynierska z lewej strony
:
Ciężar objętościowy piasku zagęszczonego:
Vzas_l
s1 B
⋅
D
t
−
(
)
⋅
2 v4
⋅
−
v5
−
2.392 m
3
⋅
=
:=
γpz
18.5
kN
m
3
:=
G2
Vzas_l γpz
⋅
44.261 kN
⋅
=
:=
3c. Ciężar G
3
- zasypka inżynierska z prawej strony
:
Vzas_p
s2 asL
+
(
)
D
t
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
B
⋅
asL asB
⋅
D
hf
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
−
v3
−
2 v2
⋅
−
2 v7
⋅
−
v6
−
6.132 m
3
⋅
=
:=
G3
Vzas_p γpz
⋅
113.442 kN
⋅
=
:=
3d. Ciężar G
4
- ciężar posadzki
:
Ciężar objętościowy betonu nie zbrojonego:
Vpos
dpos s2
⋅
B
⋅
2 asL
( )
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
dpos
⋅
+
0.624 m
3
⋅
=
:=
γbnz
24
kN
m
3
:=
G4
Vpos γbnz
⋅
14.976 kN
⋅
=
:=
3e. Sumaryczny ciężar fundamentu, posadzki i zasypki
:
GF
G1 G2
+
G3
+
G4
+
224.767 kN
⋅
=
:=
4. Siły działające na powierzchni fundamentu
:
4a. Wyznaczenie ramion sił względem pkt. O dla ciężarów G
i
:
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla zasypki lewej:
x1
s1
2
0.325 m
=
:=
A1
s1 D hf
−
(
)
⋅
1.137 m
2
=
:=
sprawdzenie :
x2
s1 o
−
3
0.183 m
=
:=
A2
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
0.124 m
2
=
:=
A1 A2
+
(
)
B
⋅
2.27 m
3
⋅
=
Xl
x1 A1
⋅
x2 A2
⋅
+
A1 A2
+
0.311 m
=
:=
a2
L
2
Xl
−
−
1.014
−
m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla stopy:
x3
2
3
s1 o
−
(
)
⋅
:=
A3
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
0.124 m
2
=
:=
x4
s1
asL
2
+
1.05 m
=
:=
A4
asL 2 o
⋅
+
(
)
hf t
−
(
)
⋅
0.45 m
2
=
:=
A5
1
2
hf t
−
(
)
s2 o
−
(
)
⋅
0.247 m
2
=
:=
x5
1
3
s2 o
−
(
)
⋅
o
+
asL
+
s1
+
1.917 m
=
:=
x6
L
2
1.325 m
=
:=
A6
L t
⋅
0.53 m
2
=
:=
L
2
1.325 m
=
Xf
x3 A3
⋅
x4 A4
⋅
+
x5 A5
⋅
+
x6 A6
⋅
+
A3 A4
+
A5
+
A6
+
1.254 m
=
:=
a1
L
2
Xf
−
−
0.071
−
m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla prawej zasypki:
A7
s2 D hf
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
2.1 m
2
=
:=
x7
s1 asL
+
s2
2
+
2.05 m
=
:=
A8
1
2
hf t
−
(
)
s2 o
−
(
)
⋅
0.247 m
2
=
:=
x8
2
3
s2 o
−
(
)
⋅
o
+
asL
+
s1
+
2.283 m
=
:=
Xp2
s1 o
+
asL
2
+
1.15 m
=
:=
Xp'
x7 A7
⋅
x8 A8
⋅
+
A7 A8
+
2.075 m
=
:=
vi4
s2 B
⋅
D
z
+
t
−
dpos
−
(
)
⋅
2 v2
⋅
−
v3
−
4.389 m
3
⋅
=
:=
vi3
asL 2 o
⋅
+
(
)
D
z
+
t
−
dpos
−
(
)
⋅
B
2
asB
2
−
o
−
⋅
1.1 m
3
⋅
=
:=
Xp
Xp' vi4
⋅
Xp2 vi3
⋅
2
⋅
+
vi4 2 vi3
⋅
+
1.766 m
=
:=
a3
L
2
Xp
−
−
0.441 m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla posadzki:
X'pos1
s1 asL
+
s2
2
+
2.05 m
=
:=
X'pos2
s1
asL
2
+
1.05 m
=
:=
Xpos
X'pos1 s2 B
⋅ d
pos
⋅
(
)
⋅
2X'pos2 dpos asL
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
⋅
+
s2 B
⋅ d
pos
⋅
2dpos asL
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
+
1.742 m
=
:=
a4
L
2
Xpos
−
−
0.417 m
=
:=
Ramie działania siły V i Q (a
v
)
av
L
2
s1
−
asL
2
−
−
0.275
−
m
=
:=
4b. Wartości charakterystyczne "k" i obliczeniowe "d" sił V, H, M:
Tablica A.3. str. 115 EC7
Współczynniki częściowe do oddziaływań (A1)
γGn
1.35
:=
wsp częściowy do obciążeń stałych niekorzystnych
γGk
1.0
:=
wsp częściowy do obciążeń stałych korzystnych
γQn
1.5
:=
wsp częściowy do obciążeń zmiennych niekorzystnych
γQk
0
:=
wsp częściowy do obciążęń zmiennych korzystnych
Współczynniki Ψ
0
wg EC 0 str 38
Obciążenia wiodące:
Ψ0w
1.0
:=
Obciążenia towarzyszące:
Ψ0t
0.7
:=
GVk
Vk Ψ0w Qvk
⋅
+
GF
+
1.435
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd
Vk γGn
⋅
γQn Ψ0w
⋅
Qvk
⋅
+
γGn GF
⋅
+
1.995
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GHk
Hk Ψ0t QHk
⋅
+
445.2
−
kN
⋅
=
:=
GHd
Hk γGn
⋅
γQn Ψ0t
⋅
QHk
⋅
+
626.85
−
kN
⋅
=
:=
suma momentów ciężarów:
ΣGmi
a1 G1
⋅
a2 G2
⋅
+
a3 G3
⋅
+
a4 G4
⋅
+
7.691 kNm
⋅
=
:=
GMk
Mk Ψ0t QMk
⋅
+
Vk Ψ0w Qvk
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk Ψ0t QHk
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi
+
1.253
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
GMd
Mk γGn
⋅
γQn Ψ0t
⋅
QMk
⋅
+
γGn Vk
⋅
γQn Ψ0t
⋅
Qvk
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk γGn
⋅
γGn Ψ0t
⋅
QHk
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
γGn ΣGmi
⋅
+
:=
GMd
1.685
−
10
3
×
kNm
⋅
=
4c. Sprawdzenie warunku mimośrodu
:
eLk
GMk
GVk
0.873
−
m
=
:=
eLk
L
6
≤
1
=
eBk
0
:=
L
6
0.442 m
=
eLd
GMd
GVd
0.844
−
m
=
:=
eBd
0
:=
eLd
L
6
≤
1
=
5. Wyznaczenie wartości naprężeń krawędziowych wywołanych obciążeniem
:
σmin.k
GVk
B L
⋅
1
6 eLk
⋅
L
−
⋅
0.895 MPa
⋅
=
:=
σmax.k
GVk
B L
⋅
1
6 eLk
⋅
L
+
⋅
0.294
−
MPa
⋅
=
:=
σmin.d
GVd
B L
⋅
1
6 eLd
⋅
L
−
⋅
1.218 MPa
⋅
=
:=
σmax.d
GVd
B L
⋅
1
6 eLd
⋅
L
+
⋅
0.381
−
MPa
⋅
=
:=
σmax.k
σmin.k
0.328
−
=
σmax.d
σmin.d
0.313
−
=
σmax.k
σmin.k
nσ
≤
1
=
σmax.d
σmin.d
nσ
≤
1
=
6. Wymiary efektywne fundamentu:
B'
B
2 eBd
⋅
−
1.8 m
=
:=
L'
L
2 eLd
⋅
−
4.339 m
=
:=
A'
B' L'
⋅
7.809 m
2
=
:=
7. Pozostałe współczynniki częściowe M i R
Tablica A.4. str 116 EC 7
γφ'.M1
1.0
:=
γφ'.M2
1.25
:=
Kąt tarcia wewnętrznego
γc'.M1
1.0
:=
γc'.M2
1.25
:=
Spójność efektywna
γcu.M1
1.0
:=
γcu.M2
1.4
:=
Wytrzymałość na ściskanie bez odpływu
γqu.M1
1.0
:=
γqu.M2
1.4
:=
Wytrzymałość na ściskanie jednoosiowe
γγ.M1
1.0
:=
γγ.M2
1.0
:=
Ciężar objętościowy
Tablica A.5 str 116 EC 7
γR1.v
1.0
:=
γR2.v
1.4
:=
γR3.v
1.0
:=
Nośność podłoża
γR1.h
1.0
:=
γR2.h
1.1
:=
γR3.h
1.0
:=
Przesunięcie (poślizg)
8. Warunki bez odpływu (posadowienie rzeczywiste):
A' cu
n
⋅
163.295 kN
⋅
=
bc
1
2
α
⋅
π
2
+
−
1
=
:=
sc
1
0.2
B'
L'
⋅
+
1.083
=
:=
- dla prostokąta
GHd
626.85
−
kN
⋅
=
x'L
f1x
asL
2
−
s1
−
4.811 m
=
:=
GHd A' cu
n
⋅
≤
1
=
ic
1
2
1
1
GHd
A' cu
n
⋅
−
+
1.6
=
:=
x'P
f1x
asL
2
+
s2
+
7.461 m
=
:=
q1
F1 x'L
( )
F2 x'L
( )
−
(
)
γsr
3
⋅
F2 x'L
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
48.153 kPa
⋅
=
:=
q2
dpos γbnz
⋅
F1 x'P
( )
F2 x'P
( )
−
z
+
dpos
−
(
)
γsr
3
⋅
+
F2 x'P
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
52.471 kPa
⋅
=
:=
q
min q1 q2
,
(
)
48.153
1
m
2
kN
⋅
=
:=
RD1
A'
π
2
+
(
) cu
n
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
q
+
⋅
1.831
10
3
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RD1.d
RD1
γR2.v
1.308
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd 1.995 10
3
×
kN
⋅
=
RD1.d GVd
≥
0
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
N1
GVd
RD1.d
100
⋅
%
152.595 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σgr1.d
RD1.d
A'
167.448 kPa
⋅
=
:=
σgr1.d σmax.d
≥
1
=
9. Warunki z odpływem (posadowienie rzeczywiste):
Nq
e
π tan φ'
n
( )
⋅
tan 45deg
φ'
n
2
+
2
⋅
8.661
=
:=
m'
2
L'
B'
+
1
L'
B'
+
1.293
=
:=
Nc
Nq 1
−
(
)
ctg
φ'
n
( )
⋅
18.049
=
:=
Nγ
2 Nq 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
6.504
=
:=
iq
1
GHd
GVd A' c'
n
⋅
ctg
φ'
n
( )
⋅
+
−
m'
1.343
=
:=
iγ
1
GHd
GVd A' c'
n
⋅
ctg
φ'
n
( )
⋅
+
−
m' 1
+
1.687
=
:=
sq
1
B'
L'
sin
φ'
n
( )
⋅
+
1.162
=
:=
ic
iq
1
iq
−
Nc tan φ'
n
( )
⋅
−
1.388
=
:=
sγ
1
0.3
B'
L'
⋅
−
0.876
=
:=
bq
1
α tan φ'
n
( )
⋅
−
(
)
2
1
=
:=
sc
sq Nq
⋅
1
−
Nq 1
−
1.183
=
:=
bc
bq
1
bq
−
Nc tan φ'
n
( )
⋅
−
1
=
:=
bγ
bq
:=
q'1
F1 x'L
( )
F2 x'L
( )
−
(
)
γsr
3
⋅
F2 x'L
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
48.153 kPa
⋅
=
:=
q'2
dpos γbnz
⋅
F1 x'P
( )
F2 x'P
( )
−
z
+
dpos
−
(
)
γsr
3
⋅
+
F2 x'P
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
52.471 kPa
⋅
=
:=
q'
min q'1 q'2
,
(
)
48.153 kPa
⋅
=
:=
γ'd
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
γsr
3
⋅
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1y
−
D
+
hw
+
γsr
4
⋅
+
B
hw
−
(
)
γ'
4
⋅
+
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1y
−
D
+
hw
+
+
B
hw
−
(
)
+
=
:=
c'
n
Nc
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
7.268
10
5
×
Pa
=
q' Nq
⋅
bq
⋅
sq
⋅
iq
⋅
6.51
10
5
×
Pa
⋅
=
0.5
γ'
n
⋅
B'
⋅
Nγ
⋅
bγ
⋅
sγ
⋅
iγ
⋅
9.512
10
4
×
Pa
=
RD2
A' c'
n
Nc
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
q' Nq
⋅
bq
⋅
sq
⋅
iq
⋅
+
0.5
γ'd
⋅
B'
⋅
Nγ
⋅
bγ
⋅
sγ
⋅
iγ
⋅
+
(
)
⋅
1.241
10
4
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RD2.d
RD2
γR2.v
8.865
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd 1.995 10
3
×
kN
⋅
=
RD2.d GVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
N2
GVd
RD2.d
100
⋅
%
22.509 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σgr2.d
RD2.d
A'
1.135
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
σgr2.d σmax.d
≥
1
=
10. Sprawdzenie gruntów:
Nq5
e
π tan φ'
5
( )
⋅
tan 45deg
φ'
5
2
+
2
29.44
=
:=
Nq6
e
π tan φ'
6
( )
⋅
tan 45deg
φ'
6
2
+
2
5.52
=
:=
Nc5
Nq5 1
−
(
)
ctg
φ'
5
( )
⋅
42.164
=
:=
Nc6
Nq6 1
−
(
)
ctg
φ'
6
( )
⋅
13.51
=
:=
Nγ5
2 Nq5 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
5
( )
⋅
38.366
=
:=
Nγ6
2 Nq6 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
6
( )
⋅
3.025
=
:=
Nq 8.661
=
Nq Nq5
<
1
=
Nq Nq6
<
0
=
Nq Nq4
<
0
=
Nc 18.049
=
Nc Nc5
<
1
=
Nc Nc6
<
0
=
Nc Nc4
<
0
=
Nγ 6.504
=
Nγ Nγ5
<
1
=
Nγ Nγ6
<
0
=
Nγ Nγ4
<
0
=
Jeżeli wszystkie 6 warunków ma wartość 1 nie trzeba liczyć fundamentu zastępczego
11. Fundament zastępczy:
- numer słabszego gruntu
nz'
if Nq5 Nq6
<
Nc5 Nc6
<
∧
Nγ5 Nγ6
<
∧
if Nq4 Nq5
≤
Nc4 Nc5
≤
∧
Nγ4 Nγ5
≤
∧
4
, 5
,
(
)
,
6
,
(
)
6
=
:=
nz
4
:=
hz'
if nz
4
=
f1y D
−
F4 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
,
f1y D
−
F5 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
,
3.176 m
=
:=
hz
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
0.505 m
=
:=
hz 2B
<
1
=
- posadowienie zastępcze
b
if Id
nz
0
=
if hz B
≤
hz
4
,
hz
3
,
,
if hz B
≤
hz
3
,
2 hz
⋅
3
,
,
0.126 m
=
:=
Wymiary fundamentu zastępczego:
Lz
L
b
+
2.776 m
=
:=
Bz
B
b
+
1.926 m
=
:=
Ciężar gruntu pomiędzy h i h
z
:
bos
f1x asL
−
s1
−
L
2
+
5.736 m
=
:=
Współrzędna x osi podstawy:
g5
hz γsr
n
⋅
10.509 kPa
⋅
=
:=
G5d
Lz Bz
⋅
g5
⋅
γGn
⋅
75.872 kN
⋅
=
:=
Zastępcze wartości sił V, H, M:
GzVd
GVd G5d
+
2.071
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzHd
GHd
626.85
−
kN
⋅
=
:=
GzMd
GMd GzHd hz
⋅
+
2.001
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
Sprawdzenie warunku mimośrodu:
ezLd
GzMd
GzVd
0.966
−
m
=
:=
ezLd
Lz
6
≤
1
=
ezBd
0
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzmin.d
GzVd
Bz Lz
⋅
1
6 ezLd
⋅
Lz
−
⋅
1.196 MPa
⋅
=
:=
σzmax.d
GzVd
Bz Lz
⋅
1
6 ezLd
⋅
Lz
+
⋅
0.421
−
MPa
⋅
=
:=
Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:
n'σ
if Id
nz
0
≠
Id
5
0
≠
∨
Id
6
0
≠
∨
2
, 3
,
(
)
2
=
:=
σzmax.d
σzmin.d
0.352
−
=
σzmax.d
σzmin.d
n'σ
≤
1
=
Wymiary efektywne fundamentu:
L'z
Lz 2 ezLd
⋅
−
4.709 m
=
:=
B'z
Bz 2 ezBd
⋅
−
1.926 m
=
:=
A'z
L'z B'z
⋅
9.071 m
2
=
:=
12. Warunki bez odpływu (posadowienie zastępcze):
A'z cu
nz
⋅
463.873 kN
⋅
=
bzc
1
2
α
⋅
π
2
+
−
1
=
:=
szc
1
0.2
B'z
L'z
⋅
+
1.082
=
:=
- dla prostokąta
GzHd
626.85
−
kN
⋅
=
GzHd A'z cu
nz
⋅
≤
1
=
izc
1
2
1
1
GzHd
A'z cu
nz
⋅
−
+
1.267
=
:=
qz1 36.522 kPa
⋅
=
- Ciężary gruntu obok fundamentu zastępczego wg wzoru z dodatku B
qz2 36.561 kPa
⋅
=
qz
min qz1 qz2
,
(
)
36.522 kPa
⋅
=
:=
RzD1
A'z π 2
+
(
) cu
nz
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
qz
+
⋅
3.6
10
3
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RzD1.d
RzD1
γR2.v
2.571
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzVd 2.071 10
3
×
kN
⋅
=
RzD1.d GzVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
Nz1
GzVd
RzD1.d
100
⋅
%
80.56 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzgr1.d
RzD1.d
A'z
283.458 kPa
⋅
=
:=
σzgr1.d σzmax.d
≥
1
=
13. Warunki z odpływem (posadowienie zastępcze):
Nzq
e
π tan φ'
nz
( )
⋅
tan 45deg
φ'
nz
2
+
2
⋅
4.504
=
:=
m'z
2
L'z
B'z
+
1
L'z
B'z
+
1.29
=
:=
Nzc
Nzq 1
−
(
)
ctg
φ'
nz
( )
⋅
11.907
=
:=
Nzγ
2 Nzq 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
nz
( )
⋅
2.063
=
:=
izq
1
GzHd
GzVd A'z c'
nz
⋅
ctg
φ'
nz
( )
⋅
+
−
m'z
1.233
=
:=
izγ
1
GzHd
GzVd A'z c'
nz
⋅
ctg
φ'
nz
( )
⋅
+
−
m'z 1
+
1.451
=
:=
szq
1
B'z
L'z
sin
φ'
nz
( )
⋅
+
1.116
=
:=
izc
iq
1
izq
−
Nzc tan φ'
nz
( )
⋅
−
1.41
=
:=
szγ
1
0.3
B'z
L'z
⋅
−
0.877
=
:=
sc
szq Nzq
⋅
1
−
Nzq 1
−
1.148
=
:=
bzq
1
α tan φ'
nz
( )
⋅
−
(
)
2
1
=
:=
bzγ
bzq
:=
bcz
bzq
1
bzq
−
Nzc tan φ'
nz
( )
⋅
−
1
=
:=
qz1 36.522 kPa
⋅
=
qz2 36.561 kPa
⋅
=
q'z
min qz1 qz2
,
(
)
36.522
1
m
2
kN
⋅
=
:=
γ'zd
Bz γ'
nz 1
+
⋅
Bz
10
1
m
kPa
⋅
=
:=
c'
nz
Nzc
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
8.734
10
5
×
Pa
=
q'z Nzq
⋅
bzq
⋅
szq
⋅
izq
⋅
2.263
10
5
×
Pa
⋅
=
0.5
γ'zd
⋅
B'z
⋅
Nzγ
⋅
bzγ
⋅
szγ
⋅
izγ
⋅
2.529
10
4
×
Pa
=
RzD2
A'z c'
nz
Nzc
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
q'z Nzq
⋅
bzq
⋅
szq
⋅
izq
⋅
+
0.5
γ'zd
⋅
B'z
⋅
Nzγ
⋅
bzγ
⋅
szγ
⋅
izγ
⋅
+
(
)
⋅
1.02
10
4
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RzD2.d
RzD2
γR2.v
7.289
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzVd 2.071 10
3
×
kN
⋅
=
RzD2.d GzVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
Nz2
GzVd
RzD2.d
100
⋅
%
28.417 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzgr2.d
RzD2.d
A'z
803.579 kPa
⋅
=
:=
σzgr2.d σzmax.d
≥
1
=
14. Sprawdzenie nośności na przesunięcie:
Charakterystyczne wartości sił:
G'Vk
Vk Qvk Ψ0t
⋅
+
GF
+
1.318
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hk
Hk QHk Ψ0w
⋅
+
519
−
kN
⋅
=
:=
G'Mk
Mk QMk Ψ0t
⋅
+
Vk Qvk Ψ0t
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk QHk Ψ0w
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi
+
1.268
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
Obliczeniowe wartości sił:
G'Vd
Vk γGk
⋅
Qvk γQk
⋅
Ψ0t
⋅
+
GF γGk
⋅
+
1.045
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hd
Hk γGk
⋅
QHk γQn
⋅
Ψ0w
⋅
+
642
−
kN
⋅
=
:=
G'Md
Mk γGn
⋅
QMk γQn
⋅
Ψ0t
⋅
+
Vk γGn
⋅
Qvk γQn
⋅
Ψ0t
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk γGn
⋅
QHk γQn
⋅
Ψ0w
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi γGk
⋅
+
:=
G'Md
1.776
−
10
3
×
kNm
⋅
=
Sprawdzenie warunku mimośrodu:
e'Lk
G'Mk
G'Vk
0.963
−
m
=
:=
e'Lk
L
6
<
1
=
L
6
0.442 m
=
e'Bk
0
:=
e'Ld
G'Md
G'Vd
1.7
−
m
=
:=
e'Ld
L
6
<
1
=
L
6
0.442 m
=
e'Bd
0
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σ'min.k
G'Vk
L B
⋅
1
6 e'Lk
⋅
L
−
⋅
878.342 kPa
⋅
=
:=
σ'min.d
G'Vd
L B
⋅
1
6 e'Ld
⋅
L
−
⋅
1.062
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
σ'max.k
G'Vk
L B
⋅
1
6 e'Lk
⋅
L
+
⋅
325.819
−
kPa
⋅
=
:=
σ'max.d
G'Vd
L B
⋅
1
6 e'Ld
⋅
L
+
⋅
624.049
−
kPa
⋅
=
:=
σ'max.k
σ'min.k
0.371
−
=
σ'max.d
σ'min.d
0.588
−
=
σ'max.k
σ'min.k
nσ
≤
1
=
σ'max.d
σ'min.d
nσ
≤
1
=
Wymiary efektywne fundamentu:
L'd
L'
2 e'Ld
⋅
−
7.739 m
=
:=
B'd
B'
2 e'Bd
⋅
−
1.8 m
=
:=
A'd
L'd B'd
⋅
13.93 m
2
=
:=
L'k
L'
2 e'Lk
⋅
−
6.264 m
=
:=
B'k
B'
2 e'Bk
⋅
−
1.8 m
=
:=
A'k
L'k B'k
⋅
11.275 m
2
=
:=
Wyznaczenie funkcji opisującej naprężenia:
σ'k x
( )
σ'max.k σ'min.k
−
L
x
⋅
σ'min.k
+
:=
σ'sr.k
σ'k L L'k
−
(
)
σ'max.k
+
2
1.097
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
0
1
2
5
−
10
5
×
0
5 10
5
×
1 10
6
×
σ'k x
( )
x
V'k
A'k σ'sr.k
⋅
1.237
10
4
×
kN
⋅
=
:=
R'k
A'k σ'sr.k
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
5.251
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hk R'k
≤
1
=
σ'd x
( )
σ'max.d σ'min.d
−
L
x
⋅
σ'min.d
+
:=
σ'sr.d
σ'd L L'd
−
(
)
σ'max.d
+
2
1.838
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
0
1
2
1
−
10
6
×
5
−
10
5
×
0
5 10
5
×
1 10
6
×
1.5 10
6
×
σ'd x
( )
x
V'd
A'd σ'sr.d
⋅
2.56
10
4
×
kN
⋅
=
:=
R'd
A'd σ'sr.d
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
1.087
10
4
×
kN
⋅
=
:=
G'Hd R'd
≤
1
=
Sprawdzenie warunku na przesów "bez odpływu":
R2'd
A' cu
n
⋅
163.295 kN
⋅
=
:=
R2'd 0.4 G'Vd
⋅
≤
1
=
0.4 G'Vd
⋅
417.907 kN
⋅
=
Jednostki :
kNm
kN m
⋅
:=
cm
0.01 m
=
dodatek A. model terenu
:
Dane :
f2y
8.025m
:=
f2y'
8.891m
:=
f1x
5.861m
:=
Funkcje gruntów, poziomu zero i ZWG:
f1y
10.000m
:=
F1 x
( )
f1y
:=
f3y
7.385m
:=
F2 x
( )
f2y' f2y
−
10m
x
⋅
f2y
+
:=
f3y'
6.912m
:=
F3 x
( )
f3y' f3y
−
10m
x
⋅
f3y
+
:=
f4y
3.912m
:=
f4y'
4.746m
:=
F4 x
( )
f4y' f4y
−
10m
x
⋅
f4y
+
:=
f5y
3.401m
:=
f5y'
2.485m
:=
F5 x
( )
f5y' f5y
−
10m
x
⋅
f5y
+
:=
Fw x
( )
f1y D
−
hw
−
:=
Punkty charakterystyczne fundamentu:
px
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
+
f1x
asL
2
+
f1x
asL
2
+
o
+
f1x
asL
2
+
s2
+
f1x
asL
2
+
s2
+
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
o
−
f1x
asL
2
+
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
5.461
5.461
6.261
6.261
6.361
7.461
7.461
4.811
4.811
5.361
6.261
m
=
:=
py
f1y D
−
hf
+
f1y
f1y
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
t
+
f1y D
−
f1y D
−
f1y D
−
t
+
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
hf
+
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
8.25
10
10
8.25
8.25
7.8
7.6
7.6
7.8
8.25
8.25
m
=
:=
Punkty charakterystyczne osi słupa:
p2x
f1x
f1x
5.861
5.861
m
=
:=
p2y
f1y 1m
+
f1y D
−
2 B
⋅
−
11
4
m
=
:=
Punkty charakterystyczne posadzki:
p3x
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
−
10m
10m
f1x
asL
2
−
5.461
5.461
10
10
5.461
m
=
:=
p3y
f1y z
+
dpos
−
f1y z
+
f1y z
+
f1y z
+
dpos
−
f1y z
+
dpos
−
10
10.2
10.2
10
10
m
=
:=
Punkty charakterystyczne poziomu -B (poniżej poziomu posadowienia):
p4x
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
+
s2
+
:=
p4y
f1y D
−
B
−
f1y D
−
B
−
:=
Punkty charakterystyczne osi podstawy stopy:
p5x
f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
:=
p5y
f1y D
−
f1y D
−
2B
−
:=
Model graficzny:
0
2
4
6
8
10
0
5
10
poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament
Oś
Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
trace 11
F1 x
( )
F2 x
( )
F3 x
( )
F4 x
( )
F5 x
( )
Fw x
( )
py
p2y
p3y
p4y
p5y
x x
, x
, x
, x
, x
, px
,
p2x
,
p3x
,
p4x
,
p5x
,
24.462
1
m
kPa
⋅
=
Nq4
e
π tan φ'
4
( )
⋅
tan 45deg
φ'
4
2
+
2
4.504
=
:=
Nc4
Nq4 1
−
(
)
ctg
φ'
4
( )
⋅
11.907
=
:=
Nγ4
2 Nq4 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
4
( )
⋅
2.063
=
:=
Dodatek B: Model fundamentu zastępczego:
Punkty podstawy fundamentu zastępczego:
p6x
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
s1
−
b
2
−
f1x
asL
2
+
s2
+
b
2
+
f1x
asL
2
+
s2
+
4.811
4.748
7.524
7.461
m
=
:=
p6y
f1y D
−
f1y D
−
hz
−
f1y D
−
hz
−
f1y D
−
7.6
7.095
7.095
7.6
m
=
:=
( )
(
)
qz1
f1y F2 p6x
2
( )
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
hz γ'
n
⋅
+
:=
qz2
f1y F2 p6x
3
( )
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
hz γ'
n
⋅
+
dpos γbnz
⋅
+
z
dpos
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
+
:=
0
2
4
6
8
10
0
5
10
poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament
Oś
Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
Fundament zastępczy
trace 12
F1 x
( )
F2 x
( )
F3 x
( )
F4 x
( )
F5 x
( )
Fw x
( )
py
p2y
p3y
p4y
p5y
p6y
x x
, x
, x
, x
, x
, px
,
p2x
,
p3x
,
p4x
,
p5x
,
p6x
,
ctg
φ'
( )
tan
φ'
( )
1
−
:=
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
lis al1 ge0 id 269560 Nieznany
Fundamentowanie cw cz 2 id 181 Nieznany
al1 lisp2005' id 54560 Nieznany (2)
Fundamentowanie cw cz 8 id 181 Nieznany
al1 listasp07 id 54564 Nieznany (2)
Fundamentowanie cw cz 5 id 181 Nieznany
fundament blokowy 2 id 181476 Nieznany
Fund Podzial Fundamentow id 181 Nieznany
al1 w07 zima2011 id 54569 Nieznany (2)
Fundamenty Foto id 181602 Nieznany
Fundamentals id 181497 Nieznany
al1 w08 zima2011 id 54571 Nieznany (2)
al1 lisp 04' id 54559 Nieznany (2)
al1 w04 zima2011 id 54566 Nieznany (2)
PB 2 rys nr 4 fundamenty id 351 Nieznany
al1 w05 zima2011 id 54567 Nieznany (2)
więcej podobnych podstron