1. Dane wejściowe
:
z tematu:
Wartości obciążeń:
Vk
820kN
:=
D
2.4m
:=
Głębokość posadownia
z
0.20m
:=
Poziom posadzki ponad poziomem gruntu
Hk
273
−
kN
:=
asB
0.6m
:=
Grubość słupa w kierunku B
Mk
466
−
kNm
:=
asL
0.8m
:=
Grubość słupa w kierunku L
Qvk
390kN
:=
dpos
0.2m
:=
Grubość posadzki posadzki
hw
2.75m
:=
Poziom wody gruntowej
QHk
246
−
kN
:=
α
0
:=
Kąt nachylenia podstawy fundamentu do poziomu
QMk
246
−
kNm
:=
n
3
:=
Numer warstwy posadowienia fundamentu
1a. Tabela gruntów:
ORIGIN
1
≡
g
1 6
..
:=
Lp
g
1
2
3
4
5
6
:= nazwa
g
saSi
saSi
sasiCl
siCl
FSa
sasiCl
:=
saSi
Id
g
0
0
0
0
0.83
0
:=
φ'
g
22.75deg
12.00deg
23.00deg
16.40deg
34.00deg
18.50deg
:=
c'
g
23.33kPa
8.09kPa
24.52kPa
48.10kPa
0kPa
44.52kPa
:=
cu
g
19.29kPa
5.00kPa
20.91kPa
51.14kPa
0kPa
52.72kPa
:=
γ'
g
10.9
kN
m
3
10.00
kN
m
3
11.00
kN
m
3
8.90
kN
m
3
10.00
kN
m
3
11.00
kN
m
3
:=
γsr
g
20.7
kN
m
3
19.80
kN
m
3
20.80
kN
m
3
18.70
kN
m
3
19.80
kN
m
3
20.80
kN
m
3
:=
Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:
nσ
if Id
n
0
≠
Id
n 1
+
0
≠
∨
Id
5
0
≠
∨
Id
6
0
≠
∨
2
, 3
,
(
)
2
=
:=
2. Przyjęte geometrii stopy
:
Kąt z prawej wartość 1, kąt z lewej wartość 2
∆s
2
:=
hf
0.65m
:=
c
0.1m
:=
L
2.65m
:=
o
0.1m
:=
s1
if
∆s
1
=
L
asL
−
hf
−
,
hf
,
(
)
0.65 m
=
:=
B
1.8m
:=
proponowane B:
L
1.5
1.767 m
=
s2
if
∆s
1
=
hf
,
L
asL
−
hf
−
,
(
)
1.2 m
=
:=
t
0.20m
:=
2a. Sprawdzenie warunków geometrycznych:
hf
max s1 s2
,
(
)
0.9
⋅
<
1
=
1
L
B
<
3
<
1
=
Wszystkie wartości muszą być
równe 1 !
t
hf
3
≤
1
=
1.3 B
⋅
L
<
1.7 B
⋅
<
1
=
3. Objętości i ciężary stopy
:
3a. Ciężar G
1
- stopa fundamentowa
:
v1
L B
⋅ t
⋅
0.954 m
3
⋅
=
:=
Ciężar objętościowy bet. zbroj.:
L
B
1.472
=
v2
B
2
asB
2
−
o
−
s2 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
1
3
⋅
0.083 m
3
⋅
=
:=
v3
1
2
s2 o
−
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asB 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.198 m
3
⋅
=
:=
γbz
25
kN
m
3
:=
v4
B
2
asB
2
−
o
−
s1 o
−
(
)
⋅
1
3
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
0.041 m
3
⋅
=
:=
v5
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asB 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.099 m
3
⋅
=
:=
v6
asB 2 o
⋅
+
(
)
asL 2 o
⋅
+
(
)
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
0.36 m
3
⋅
=
:=
v7
1
2
B
2
asB
2
−
o
−
⋅
hf
t
−
(
)
⋅
asL 2 o
⋅
+
(
)
⋅
0.113 m
3
⋅
=
:=
Vstopy
v1 2v2
+
v3
+
2v4
+
v5
+
v6
+
2v7
+
2.083 m
3
⋅
=
:=
G1
Vstopy γbz
⋅
52.087 kN
⋅
=
:=
3b. Ciężar G
2
- zasypka inżynierska z lewej strony
:
Ciężar objętościowy piasku zagęszczonego:
Vzas_l
s1 B
⋅
D
t
−
(
)
⋅
2 v4
⋅
−
v5
−
2.392 m
3
⋅
=
:=
γpz
18.5
kN
m
3
:=
G2
Vzas_l γpz
⋅
44.261 kN
⋅
=
:=
3c. Ciężar G
3
- zasypka inżynierska z prawej strony
:
Vzas_p
s2 asL
+
(
)
D
t
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
B
⋅
asL asB
⋅
D
hf
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
−
v3
−
2 v2
⋅
−
2 v7
⋅
−
v6
−
6.132 m
3
⋅
=
:=
G3
Vzas_p γpz
⋅
113.442 kN
⋅
=
:=
3d. Ciężar G
4
- ciężar posadzki
:
Ciężar objętościowy betonu nie zbrojonego:
Vpos
dpos s2
⋅
B
⋅
2 asL
( )
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
dpos
⋅
+
0.624 m
3
⋅
=
:=
γbnz
24
kN
m
3
:=
G4
Vpos γbnz
⋅
14.976 kN
⋅
=
:=
3e. Sumaryczny ciężar fundamentu, posadzki i zasypki
:
GF
G1 G2
+
G3
+
G4
+
224.767 kN
⋅
=
:=
4. Siły działające na powierzchni fundamentu
:
4a. Wyznaczenie ramion sił względem pkt. O dla ciężarów G
i
:
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla zasypki lewej:
x1
s1
2
0.325 m
=
:=
A1
s1 D hf
−
(
)
⋅
1.137 m
2
=
:=
sprawdzenie :
x2
s1 o
−
3
0.183 m
=
:=
A2
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
0.124 m
2
=
:=
A1 A2
+
(
)
B
⋅
2.27 m
3
⋅
=
Xl
x1 A1
⋅
x2 A2
⋅
+
A1 A2
+
0.311 m
=
:=
a2
L
2
Xl
−
−
1.014
−
m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla stopy:
x3
2
3
s1 o
−
(
)
⋅
:=
A3
1
2
s1 o
−
(
)
⋅
hf t
−
(
)
⋅
0.124 m
2
=
:=
x4
s1
asL
2
+
1.05 m
=
:=
A4
asL 2 o
⋅
+
(
)
hf t
−
(
)
⋅
0.45 m
2
=
:=
A5
1
2
hf t
−
(
)
s2 o
−
(
)
⋅
0.247 m
2
=
:=
x5
1
3
s2 o
−
(
)
⋅
o
+
asL
+
s1
+
1.917 m
=
:=
x6
L
2
1.325 m
=
:=
A6
L t
⋅
0.53 m
2
=
:=
L
2
1.325 m
=
Xf
x3 A3
⋅
x4 A4
⋅
+
x5 A5
⋅
+
x6 A6
⋅
+
A3 A4
+
A5
+
A6
+
1.254 m
=
:=
a1
L
2
Xf
−
−
0.071
−
m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla prawej zasypki:
A7
s2 D hf
−
z
+
dpos
−
(
)
⋅
2.1 m
2
=
:=
x7
s1 asL
+
s2
2
+
2.05 m
=
:=
A8
1
2
hf t
−
(
)
s2 o
−
(
)
⋅
0.247 m
2
=
:=
x8
2
3
s2 o
−
(
)
⋅
o
+
asL
+
s1
+
2.283 m
=
:=
Xp2
s1 o
+
asL
2
+
1.15 m
=
:=
Xp'
x7 A7
⋅
x8 A8
⋅
+
A7 A8
+
2.075 m
=
:=
vi4
s2 B
⋅
D
z
+
t
−
dpos
−
(
)
⋅
2 v2
⋅
−
v3
−
4.389 m
3
⋅
=
:=
vi3
asL 2 o
⋅
+
(
)
D
z
+
t
−
dpos
−
(
)
⋅
B
2
asB
2
−
o
−
⋅
1.1 m
3
⋅
=
:=
Xp
Xp' vi4
⋅
Xp2 vi3
⋅
2
⋅
+
vi4 2 vi3
⋅
+
1.766 m
=
:=
a3
L
2
Xp
−
−
0.441 m
=
:=
Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a
i
) dla posadzki:
X'pos1
s1 asL
+
s2
2
+
2.05 m
=
:=
X'pos2
s1
asL
2
+
1.05 m
=
:=
Xpos
X'pos1 s2 B
⋅ d
pos
⋅
(
)
⋅
2X'pos2 dpos asL
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
⋅
+
s2 B
⋅ d
pos
⋅
2dpos asL
⋅
B
2
asB
2
−
⋅
+
1.742 m
=
:=
a4
L
2
Xpos
−
−
0.417 m
=
:=
Ramie działania siły V i Q (a
v
)
av
L
2
s1
−
asL
2
−
−
0.275
−
m
=
:=
4b. Wartości charakterystyczne "k" i obliczeniowe "d" sił V, H, M:
Tablica A.3. str. 115 EC7
Współczynniki częściowe do oddziaływań (A1)
γGn
1.35
:=
wsp częściowy do obciążeń stałych niekorzystnych
γGk
1.0
:=
wsp częściowy do obciążeń stałych korzystnych
γQn
1.5
:=
wsp częściowy do obciążeń zmiennych niekorzystnych
γQk
0
:=
wsp częściowy do obciążęń zmiennych korzystnych
Współczynniki Ψ
0
wg EC 0 str 38
Obciążenia wiodące:
Ψ0w
1.0
:=
Obciążenia towarzyszące:
Ψ0t
0.7
:=
GVk
Vk Ψ0w Qvk
⋅
+
GF
+
1.435
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd
Vk γGn
⋅
γQn Ψ0w
⋅
Qvk
⋅
+
γGn GF
⋅
+
1.995
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GHk
Hk Ψ0t QHk
⋅
+
445.2
−
kN
⋅
=
:=
GHd
Hk γGn
⋅
γQn Ψ0t
⋅
QHk
⋅
+
626.85
−
kN
⋅
=
:=
suma momentów ciężarów:
ΣGmi
a1 G1
⋅
a2 G2
⋅
+
a3 G3
⋅
+
a4 G4
⋅
+
7.691 kNm
⋅
=
:=
GMk
Mk Ψ0t QMk
⋅
+
Vk Ψ0w Qvk
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk Ψ0t QHk
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi
+
1.253
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
GMd
Mk γGn
⋅
γQn Ψ0t
⋅
QMk
⋅
+
γGn Vk
⋅
γQn Ψ0t
⋅
Qvk
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk γGn
⋅
γGn Ψ0t
⋅
QHk
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
γGn ΣGmi
⋅
+
:=
GMd
1.685
−
10
3
×
kNm
⋅
=
4c. Sprawdzenie warunku mimośrodu
:
eLk
GMk
GVk
0.873
−
m
=
:=
eLk
L
6
≤
1
=
eBk
0
:=
L
6
0.442 m
=
eLd
GMd
GVd
0.844
−
m
=
:=
eBd
0
:=
eLd
L
6
≤
1
=
5. Wyznaczenie wartości naprężeń krawędziowych wywołanych obciążeniem
:
σmin.k
GVk
B L
⋅
1
6 eLk
⋅
L
−
⋅
0.895 MPa
⋅
=
:=
σmax.k
GVk
B L
⋅
1
6 eLk
⋅
L
+
⋅
0.294
−
MPa
⋅
=
:=
σmin.d
GVd
B L
⋅
1
6 eLd
⋅
L
−
⋅
1.218 MPa
⋅
=
:=
σmax.d
GVd
B L
⋅
1
6 eLd
⋅
L
+
⋅
0.381
−
MPa
⋅
=
:=
σmax.k
σmin.k
0.328
−
=
σmax.d
σmin.d
0.313
−
=
σmax.k
σmin.k
nσ
≤
1
=
σmax.d
σmin.d
nσ
≤
1
=
6. Wymiary efektywne fundamentu:
B'
B
2 eBd
⋅
−
1.8 m
=
:=
L'
L
2 eLd
⋅
−
4.339 m
=
:=
A'
B' L'
⋅
7.809 m
2
=
:=
7. Pozostałe współczynniki częściowe M i R
Tablica A.4. str 116 EC 7
γφ'.M1
1.0
:=
γφ'.M2
1.25
:=
Kąt tarcia wewnętrznego
γc'.M1
1.0
:=
γc'.M2
1.25
:=
Spójność efektywna
γcu.M1
1.0
:=
γcu.M2
1.4
:=
Wytrzymałość na ściskanie bez odpływu
γqu.M1
1.0
:=
γqu.M2
1.4
:=
Wytrzymałość na ściskanie jednoosiowe
γγ.M1
1.0
:=
γγ.M2
1.0
:=
Ciężar objętościowy
Tablica A.5 str 116 EC 7
γR1.v
1.0
:=
γR2.v
1.4
:=
γR3.v
1.0
:=
Nośność podłoża
γR1.h
1.0
:=
γR2.h
1.1
:=
γR3.h
1.0
:=
Przesunięcie (poślizg)
8. Warunki bez odpływu (posadowienie rzeczywiste):
A' cu
n
⋅
163.295 kN
⋅
=
bc
1
2
α
⋅
π
2
+
−
1
=
:=
sc
1
0.2
B'
L'
⋅
+
1.083
=
:=
- dla prostokąta
GHd
626.85
−
kN
⋅
=
x'L
f1x
asL
2
−
s1
−
4.811 m
=
:=
GHd A' cu
n
⋅
≤
1
=
ic
1
2
1
1
GHd
A' cu
n
⋅
−
+
1.6
=
:=
x'P
f1x
asL
2
+
s2
+
7.461 m
=
:=
q1
F1 x'L
( )
F2 x'L
( )
−
(
)
γsr
3
⋅
F2 x'L
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
48.153 kPa
⋅
=
:=
q2
dpos γbnz
⋅
F1 x'P
( )
F2 x'P
( )
−
z
+
dpos
−
(
)
γsr
3
⋅
+
F2 x'P
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
52.471 kPa
⋅
=
:=
q
min q1 q2
,
(
)
48.153
1
m
2
kN
⋅
=
:=
RD1
A'
π
2
+
(
) cu
n
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
q
+
⋅
1.831
10
3
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RD1.d
RD1
γR2.v
1.308
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd 1.995 10
3
×
kN
⋅
=
RD1.d GVd
≥
0
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
N1
GVd
RD1.d
100
⋅
%
152.595 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σgr1.d
RD1.d
A'
167.448 kPa
⋅
=
:=
σgr1.d σmax.d
≥
1
=
9. Warunki z odpływem (posadowienie rzeczywiste):
Nq
e
π tan φ'
n
( )
⋅
tan 45deg
φ'
n
2
+
2
⋅
8.661
=
:=
m'
2
L'
B'
+
1
L'
B'
+
1.293
=
:=
Nc
Nq 1
−
(
)
ctg
φ'
n
( )
⋅
18.049
=
:=
Nγ
2 Nq 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
6.504
=
:=
iq
1
GHd
GVd A' c'
n
⋅
ctg
φ'
n
( )
⋅
+
−
m'
1.343
=
:=
iγ
1
GHd
GVd A' c'
n
⋅
ctg
φ'
n
( )
⋅
+
−
m' 1
+
1.687
=
:=
sq
1
B'
L'
sin
φ'
n
( )
⋅
+
1.162
=
:=
ic
iq
1
iq
−
Nc tan φ'
n
( )
⋅
−
1.388
=
:=
sγ
1
0.3
B'
L'
⋅
−
0.876
=
:=
bq
1
α tan φ'
n
( )
⋅
−
(
)
2
1
=
:=
sc
sq Nq
⋅
1
−
Nq 1
−
1.183
=
:=
bc
bq
1
bq
−
Nc tan φ'
n
( )
⋅
−
1
=
:=
bγ
bq
:=
q'1
F1 x'L
( )
F2 x'L
( )
−
(
)
γsr
3
⋅
F2 x'L
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
48.153 kPa
⋅
=
:=
q'2
dpos γbnz
⋅
F1 x'P
( )
F2 x'P
( )
−
z
+
dpos
−
(
)
γsr
3
⋅
+
F2 x'P
( )
f1y D
−
(
)
−
γsr
4
⋅
+
52.471 kPa
⋅
=
:=
q'
min q'1 q'2
,
(
)
48.153 kPa
⋅
=
:=
γ'd
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
γsr
3
⋅
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1y
−
D
+
hw
+
γsr
4
⋅
+
B
hw
−
(
)
γ'
4
⋅
+
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1y
−
D
+
hw
+
+
B
hw
−
(
)
+
=
:=
c'
n
Nc
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
7.268
10
5
×
Pa
=
q' Nq
⋅
bq
⋅
sq
⋅
iq
⋅
6.51
10
5
×
Pa
⋅
=
0.5
γ'
n
⋅
B'
⋅
Nγ
⋅
bγ
⋅
sγ
⋅
iγ
⋅
9.512
10
4
×
Pa
=
RD2
A' c'
n
Nc
⋅
bc
⋅
sc
⋅
ic
⋅
q' Nq
⋅
bq
⋅
sq
⋅
iq
⋅
+
0.5
γ'd
⋅
B'
⋅
Nγ
⋅
bγ
⋅
sγ
⋅
iγ
⋅
+
(
)
⋅
1.241
10
4
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RD2.d
RD2
γR2.v
8.865
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GVd 1.995 10
3
×
kN
⋅
=
RD2.d GVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
N2
GVd
RD2.d
100
⋅
%
22.509 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σgr2.d
RD2.d
A'
1.135
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
σgr2.d σmax.d
≥
1
=
10. Sprawdzenie gruntów:
Nq5
e
π tan φ'
5
( )
⋅
tan 45deg
φ'
5
2
+
2
29.44
=
:=
Nq6
e
π tan φ'
6
( )
⋅
tan 45deg
φ'
6
2
+
2
5.52
=
:=
Nc5
Nq5 1
−
(
)
ctg
φ'
5
( )
⋅
42.164
=
:=
Nc6
Nq6 1
−
(
)
ctg
φ'
6
( )
⋅
13.51
=
:=
Nγ5
2 Nq5 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
5
( )
⋅
38.366
=
:=
Nγ6
2 Nq6 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
6
( )
⋅
3.025
=
:=
Nq 8.661
=
Nq Nq5
<
1
=
Nq Nq6
<
0
=
Nq Nq4
<
0
=
Nc 18.049
=
Nc Nc5
<
1
=
Nc Nc6
<
0
=
Nc Nc4
<
0
=
Nγ 6.504
=
Nγ Nγ5
<
1
=
Nγ Nγ6
<
0
=
Nγ Nγ4
<
0
=
Jeżeli wszystkie 6 warunków ma wartość 1 nie trzeba liczyć fundamentu zastępczego
11. Fundament zastępczy:
- numer słabszego gruntu
nz'
if Nq5 Nq6
<
Nc5 Nc6
<
∧
Nγ5 Nγ6
<
∧
if Nq4 Nq5
≤
Nc4 Nc5
≤
∧
Nγ4 Nγ5
≤
∧
4
, 5
,
(
)
,
6
,
(
)
6
=
:=
nz
4
:=
hz'
if nz
4
=
f1y D
−
F4 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
,
f1y D
−
F5 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
,
3.176 m
=
:=
hz
f1y D
−
F3 f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
−
0.505 m
=
:=
hz 2B
<
1
=
- posadowienie zastępcze
b
if Id
nz
0
=
if hz B
≤
hz
4
,
hz
3
,
,
if hz B
≤
hz
3
,
2 hz
⋅
3
,
,
0.126 m
=
:=
Wymiary fundamentu zastępczego:
Lz
L
b
+
2.776 m
=
:=
Bz
B
b
+
1.926 m
=
:=
Ciężar gruntu pomiędzy h i h
z
:
bos
f1x asL
−
s1
−
L
2
+
5.736 m
=
:=
Współrzędna x osi podstawy:
g5
hz γsr
n
⋅
10.509 kPa
⋅
=
:=
G5d
Lz Bz
⋅
g5
⋅
γGn
⋅
75.872 kN
⋅
=
:=
Zastępcze wartości sił V, H, M:
GzVd
GVd G5d
+
2.071
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzHd
GHd
626.85
−
kN
⋅
=
:=
GzMd
GMd GzHd hz
⋅
+
2.001
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
Sprawdzenie warunku mimośrodu:
ezLd
GzMd
GzVd
0.966
−
m
=
:=
ezLd
Lz
6
≤
1
=
ezBd
0
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzmin.d
GzVd
Bz Lz
⋅
1
6 ezLd
⋅
Lz
−
⋅
1.196 MPa
⋅
=
:=
σzmax.d
GzVd
Bz Lz
⋅
1
6 ezLd
⋅
Lz
+
⋅
0.421
−
MPa
⋅
=
:=
Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:
n'σ
if Id
nz
0
≠
Id
5
0
≠
∨
Id
6
0
≠
∨
2
, 3
,
(
)
2
=
:=
σzmax.d
σzmin.d
0.352
−
=
σzmax.d
σzmin.d
n'σ
≤
1
=
Wymiary efektywne fundamentu:
L'z
Lz 2 ezLd
⋅
−
4.709 m
=
:=
B'z
Bz 2 ezBd
⋅
−
1.926 m
=
:=
A'z
L'z B'z
⋅
9.071 m
2
=
:=
12. Warunki bez odpływu (posadowienie zastępcze):
A'z cu
nz
⋅
463.873 kN
⋅
=
bzc
1
2
α
⋅
π
2
+
−
1
=
:=
szc
1
0.2
B'z
L'z
⋅
+
1.082
=
:=
- dla prostokąta
GzHd
626.85
−
kN
⋅
=
GzHd A'z cu
nz
⋅
≤
1
=
izc
1
2
1
1
GzHd
A'z cu
nz
⋅
−
+
1.267
=
:=
qz1 36.522 kPa
⋅
=
- Ciężary gruntu obok fundamentu zastępczego wg wzoru z dodatku B
qz2 36.561 kPa
⋅
=
qz
min qz1 qz2
,
(
)
36.522 kPa
⋅
=
:=
RzD1
A'z π 2
+
(
) cu
nz
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
qz
+
⋅
3.6
10
3
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RzD1.d
RzD1
γR2.v
2.571
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzVd 2.071 10
3
×
kN
⋅
=
RzD1.d GzVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
Nz1
GzVd
RzD1.d
100
⋅
%
80.56 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzgr1.d
RzD1.d
A'z
283.458 kPa
⋅
=
:=
σzgr1.d σzmax.d
≥
1
=
13. Warunki z odpływem (posadowienie zastępcze):
Nzq
e
π tan φ'
nz
( )
⋅
tan 45deg
φ'
nz
2
+
2
⋅
4.504
=
:=
m'z
2
L'z
B'z
+
1
L'z
B'z
+
1.29
=
:=
Nzc
Nzq 1
−
(
)
ctg
φ'
nz
( )
⋅
11.907
=
:=
Nzγ
2 Nzq 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
nz
( )
⋅
2.063
=
:=
izq
1
GzHd
GzVd A'z c'
nz
⋅
ctg
φ'
nz
( )
⋅
+
−
m'z
1.233
=
:=
izγ
1
GzHd
GzVd A'z c'
nz
⋅
ctg
φ'
nz
( )
⋅
+
−
m'z 1
+
1.451
=
:=
szq
1
B'z
L'z
sin
φ'
nz
( )
⋅
+
1.116
=
:=
izc
iq
1
izq
−
Nzc tan φ'
nz
( )
⋅
−
1.41
=
:=
szγ
1
0.3
B'z
L'z
⋅
−
0.877
=
:=
sc
szq Nzq
⋅
1
−
Nzq 1
−
1.148
=
:=
bzq
1
α tan φ'
nz
( )
⋅
−
(
)
2
1
=
:=
bzγ
bzq
:=
bcz
bzq
1
bzq
−
Nzc tan φ'
nz
( )
⋅
−
1
=
:=
qz1 36.522 kPa
⋅
=
qz2 36.561 kPa
⋅
=
q'z
min qz1 qz2
,
(
)
36.522
1
m
2
kN
⋅
=
:=
γ'zd
Bz γ'
nz 1
+
⋅
Bz
10
1
m
kPa
⋅
=
:=
c'
nz
Nzc
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
8.734
10
5
×
Pa
=
q'z Nzq
⋅
bzq
⋅
szq
⋅
izq
⋅
2.263
10
5
×
Pa
⋅
=
0.5
γ'zd
⋅
B'z
⋅
Nzγ
⋅
bzγ
⋅
szγ
⋅
izγ
⋅
2.529
10
4
×
Pa
=
RzD2
A'z c'
nz
Nzc
⋅
bzc
⋅
szc
⋅
izc
⋅
q'z Nzq
⋅
bzq
⋅
szq
⋅
izq
⋅
+
0.5
γ'zd
⋅
B'z
⋅
Nzγ
⋅
bzγ
⋅
szγ
⋅
izγ
⋅
+
(
)
⋅
1.02
10
4
×
kN
⋅
=
:=
Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)
RzD2.d
RzD2
γR2.v
7.289
10
3
×
kN
⋅
=
:=
GzVd 2.071 10
3
×
kN
⋅
=
RzD2.d GzVd
≥
1
=
Sprawdzenie wykorzystania przekroju:
Nz2
GzVd
RzD2.d
100
⋅
%
28.417 %
⋅
=
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σzgr2.d
RzD2.d
A'z
803.579 kPa
⋅
=
:=
σzgr2.d σzmax.d
≥
1
=
14. Sprawdzenie nośności na przesunięcie:
Charakterystyczne wartości sił:
G'Vk
Vk Qvk Ψ0t
⋅
+
GF
+
1.318
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hk
Hk QHk Ψ0w
⋅
+
519
−
kN
⋅
=
:=
G'Mk
Mk QMk Ψ0t
⋅
+
Vk Qvk Ψ0t
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk QHk Ψ0w
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi
+
1.268
−
10
3
×
kNm
⋅
=
:=
Obliczeniowe wartości sił:
G'Vd
Vk γGk
⋅
Qvk γQk
⋅
Ψ0t
⋅
+
GF γGk
⋅
+
1.045
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hd
Hk γGk
⋅
QHk γQn
⋅
Ψ0w
⋅
+
642
−
kN
⋅
=
:=
G'Md
Mk γGn
⋅
QMk γQn
⋅
Ψ0t
⋅
+
Vk γGn
⋅
Qvk γQn
⋅
Ψ0t
⋅
+
(
)
av
⋅
+
Hk γGn
⋅
QHk γQn
⋅
Ψ0w
⋅
+
(
)
hf
⋅
+
ΣGmi γGk
⋅
+
:=
G'Md
1.776
−
10
3
×
kNm
⋅
=
Sprawdzenie warunku mimośrodu:
e'Lk
G'Mk
G'Vk
0.963
−
m
=
:=
e'Lk
L
6
<
1
=
L
6
0.442 m
=
e'Bk
0
:=
e'Ld
G'Md
G'Vd
1.7
−
m
=
:=
e'Ld
L
6
<
1
=
L
6
0.442 m
=
e'Bd
0
:=
Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:
σ'min.k
G'Vk
L B
⋅
1
6 e'Lk
⋅
L
−
⋅
878.342 kPa
⋅
=
:=
σ'min.d
G'Vd
L B
⋅
1
6 e'Ld
⋅
L
−
⋅
1.062
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
σ'max.k
G'Vk
L B
⋅
1
6 e'Lk
⋅
L
+
⋅
325.819
−
kPa
⋅
=
:=
σ'max.d
G'Vd
L B
⋅
1
6 e'Ld
⋅
L
+
⋅
624.049
−
kPa
⋅
=
:=
σ'max.k
σ'min.k
0.371
−
=
σ'max.d
σ'min.d
0.588
−
=
σ'max.k
σ'min.k
nσ
≤
1
=
σ'max.d
σ'min.d
nσ
≤
1
=
Wymiary efektywne fundamentu:
L'd
L'
2 e'Ld
⋅
−
7.739 m
=
:=
B'd
B'
2 e'Bd
⋅
−
1.8 m
=
:=
A'd
L'd B'd
⋅
13.93 m
2
=
:=
L'k
L'
2 e'Lk
⋅
−
6.264 m
=
:=
B'k
B'
2 e'Bk
⋅
−
1.8 m
=
:=
A'k
L'k B'k
⋅
11.275 m
2
=
:=
Wyznaczenie funkcji opisującej naprężenia:
σ'k x
( )
σ'max.k σ'min.k
−
L
x
⋅
σ'min.k
+
:=
σ'sr.k
σ'k L L'k
−
(
)
σ'max.k
+
2
1.097
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
0
1
2
5
−
10
5
×
0
5 10
5
×
1 10
6
×
σ'k x
( )
x
V'k
A'k σ'sr.k
⋅
1.237
10
4
×
kN
⋅
=
:=
R'k
A'k σ'sr.k
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
5.251
10
3
×
kN
⋅
=
:=
G'Hk R'k
≤
1
=
σ'd x
( )
σ'max.d σ'min.d
−
L
x
⋅
σ'min.d
+
:=
σ'sr.d
σ'd L L'd
−
(
)
σ'max.d
+
2
1.838
10
3
×
kPa
⋅
=
:=
0
1
2
1
−
10
6
×
5
−
10
5
×
0
5 10
5
×
1 10
6
×
1.5 10
6
×
σ'd x
( )
x
V'd
A'd σ'sr.d
⋅
2.56
10
4
×
kN
⋅
=
:=
R'd
A'd σ'sr.d
⋅
tan
φ'
n
( )
⋅
1.087
10
4
×
kN
⋅
=
:=
G'Hd R'd
≤
1
=
Sprawdzenie warunku na przesów "bez odpływu":
R2'd
A' cu
n
⋅
163.295 kN
⋅
=
:=
R2'd 0.4 G'Vd
⋅
≤
1
=
0.4 G'Vd
⋅
417.907 kN
⋅
=
Jednostki :
kNm
kN m
⋅
:=
cm
0.01 m
=
dodatek A. model terenu
:
Dane :
f2y
8.025m
:=
f2y'
8.891m
:=
f1x
5.861m
:=
Funkcje gruntów, poziomu zero i ZWG:
f1y
10.000m
:=
F1 x
( )
f1y
:=
f3y
7.385m
:=
F2 x
( )
f2y' f2y
−
10m
x
⋅
f2y
+
:=
f3y'
6.912m
:=
F3 x
( )
f3y' f3y
−
10m
x
⋅
f3y
+
:=
f4y
3.912m
:=
f4y'
4.746m
:=
F4 x
( )
f4y' f4y
−
10m
x
⋅
f4y
+
:=
f5y
3.401m
:=
f5y'
2.485m
:=
F5 x
( )
f5y' f5y
−
10m
x
⋅
f5y
+
:=
Fw x
( )
f1y D
−
hw
−
:=
Punkty charakterystyczne fundamentu:
px
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
+
f1x
asL
2
+
f1x
asL
2
+
o
+
f1x
asL
2
+
s2
+
f1x
asL
2
+
s2
+
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
o
−
f1x
asL
2
+
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
5.461
5.461
6.261
6.261
6.361
7.461
7.461
4.811
4.811
5.361
6.261
m
=
:=
py
f1y D
−
hf
+
f1y
f1y
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
t
+
f1y D
−
f1y D
−
f1y D
−
t
+
f1y D
−
hf
+
f1y D
−
hf
+
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
8.25
10
10
8.25
8.25
7.8
7.6
7.6
7.8
8.25
8.25
m
=
:=
Punkty charakterystyczne osi słupa:
p2x
f1x
f1x
5.861
5.861
m
=
:=
p2y
f1y 1m
+
f1y D
−
2 B
⋅
−
11
4
m
=
:=
Punkty charakterystyczne posadzki:
p3x
f1x
asL
2
−
f1x
asL
2
−
10m
10m
f1x
asL
2
−
5.461
5.461
10
10
5.461
m
=
:=
p3y
f1y z
+
dpos
−
f1y z
+
f1y z
+
f1y z
+
dpos
−
f1y z
+
dpos
−
10
10.2
10.2
10
10
m
=
:=
Punkty charakterystyczne poziomu -B (poniżej poziomu posadowienia):
p4x
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
+
s2
+
:=
p4y
f1y D
−
B
−
f1y D
−
B
−
:=
Punkty charakterystyczne osi podstawy stopy:
p5x
f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
f1x
asL
2
−
s1
−
L
2
+
:=
p5y
f1y D
−
f1y D
−
2B
−
:=
Model graficzny:
0
2
4
6
8
10
0
5
10
poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament
Oś
Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
trace 11
F1 x
( )
F2 x
( )
F3 x
( )
F4 x
( )
F5 x
( )
Fw x
( )
py
p2y
p3y
p4y
p5y
x x
, x
, x
, x
, x
, px
,
p2x
,
p3x
,
p4x
,
p5x
,
24.462
1
m
kPa
⋅
=
Nq4
e
π tan φ'
4
( )
⋅
tan 45deg
φ'
4
2
+
2
4.504
=
:=
Nc4
Nq4 1
−
(
)
ctg
φ'
4
( )
⋅
11.907
=
:=
Nγ4
2 Nq4 1
−
(
)
⋅
tan
φ'
4
( )
⋅
2.063
=
:=
Dodatek B: Model fundamentu zastępczego:
Punkty podstawy fundamentu zastępczego:
p6x
f1x
asL
2
−
s1
−
f1x
asL
2
−
s1
−
b
2
−
f1x
asL
2
+
s2
+
b
2
+
f1x
asL
2
+
s2
+
4.811
4.748
7.524
7.461
m
=
:=
p6y
f1y D
−
f1y D
−
hz
−
f1y D
−
hz
−
f1y D
−
7.6
7.095
7.095
7.6
m
=
:=
( )
(
)
qz1
f1y F2 p6x
2
( )
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
hz γ'
n
⋅
+
:=
qz2
f1y F2 p6x
3
( )
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
hz γ'
n
⋅
+
dpos γbnz
⋅
+
z
dpos
−
(
)
γsr
n 1
−
⋅
+
:=
0
2
4
6
8
10
0
5
10
poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament
Oś
Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
Fundament zastępczy
trace 12
F1 x
( )
F2 x
( )
F3 x
( )
F4 x
( )
F5 x
( )
Fw x
( )
py
p2y
p3y
p4y
p5y
p6y
x x
, x
, x
, x
, x
, px
,
p2x
,
p3x
,
p4x
,
p5x
,
p6x
,
ctg
φ'
( )
tan
φ'
( )
1
−
:=