fundament AL1 policzony id 1814 Nieznany

background image

1. Dane wejściowe

:

z tematu:

Wartości obciążeń:

Vk

820kN

:=

D

2.4m

:=

Głębokość posadownia

z

0.20m

:=

Poziom posadzki ponad poziomem gruntu

Hk

273

kN

:=

asB

0.6m

:=

Grubość słupa w kierunku B

Mk

466

kNm

:=

asL

0.8m

:=

Grubość słupa w kierunku L

Qvk

390kN

:=

dpos

0.2m

:=

Grubość posadzki posadzki

hw

2.75m

:=

Poziom wody gruntowej

QHk

246

kN

:=

α

0

:=

Kąt nachylenia podstawy fundamentu do poziomu

QMk

246

kNm

:=

n

3

:=

Numer warstwy posadowienia fundamentu

1a. Tabela gruntów:

ORIGIN

1

g

1 6

..

:=

Lp

g

1

2

3

4

5

6

:= nazwa

g

saSi

saSi

sasiCl

siCl

FSa

sasiCl

:=

saSi

Id

g

0

0

0

0

0.83

0

:=

φ'

g

22.75deg

12.00deg

23.00deg

16.40deg

34.00deg

18.50deg

:=

c'

g

23.33kPa

8.09kPa

24.52kPa

48.10kPa

0kPa

44.52kPa

:=

cu

g

19.29kPa

5.00kPa

20.91kPa

51.14kPa

0kPa

52.72kPa

:=

γ'

g

10.9

kN

m

3

10.00

kN

m

3

11.00

kN

m

3

8.90

kN

m

3

10.00

kN

m

3

11.00

kN

m

3

:=

γsr

g

20.7

kN

m

3

19.80

kN

m

3

20.80

kN

m

3

18.70

kN

m

3

19.80

kN

m

3

20.80

kN

m

3

:=

Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:

if Id

n

0

Id

n 1

+

0

Id

5

0

Id

6

0

2

, 3

,

(

)

2

=

:=

2. Przyjęte geometrii stopy

:

Kąt z prawej wartość 1, kąt z lewej wartość 2

∆s

2

:=

hf

0.65m

:=

c

0.1m

:=

L

2.65m

:=

o

0.1m

:=

s1

if

∆s

1

=

L

asL

hf

,

hf

,

(

)

0.65 m

=

:=

B

1.8m

:=

proponowane B:

L

1.5

1.767 m

=

s2

if

∆s

1

=

hf

,

L

asL

hf

,

(

)

1.2 m

=

:=

t

0.20m

:=

background image

2a. Sprawdzenie warunków geometrycznych:

hf

max s1 s2

,

(

)

0.9

<

1

=

1

L

B

<

3

<

1

=

Wszystkie wartości muszą być
równe 1 !

t

hf

3

1

=

1.3 B

L

<

1.7 B

<

1

=

3. Objętości i ciężary stopy

:

3a. Ciężar G

1

- stopa fundamentowa

:

v1

L B

⋅ t

0.954 m

3

=

:=

Ciężar objętościowy bet. zbroj.:

L

B

1.472

=

v2

B

2

asB

2

o

s2 o

(

)

hf t

(

)

1

3

0.083 m

3

=

:=

v3

1

2

s2 o

(

)

hf

t

(

)

asB 2 o

+

(

)

0.198 m

3

=

:=

γbz

25

kN

m

3

:=

v4

B

2

asB

2

o

s1 o

(

)

1

3

hf

t

(

)

0.041 m

3

=

:=

v5

1

2

s1 o

(

)

hf

t

(

)

asB 2 o

+

(

)

0.099 m

3

=

:=

v6

asB 2 o

+

(

)

asL 2 o

+

(

)

hf

t

(

)

0.36 m

3

=

:=

v7

1

2

B

2

asB

2

o

hf

t

(

)

asL 2 o

+

(

)

0.113 m

3

=

:=

Vstopy

v1 2v2

+

v3

+

2v4

+

v5

+

v6

+

2v7

+

2.083 m

3

=

:=

G1

Vstopy γbz

52.087 kN

=

:=

3b. Ciężar G

2

- zasypka inżynierska z lewej strony

:

Ciężar objętościowy piasku zagęszczonego:

Vzas_l

s1 B

D

t

(

)

2 v4

v5

2.392 m

3

=

:=

γpz

18.5

kN

m

3

:=

G2

Vzas_l γpz

44.261 kN

=

:=

3c. Ciężar G

3

- zasypka inżynierska z prawej strony

:

Vzas_p

s2 asL

+

(

)

D

t

z

+

dpos

(

)

B

asL asB

D

hf

z

+

dpos

(

)





v3

2 v2

2 v7

v6

6.132 m

3

=

:=

G3

Vzas_p γpz

113.442 kN

=

:=

3d. Ciężar G

4

- ciężar posadzki

:

Ciężar objętościowy betonu nie zbrojonego:

Vpos

dpos s2

B

2 asL

( )

B

2

asB

2

dpos

+

0.624 m

3

=

:=

γbnz

24

kN

m

3

:=

G4

Vpos γbnz

14.976 kN

=

:=

3e. Sumaryczny ciężar fundamentu, posadzki i zasypki

:

GF

G1 G2

+

G3

+

G4

+

224.767 kN

=

:=

background image

4. Siły działające na powierzchni fundamentu

:

4a. Wyznaczenie ramion sił względem pkt. O dla ciężarów G

i

:

Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a

i

) dla zasypki lewej:

x1

s1

2

0.325 m

=

:=

A1

s1 D hf

(

)

1.137 m

2

=

:=

sprawdzenie :

x2

s1 o

3

0.183 m

=

:=

A2

1

2

s1 o

(

)

hf t

(

)

0.124 m

2

=

:=

A1 A2

+

(

)

B

2.27 m

3

=

Xl

x1 A1

x2 A2

+

A1 A2

+

0.311 m

=

:=

a2

L

2

Xl





1.014

m

=

:=

Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a

i

) dla stopy:

x3

2

3

s1 o

(

)

:=

A3

1

2

s1 o

(

)

hf t

(

)

0.124 m

2

=

:=

x4

s1

asL

2

+

1.05 m

=

:=

A4

asL 2 o

+

(

)

hf t

(

)

0.45 m

2

=

:=

A5

1

2

hf t

(

)

s2 o

(

)

0.247 m

2

=

:=

x5

1

3

s2 o

(

)

o

+

asL

+

s1

+

1.917 m

=

:=

x6

L

2

1.325 m

=

:=

A6

L t

0.53 m

2

=

:=

L

2

1.325 m

=

Xf

x3 A3

x4 A4

+

x5 A5

+

x6 A6

+

A3 A4

+

A5

+

A6

+

1.254 m

=

:=

a1

L

2

Xf





0.071

m

=

:=

Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a

i

) dla prawej zasypki:

A7

s2 D hf

z

+

dpos

(

)

2.1 m

2

=

:=

x7

s1 asL

+

s2

2

+

2.05 m

=

:=

A8

1

2

hf t

(

)

s2 o

(

)

0.247 m

2

=

:=

x8

2

3

s2 o

(

)

o

+

asL

+

s1

+

2.283 m

=

:=

Xp2

s1 o

+

asL

2

+

1.15 m

=

:=

Xp'

x7 A7

x8 A8

+

A7 A8

+

2.075 m

=

:=

vi4

s2 B

D

z

+

t

dpos

(

)

2 v2

v3

4.389 m

3

=

:=

vi3

asL 2 o

+

(

)

D

z

+

t

dpos

(

)

B

2

asB

2

o

1.1 m

3

=

:=

Xp

Xp' vi4

Xp2 vi3

2

+

vi4 2 vi3

+

1.766 m

=

:=

a3

L

2

Xp





0.441 m

=

:=

Moment statyczny, środek ciężkości (X) oraz odległość (a

i

) dla posadzki:

X'pos1

s1 asL

+

s2

2

+

2.05 m

=

:=

X'pos2

s1

asL

2

+

1.05 m

=

:=

Xpos

X'pos1 s2 B

⋅ d

pos

(

)

2X'pos2 dpos asL

B

2

asB

2

+

s2 B

⋅ d

pos

2dpos asL

B

2

asB

2

+

1.742 m

=

:=

a4

L

2

Xpos





0.417 m

=

:=

background image

Ramie działania siły V i Q (a

v

)

av

L

2

s1

asL

2

0.275

m

=

:=

4b. Wartości charakterystyczne "k" i obliczeniowe "d" sił V, H, M:

Tablica A.3. str. 115 EC7

Współczynniki częściowe do oddziaływań (A1)

γGn

1.35

:=

wsp częściowy do obciążeń stałych niekorzystnych

γGk

1.0

:=

wsp częściowy do obciążeń stałych korzystnych

γQn

1.5

:=

wsp częściowy do obciążeń zmiennych niekorzystnych

γQk

0

:=

wsp częściowy do obciążęń zmiennych korzystnych

Współczynniki Ψ

0

wg EC 0 str 38

Obciążenia wiodące:

Ψ0w

1.0

:=

Obciążenia towarzyszące:

Ψ0t

0.7

:=

GVk

Vk Ψ0w Qvk

+

GF

+

1.435

10

3

×

kN

=

:=

GVd

Vk γGn

γQn Ψ0w

Qvk

+

γGn GF

+

1.995

10

3

×

kN

=

:=

GHk

Hk Ψ0t QHk

+

445.2

kN

=

:=

GHd

Hk γGn

γQn Ψ0t

QHk

+

626.85

kN

=

:=

suma momentów ciężarów:

ΣGmi

a1 G1

a2 G2

+

a3 G3

+

a4 G4

+

7.691 kNm

=

:=

GMk

Mk Ψ0t QMk

+

Vk Ψ0w Qvk

+

(

)

av

+

Hk Ψ0t QHk

+

(

)

hf

+

ΣGmi

+

1.253

10

3

×

kNm

=

:=

GMd

Mk γGn

γQn Ψ0t

QMk

+

γGn Vk

γQn Ψ0t

Qvk

+

(

)

av

+

Hk γGn

γGn Ψ0t

QHk

+

(

)

hf

+

γGn ΣGmi

+

:=

GMd

1.685

10

3

×

kNm

=

4c. Sprawdzenie warunku mimośrodu

:

eLk

GMk

GVk

0.873

m

=

:=

eLk

L

6

1

=

eBk

0

:=

L

6

0.442 m

=

eLd

GMd

GVd

0.844

m

=

:=

eBd

0

:=

eLd

L

6

1

=

5. Wyznaczenie wartości naprężeń krawędziowych wywołanych obciążeniem

:

σmin.k

GVk

B L

1

6 eLk

L

0.895 MPa

=

:=

σmax.k

GVk

B L

1

6 eLk

L

+

0.294

MPa

=

:=

σmin.d

GVd

B L

1

6 eLd

L

1.218 MPa

=

:=

σmax.d

GVd

B L

1

6 eLd

L

+

0.381

MPa

=

:=

σmax.k

σmin.k

0.328

=

σmax.d

σmin.d

0.313

=

σmax.k

σmin.k

1

=

σmax.d

σmin.d

1

=

background image

6. Wymiary efektywne fundamentu:

B'

B

2 eBd

1.8 m

=

:=

L'

L

2 eLd

4.339 m

=

:=

A'

B' L'

7.809 m

2

=

:=

7. Pozostałe współczynniki częściowe M i R

Tablica A.4. str 116 EC 7

γφ'.M1

1.0

:=

γφ'.M2

1.25

:=

Kąt tarcia wewnętrznego

γc'.M1

1.0

:=

γc'.M2

1.25

:=

Spójność efektywna

γcu.M1

1.0

:=

γcu.M2

1.4

:=

Wytrzymałość na ściskanie bez odpływu

γqu.M1

1.0

:=

γqu.M2

1.4

:=

Wytrzymałość na ściskanie jednoosiowe

γγ.M1

1.0

:=

γγ.M2

1.0

:=

Ciężar objętościowy

Tablica A.5 str 116 EC 7

γR1.v

1.0

:=

γR2.v

1.4

:=

γR3.v

1.0

:=

Nośność podłoża

γR1.h

1.0

:=

γR2.h

1.1

:=

γR3.h

1.0

:=

Przesunięcie (poślizg)

8. Warunki bez odpływu (posadowienie rzeczywiste):

A' cu

n

163.295 kN

=

bc

1

2

α

π

2

+

1

=

:=

sc

1

0.2

B'

L'

+

1.083

=

:=

- dla prostokąta

GHd

626.85

kN

=

x'L

f1x

asL

2

s1

4.811 m

=

:=

GHd A' cu

n

1

=

ic

1

2

1

1

GHd

A' cu

n

+

1.6

=

:=

x'P

f1x

asL

2

+

s2

+

7.461 m

=

:=

q1

F1 x'L

( )

F2 x'L

( )

(

)

γsr

3

F2 x'L

( )

f1y D

(

)





γsr

4

+

48.153 kPa

=

:=

q2

dpos γbnz

F1 x'P

( )

F2 x'P

( )

z

+

dpos

(

)

γsr

3

+

F2 x'P

( )

f1y D

(

)





γsr

4

+

52.471 kPa

=

:=

q

min q1 q2

,

(

)

48.153

1

m

2

kN

=

:=

RD1

A'

π

2

+

(

) cu

n

bc

sc

ic

q

+

1.831

10

3

×

kN

=

:=

Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)

RD1.d

RD1

γR2.v

1.308

10

3

×

kN

=

:=

GVd 1.995 10

3

×

kN

=

RD1.d GVd

0

=

Sprawdzenie wykorzystania przekroju:

N1

GVd

RD1.d

100

%

152.595 %

=

:=

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σgr1.d

RD1.d

A'

167.448 kPa

=

:=

σgr1.d σmax.d

1

=

background image

9. Warunki z odpływem (posadowienie rzeczywiste):

Nq

e

π tan φ'

n

( )

tan 45deg

φ'

n

2

+

2

8.661

=

:=

m'

2

L'

B'





+

1

L'

B'

+

1.293

=

:=

Nc

Nq 1

(

)

ctg

φ'

n

( )

18.049

=

:=

2 Nq 1

(

)

tan

φ'

n

( )

6.504

=

:=

iq

1

GHd

GVd A' c'

n

ctg

φ'

n

( )

+









m'

1.343

=

:=

1

GHd

GVd A' c'

n

ctg

φ'

n

( )

+









m' 1

+

1.687

=

:=

sq

1

B'

L'

sin

φ'

n

( )

+

1.162

=

:=

ic

iq

1

iq

Nc tan φ'

n

( )

1.388

=

:=

1

0.3

B'

L'

0.876

=

:=

bq

1

α tan φ'

n

( )

(

)

2

1

=

:=

sc

sq Nq

1

Nq 1

1.183

=

:=

bc

bq

1

bq

Nc tan φ'

n

( )

1

=

:=

bq

:=

q'1

F1 x'L

( )

F2 x'L

( )

(

)

γsr

3

F2 x'L

( )

f1y D

(

)





γsr

4

+

48.153 kPa

=

:=

q'2

dpos γbnz

F1 x'P

( )

F2 x'P

( )

z

+

dpos

(

)

γsr

3

+

F2 x'P

( )

f1y D

(

)





γsr

4

+

52.471 kPa

=

:=

q'

min q'1 q'2

,

(

)

48.153 kPa

=

:=

γ'd

f1y D

F3 f1x

asL

2

s1

L

2

+

γsr

3

F3 f1x

asL

2

s1

L

2

+

f1y

D

+

hw

+

γsr

4

+

B

hw

(

)

γ'

4

+

f1y D

F3 f1x

asL

2

s1

L

2

+

F3 f1x

asL

2

s1

L

2

+

f1y

D

+

hw

+

+

B

hw

(

)

+

=

:=

c'

n

Nc

bc

sc

ic

7.268

10

5

×

Pa

=

q' Nq

bq

sq

iq

6.51

10

5

×

Pa

=

0.5

γ'

n

B'

9.512

10

4

×

Pa

=

RD2

A' c'

n

Nc

bc

sc

ic

q' Nq

bq

sq

iq

+

0.5

γ'd

B'

+

(

)

1.241

10

4

×

kN

=

:=

Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)

RD2.d

RD2

γR2.v

8.865

10

3

×

kN

=

:=

GVd 1.995 10

3

×

kN

=

RD2.d GVd

1

=

Sprawdzenie wykorzystania przekroju:

N2

GVd

RD2.d

100

%

22.509 %

=

:=

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σgr2.d

RD2.d

A'

1.135

10

3

×

kPa

=

:=

σgr2.d σmax.d

1

=

background image

10. Sprawdzenie gruntów:

Nq5

e

π tan φ'

5

( )

tan 45deg

φ'

5

2

+

2

29.44

=

:=

Nq6

e

π tan φ'

6

( )

tan 45deg

φ'

6

2

+

2

5.52

=

:=

Nc5

Nq5 1

(

)

ctg

φ'

5

( )

42.164

=

:=

Nc6

Nq6 1

(

)

ctg

φ'

6

( )

13.51

=

:=

Nγ5

2 Nq5 1

(

)

tan

φ'

5

( )

38.366

=

:=

Nγ6

2 Nq6 1

(

)

tan

φ'

6

( )

3.025

=

:=

Nq 8.661

=

Nq Nq5

<

1

=

Nq Nq6

<

0

=

Nq Nq4

<

0

=

Nc 18.049

=

Nc Nc5

<

1

=

Nc Nc6

<

0

=

Nc Nc4

<

0

=

Nγ 6.504

=

Nγ Nγ5

<

1

=

Nγ Nγ6

<

0

=

Nγ Nγ4

<

0

=

Jeżeli wszystkie 6 warunków ma wartość 1 nie trzeba liczyć fundamentu zastępczego

11. Fundament zastępczy:

- numer słabszego gruntu

nz'

if Nq5 Nq6

<

Nc5 Nc6

<

Nγ5 Nγ6

<

if Nq4 Nq5

Nc4 Nc5

Nγ4 Nγ5

4

, 5

,

(

)

,

6

,

(

)

6

=

:=

nz

4

:=

hz'

if nz

4

=

f1y D

F4 f1x

asL

2

s1

L

2

+

,

f1y D

F5 f1x

asL

2

s1

L

2

+

,

3.176 m

=

:=

hz

f1y D

F3 f1x

asL

2

s1

L

2

+

0.505 m

=

:=

hz 2B

<

1

=

- posadowienie zastępcze

b

if Id

nz

0

=

if hz B

hz

4

,

hz

3

,

,

if hz B

hz

3

,

2 hz

3

,

,

0.126 m

=

:=

Wymiary fundamentu zastępczego:

Lz

L

b

+

2.776 m

=

:=

Bz

B

b

+

1.926 m

=

:=

Ciężar gruntu pomiędzy h i h

z

:

bos

f1x asL

s1

L

2

+

5.736 m

=

:=

Współrzędna x osi podstawy:

g5

hz γsr

n

10.509 kPa

=

:=

G5d

Lz Bz

g5

γGn

75.872 kN

=

:=

Zastępcze wartości sił V, H, M:

GzVd

GVd G5d

+

2.071

10

3

×

kN

=

:=

GzHd

GHd

626.85

kN

=

:=

GzMd

GMd GzHd hz

+

2.001

10

3

×

kNm

=

:=

Sprawdzenie warunku mimośrodu:

ezLd

GzMd

GzVd

0.966

m

=

:=

ezLd

Lz

6

1

=

ezBd

0

:=

background image

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σzmin.d

GzVd

Bz Lz

1

6 ezLd

Lz

1.196 MPa

=

:=

σzmax.d

GzVd

Bz Lz

1

6 ezLd

Lz

+

0.421

MPa

=

:=

Max wartość naprężeń w zależności od spoistości gruntu:

n'σ

if Id

nz

0

Id

5

0

Id

6

0

2

, 3

,

(

)

2

=

:=

σzmax.d

σzmin.d

0.352

=

σzmax.d

σzmin.d

n'σ

1

=

Wymiary efektywne fundamentu:

L'z

Lz 2 ezLd

4.709 m

=

:=

B'z

Bz 2 ezBd

1.926 m

=

:=

A'z

L'z B'z

9.071 m

2

=

:=

12. Warunki bez odpływu (posadowienie zastępcze):

A'z cu

nz

463.873 kN

=

bzc

1

2

α

π

2

+

1

=

:=

szc

1

0.2

B'z
L'z

+

1.082

=

:=

- dla prostokąta

GzHd

626.85

kN

=

GzHd A'z cu

nz

1

=

izc

1

2

1

1

GzHd

A'z cu

nz

+

1.267

=

:=

qz1 36.522 kPa

=

- Ciężary gruntu obok fundamentu zastępczego wg wzoru z dodatku B

qz2 36.561 kPa

=

qz

min qz1 qz2

,

(

)

36.522 kPa

=

:=

RzD1

A'z π 2

+

(

) cu

nz

bzc

szc

izc

qz

+

3.6

10

3

×

kN

=

:=

Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)

RzD1.d

RzD1

γR2.v

2.571

10

3

×

kN

=

:=

GzVd 2.071 10

3

×

kN

=

RzD1.d GzVd

1

=

Sprawdzenie wykorzystania przekroju:

Nz1

GzVd

RzD1.d

100

%

80.56 %

=

:=

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σzgr1.d

RzD1.d

A'z

283.458 kPa

=

:=

σzgr1.d σzmax.d

1

=

13. Warunki z odpływem (posadowienie zastępcze):

Nzq

e

π tan φ'

nz

( )

tan 45deg

φ'

nz

2

+

2

4.504

=

:=

m'z

2

L'z
B'z

+

1

L'z
B'z

+

1.29

=

:=

Nzc

Nzq 1

(

)

ctg

φ'

nz

( )

11.907

=

:=

Nzγ

2 Nzq 1

(

)

tan

φ'

nz

( )

2.063

=

:=

background image

izq

1

GzHd

GzVd A'z c'

nz

ctg

φ'

nz

( )

+









m'z

1.233

=

:=

izγ

1

GzHd

GzVd A'z c'

nz

ctg

φ'

nz

( )

+









m'z 1

+

1.451

=

:=

szq

1

B'z
L'z

sin

φ'

nz

( )

+

1.116

=

:=

izc

iq

1

izq

Nzc tan φ'

nz

( )

1.41

=

:=

szγ

1

0.3

B'z
L'z

0.877

=

:=

sc

szq Nzq

1

Nzq 1

1.148

=

:=

bzq

1

α tan φ'

nz

( )

(

)

2

1

=

:=

bzγ

bzq

:=

bcz

bzq

1

bzq

Nzc tan φ'

nz

( )

1

=

:=

qz1 36.522 kPa

=

qz2 36.561 kPa

=

q'z

min qz1 qz2

,

(

)

36.522

1

m

2

kN

=

:=

γ'zd

Bz γ'

nz 1

+

Bz

10

1

m

kPa

=

:=

c'

nz

Nzc

bzc

szc

izc

8.734

10

5

×

Pa

=

q'z Nzq

bzq

szq

izq

2.263

10

5

×

Pa

=

0.5

γ'zd

B'z

Nzγ

bzγ

szγ

izγ

2.529

10

4

×

Pa

=

RzD2

A'z c'

nz

Nzc

bzc

szc

izc

q'z Nzq

bzq

szq

izq

+

0.5

γ'zd

B'z

Nzγ

bzγ

szγ

izγ

+

(

)

1.02

10

4

×

kN

=

:=

Sprawdzenie nośności podłoża: (EC 7 / 6.5.2.1(1) / str. 56)

RzD2.d

RzD2

γR2.v

7.289

10

3

×

kN

=

:=

GzVd 2.071 10

3

×

kN

=

RzD2.d GzVd

1

=

Sprawdzenie wykorzystania przekroju:

Nz2

GzVd

RzD2.d

100

%

28.417 %

=

:=

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σzgr2.d

RzD2.d

A'z

803.579 kPa

=

:=

σzgr2.d σzmax.d

1

=

background image

14. Sprawdzenie nośności na przesunięcie:

Charakterystyczne wartości sił:

G'Vk

Vk Qvk Ψ0t

+

GF

+

1.318

10

3

×

kN

=

:=

G'Hk

Hk QHk Ψ0w

+

519

kN

=

:=

G'Mk

Mk QMk Ψ0t

+

Vk Qvk Ψ0t

+

(

)

av

+

Hk QHk Ψ0w

+

(

)

hf

+

ΣGmi

+

1.268

10

3

×

kNm

=

:=

Obliczeniowe wartości sił:

G'Vd

Vk γGk

Qvk γQk

Ψ0t

+

GF γGk

+

1.045

10

3

×

kN

=

:=

G'Hd

Hk γGk

QHk γQn

Ψ0w

+

642

kN

=

:=

G'Md

Mk γGn

QMk γQn

Ψ0t

+

Vk γGn

Qvk γQn

Ψ0t

+

(

)

av

+

Hk γGn

QHk γQn

Ψ0w

+

(

)

hf

+

ΣGmi γGk

+

:=

G'Md

1.776

10

3

×

kNm

=

Sprawdzenie warunku mimośrodu:

e'Lk

G'Mk

G'Vk

0.963

m

=

:=

e'Lk

L

6

<

1

=

L

6

0.442 m

=

e'Bk

0

:=

e'Ld

G'Md

G'Vd

1.7

m

=

:=

e'Ld

L

6

<

1

=

L

6

0.442 m

=

e'Bd

0

:=

Sprawdzenie naprężeń krawędziowych:

σ'min.k

G'Vk

L B

1

6 e'Lk

L

878.342 kPa

=

:=

σ'min.d

G'Vd

L B

1

6 e'Ld

L

1.062

10

3

×

kPa

=

:=

σ'max.k

G'Vk

L B

1

6 e'Lk

L

+

325.819

kPa

=

:=

σ'max.d

G'Vd

L B

1

6 e'Ld

L

+

624.049

kPa

=

:=

σ'max.k

σ'min.k

0.371

=

σ'max.d

σ'min.d

0.588

=

σ'max.k

σ'min.k

1

=

σ'max.d

σ'min.d

1

=

Wymiary efektywne fundamentu:

L'd

L'

2 e'Ld

7.739 m

=

:=

B'd

B'

2 e'Bd

1.8 m

=

:=

A'd

L'd B'd

13.93 m

2

=

:=

L'k

L'

2 e'Lk

6.264 m

=

:=

B'k

B'

2 e'Bk

1.8 m

=

:=

A'k

L'k B'k

11.275 m

2

=

:=

Wyznaczenie funkcji opisującej naprężenia:

σ'k x

( )

σ'max.k σ'min.k

L

x

σ'min.k

+

:=

σ'sr.k

σ'k L L'k

(

)

σ'max.k

+

2

1.097

10

3

×

kPa

=

:=

background image

0

1

2

5

10

5

×

0

5 10

5

×

1 10

6

×

σ'k x

( )

x

V'k

A'k σ'sr.k

1.237

10

4

×

kN

=

:=

R'k

A'k σ'sr.k

tan

φ'

n

( )

5.251

10

3

×

kN

=

:=

G'Hk R'k

1

=

σ'd x

( )

σ'max.d σ'min.d

L

x

σ'min.d

+

:=

σ'sr.d

σ'd L L'd

(

)

σ'max.d

+

2

1.838

10

3

×

kPa

=

:=

0

1

2

1

10

6

×

5

10

5

×

0

5 10

5

×

1 10

6

×

1.5 10

6

×

σ'd x

( )

x

V'd

A'd σ'sr.d

2.56

10

4

×

kN

=

:=

R'd

A'd σ'sr.d

tan

φ'

n

( )

1.087

10

4

×

kN

=

:=

G'Hd R'd

1

=

Sprawdzenie warunku na przesów "bez odpływu":

R2'd

A' cu

n

163.295 kN

=

:=

R2'd 0.4 G'Vd

1

=

0.4 G'Vd

417.907 kN

=

background image

Jednostki :

kNm

kN m

:=

cm

0.01 m

=

background image
background image

dodatek A. model terenu

:

Dane :

f2y

8.025m

:=

f2y'

8.891m

:=

f1x

5.861m

:=

Funkcje gruntów, poziomu zero i ZWG:

f1y

10.000m

:=

F1 x

( )

f1y

:=

f3y

7.385m

:=

F2 x

( )

f2y' f2y

10m

x

f2y

+

:=

f3y'

6.912m

:=

F3 x

( )

f3y' f3y

10m

x

f3y

+

:=

f4y

3.912m

:=

f4y'

4.746m

:=

F4 x

( )

f4y' f4y

10m

x

f4y

+

:=

f5y

3.401m

:=

f5y'

2.485m

:=

F5 x

( )

f5y' f5y

10m

x

f5y

+

:=

Fw x

( )

f1y D

hw

:=

Punkty charakterystyczne fundamentu:

px

f1x

asL

2

f1x

asL

2

f1x

asL

2

+

f1x

asL

2

+

f1x

asL

2

+

o

+

f1x

asL

2

+

s2

+

f1x

asL

2

+

s2

+

f1x

asL

2

s1

f1x

asL

2

s1

f1x

asL

2

o

f1x

asL

2

+

1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

5.461

5.461

6.261

6.261

6.361

7.461

7.461

4.811

4.811

5.361

6.261

m

=

:=

py

f1y D

hf

+

f1y

f1y

f1y D

hf

+

f1y D

hf

+

f1y D

t

+

f1y D

f1y D

f1y D

t

+

f1y D

hf

+

f1y D

hf

+





1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

8.25

10

10

8.25

8.25

7.8

7.6

7.6

7.8

8.25

8.25

m

=

:=

background image

Punkty charakterystyczne osi słupa:

p2x

f1x

f1x









5.861

5.861

m

=

:=

p2y

f1y 1m

+

f1y D

2 B









11

4

m

=

:=

Punkty charakterystyczne posadzki:

p3x

f1x

asL

2

f1x

asL

2

10m

10m

f1x

asL

2





5.461

5.461

10

10

5.461

m

=

:=

p3y

f1y z

+

dpos

f1y z

+

f1y z

+

f1y z

+

dpos

f1y z

+

dpos









10

10.2

10.2

10

10

m

=

:=

Punkty charakterystyczne poziomu -B (poniżej poziomu posadowienia):

p4x

f1x

asL

2

s1

f1x

asL

2

+

s2

+

:=

p4y

f1y D

B

f1y D

B









:=

Punkty charakterystyczne osi podstawy stopy:

p5x

f1x

asL

2

s1

L

2

+

f1x

asL

2

s1

L

2

+

:=

p5y

f1y D

f1y D

2B









:=

background image

Model graficzny:

0

2

4

6

8

10

0

5

10

poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament

Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
trace 11

F1 x

( )

F2 x

( )

F3 x

( )

F4 x

( )

F5 x

( )

Fw x

( )

py

p2y

p3y

p4y

p5y

x x

, x

, x

, x

, x

, px

,

p2x

,

p3x

,

p4x

,

p5x

,

background image

24.462

1

m

kPa

=

background image

Nq4

e

π tan φ'

4

( )

tan 45deg

φ'

4

2

+

2

4.504

=

:=

Nc4

Nq4 1

(

)

ctg

φ'

4

( )

11.907

=

:=

Nγ4

2 Nq4 1

(

)

tan

φ'

4

( )

2.063

=

:=

Dodatek B: Model fundamentu zastępczego:

Punkty podstawy fundamentu zastępczego:

p6x

f1x

asL

2

s1

f1x

asL

2

s1

b

2

f1x

asL

2

+

s2

+

b

2

+

f1x

asL

2

+

s2

+

4.811

4.748

7.524

7.461









m

=

:=

p6y

f1y D

f1y D

hz

f1y D

hz

f1y D

7.6

7.095

7.095

7.6









m

=

:=

( )

(

)

background image

qz1

f1y F2 p6x

2

( )

(

)

γsr

n 1

hz γ'

n

+

:=

qz2

f1y F2 p6x

3

( )

(

)

γsr

n 1

hz γ'

n

+

dpos γbnz

+

z

dpos

(

)

γsr

n 1

+

:=

0

2

4

6

8

10

0

5

10

poziom 0
grunt 3-4
grunt 4-5
grunt 5-6
ZWG
Fundament

Posadzka
Poziom -B
Oś podstawy
Fundament zastępczy
trace 12

F1 x

( )

F2 x

( )

F3 x

( )

F4 x

( )

F5 x

( )

Fw x

( )

py

p2y

p3y

p4y

p5y

p6y

x x

, x

, x

, x

, x

, px

,

p2x

,

p3x

,

p4x

,

p5x

,

p6x

,

background image

ctg

φ'

( )

tan

φ'

( )

1

:=


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
lis al1 ge0 id 269560 Nieznany
Fundamentowanie cw cz 2 id 181 Nieznany
al1 lisp2005' id 54560 Nieznany (2)
Fundamentowanie cw cz 8 id 181 Nieznany
al1 listasp07 id 54564 Nieznany (2)
Fundamentowanie cw cz 5 id 181 Nieznany
fundament blokowy 2 id 181476 Nieznany
Fund Podzial Fundamentow id 181 Nieznany
al1 w07 zima2011 id 54569 Nieznany (2)
Fundamenty Foto id 181602 Nieznany
Fundamentals id 181497 Nieznany
al1 w08 zima2011 id 54571 Nieznany (2)
al1 lisp 04' id 54559 Nieznany (2)
al1 w04 zima2011 id 54566 Nieznany (2)
PB 2 rys nr 4 fundamenty id 351 Nieznany
al1 w05 zima2011 id 54567 Nieznany (2)

więcej podobnych podstron