POLITECHNIKA SZCZECIŃSKA

WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I ARCHITEKTURY

PROJEKT MONOLITYCZNEGO

STROPU PŁYTOWO - ŻEBROWEGO

Wykonał:

Krzystof Ibisz gr. II

Spis treści

1.Opis techniczny

Przedmiotem projektu jest monolityczny strop płytowo-żebrowy, który znajduje się w budynku magazynowym o wymiarach:

L₁=10,00 m L₂=18,90 m

Obciążenie stropu wynosi 12,0 kN/m³.

Strop będzie pracował w budynku o niskie wilgotności, dlatego przyjęto klasę ekspozycji XC1

Przyjęto grubość otuliny a = 0,03 m

Do wykonania płyty użyto betonu klasy B-25

Dla którego f_ck=20,0 MPa f_cd=13,3 MPa f_ctd=1,00 MPa

f_ctk= 1,5 MPa f_ctm=2,2 MPa E_cm=11100 MPa

oraz stali A-I dla której:

f_yk=240 MPa f_yd=210 MPa f_tk=320 MPa

Zbrojenie główne wykonano ze stali A III, dla której:

f_yk=400 MPa f_yd=350 MPa f_tk=440 MPa

Grubość ściany 0,25 m

Podstawą do wykonania projektu jest:

PN-B-03264:1999- Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone - Obliczenia statyczne i projektowanie

2. Płyta żelbetowa

2.1.Rysunki Stropu

2.2. Przekrój warstw stropowych

2.3 Obciążenia działające na płytę

Rodzaj obciążenia	Ciężar objętościowy [kN/m^3]	Grubość warstwy [m]		Wartość charakterystyczna [kN/m^2]	γf	Wartość obliczeniowa [kN/m^2]
I. Obciążenia stałe
1. Ceramiczne płytki podłogowe	21,00	0,02		0,420	1,2	0,504
2. Podkład cementowy	23,00	0,05		1,150	1,2	1,380
3. Styropian	0,45	0,12		0,054	1,2	0,065
4. Płyta żelbetowa	25,00	0,10		2,500	1,1	2,750
5. Tynk cementowo wapienny	12,00	0,02		0,240	1,3	0,312
		qk		4,364	qo	5,011
II. Obciążenia użytkowe
				12	1,2	14,4
		pk		12	po	14,4
III. Obciążenia przyjęte do obliczeń
				qp=qo+0,5po	12,21	[kN/m]
				p=0,5p0	7,2	[kN/m]

2.4 Obliczenia statyczne płyty żelbetowej

2.4.1 Schemat statyczny

Rozpiętość efektywna l_eff = l_n+ h_f

L_n - rozpiętość płyty w osiach konstrukcyjnych l_n = 2,25 m

h_f - założona grubość płyty żelbetowej h_f = 10 cm = 0,1 m

2.4.2. Momenty w płycie żelbetowej

I. Momenty Przęsłowe
M1max =	9,169	kNm
M1min =	4,278	kNm
M2max =	5,648	kNm
M2min =	0,638	kNm
M3max =	5,648	kNm
M3min =	0,638	kNm
M4max =	9,169	kNm
M4min =	4,278	kNm
II. Momenty podporowe
MAmax=	0,000	kNm
MAmin=	0,000	kNm
MBmax=	-8,647	kNm
MBmin=	-12,027	kNm
MCmax=	-4,072	kNm
MCmin=	-9,042	kNm
MDmax=	-6,699	kNm
MDmin=	-9,522	kNm
MEmax=	0,000	kNm
MEmin=	0,000	kNm

2.4.3. Siły Poprzeczne

V_A =(0,393*12,21*2,35)+(0,446*7,2*2,35)= 18,82 kN

V_BL=(-0,607*12,21*2,35)+(-0,62*7,2*2,35)= -27,91kN

V_BP=(0,536*12,21*2,35)+(0,603*7,2*2,35)= 25,58 kN

V_CL=(-0,464*12,21*2,35)+(-0,571*7,2*2,35)= -22,97kN

V_CP=(0,464*12,21*2,35)+(0,571*7,2*2,35)= 22,97 kN

V_DL=(-0,536*12,21*2,35)+(0,067*7,2*2,35)= 14,25 kN

V_DP=(0,607*12,21*2,35)+(-0,013*7,2*2,35)= 17,20 kN

V_E =(0,393*12,21*2,35)+(0,442*7,2*2,35)= 18,76 kN

2.4.4. Obwiednia momentów

3.0. Wymiarowanie przekrojów płyty

3.1.0 Zbrojenie dolne

3.1.1. Przęsło 1 (A-B)

b = 1,0 m = 100 cm

h_f = 0,1 m = 10 cm

d = h_f - a = 0,1-0,03 = 0,07 m

a = 0,03 m = 3,0 cm

beton B-20 f_ck=20,0 MPa f_cd=13,3 MPa f_ctd=1,00 f_ctk= 1,5 MPa f_ctm=2,2 MPa

stal A - I f_yk=240 MPa f_yd=210 MPa f_tk=320 MPa

M_sd = 9,169 kNm

Stopień zbrojenia

3.1.2. Przęsło 2 (B-C)

b = 1,0 m = 100 cm

h_f = 0,1 m = 10 cm

d = h_f - a = 0,1-0,03 = 0,07 m

a = 0,03 m = 3,0 cm

beton B-20 f_ck=20,0 MPa f_cd=13,3 MPa f_ctd=1,00 f_ctk= 1,5 MPa f_ctm=2,2 MPa

stal A - I f_yk=240 MPa f_yd=210 MPa f_tk=320 MPa

M_sd = 5,648 kNm

Stopień zbrojenia

3.1.3 Podpora B

- Moment w licu podpory B

Stopień zbrojenia

- Moment w podporze B

stopień zbrojenia

3.1.3 Podpora C

- Moment w licu podpory C

Stopień zbrojenia

- Moment w podporze C

stopień zbrojenia

3.1.3 Podpora D

- Moment w licu podpory D

Stopień zbrojenia

- Moment w podporze D

stopień zbrojenia

3.2. Zbrojenie górne

3.2.1 Przęsło 2

b = 1,0 m = 100 cm

h_f = 0,1 m = 10 cm

d = h_f - a = 0,1-0,03 = 0,07 m

a = 0,03 m = 3,0 cm

stopień zbrojenia

3.3 Przyjęcie średnicy prętów

4.0 ŻEBRO

4.1 Zebranie obciążeń na żebro

4.2. Schemat statyczny żebra

4.2.1. Momenty oraz obwiednia momentów

4.2.2. Siły poprzeczne

4.3. Wymiary przekroju zginanego

4.4. Wymiarowanie przekrojów żebra

4.4.1 Przęsło 1(A-B)

Zbrojenie główne wykonano ze stali A III, dla której:

f_yk=400 MPa f_yd=350 MPa f_tk=440 MPa

Przekrój pozornie teowy obliczenia jak dla przekroju prostokątnego o

stopień zbrojenia

Przyjęto 4 ø 20 (12,56 cm²)

4.4.2 Przęsło 2 (B-C)

Zbrojenie główne wykonano ze stali A III, dla której:

f_yk=400 MPa f_yd=350 MPa f_tk=440 MPa

Przekrój pozornie teowy obliczenia jak dla przekroju prostokątnego o

stopień zbrojenia

Przyjęto 4 ø 16 (8,04 cm²)

4.4.3 Podpora B

Zbrojenie główne wykonano ze stali A III, dla której:

f_yk=400 MPa f_yd=350 MPa f_tk=440 MPa

- Moment w licu podpory

stopień zbrojenia

Moment w podporze

M_B =220,01

b=0,25

stopień zbrojenia

Przyjęto 4 ø 25

4.5 Sprawdzenie żebra na ścinanie

4.5.1.Podpora A

q+g=23,93+27,00=50,93

b_w=0,25

d=0,42

l_eff=6,3 m

Max siła poprzeczna

V_sd=136,85

Siła poprzeczna na licu podpory

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

Obliczeniowa nośność na ścinanie

Doprowadzamy 50% zbrojenia do podpory

2 ø 20

Występują odcinki drugiego rodzaju

Odcinek l_t1=0,92 m

Obliczeniowa wartość pręta odgiętego.

Strzemiona powinny przenieść, co najmniej 0,5*V_sd2

Strzemiona

Rozstaw strzemion

Przyjęto s₁=0,07 m na odcinku l_t1

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

Odcinek drugi l_t2=0,12m

Siła poprzeczna w odległości 0,92 m od krawędzi podpory

V_Rd3=V_sd3 przekrój zbrojony tylko strzemionami

Przyjęto s₁=0,05 m na odcinku l_t2

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

4.5.2.Podpora B z lewej strony

q+g=23,93+27,00=50,93

b_w=0,25

d=0,42

l_eff=6,3 m

Max siła poprzeczna

V_sd=195,36

Siła poprzeczna na licu podpory

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

Obliczeniowa nośność na ścinanie

Doprowadzamy 50% zbrojenia do podpory

2 ø 20

Występują odcinki drugiego rodzaju

Odcinek l_t1=0,92 m

Obliczeniowa wartość pręta odgiętego.

Strzemiona powinny przenieść, co najmniej 0,5*V_sd2

Strzemiona

Rozstaw strzemion

Przyjęto s₁=0,05 m na odcinku l_t1

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

Odcinek drugi l_t2=1,56m

Siła poprzeczna w odległości 0,92 m od krawędzi podpory

V_Rd3=V_sd3 przekrój zbrojony tylko strzemionami

Przyjęto s₁=0,03 m na odcinku l_t2

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

4.5.3. Podpora B z prawej strony

q+g=23,93+27,00=50,93

b_w=0,25

d=0,42

l_eff=6,3 m

Max siła poprzeczna

Siła poprzeczna na licu podpory

Siła poprzeczna w odległości d od lica podpory

Obliczeniowa nośność na ścinanie

Doprowadzamy 50% zbrojenia do podpory

2 ø 16

Występują odcinki drugiego rodzaju

Odcinek l_t1=0,92 m

Obliczeniowa wartość pręta odgiętego.

Strzemiona powinny przenieść, co najmniej 0,5*V_sd2

Strzemiona

Rozstaw strzemion

Przyjęto s₁=0,06 m na odcinku l_t1

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

Odcinek drugi l_t2=1,23m

Siła poprzeczna w odległości 0,92 m od krawędzi podpory

V_Rd3=V_sd3 przekrój zbrojony tylko strzemionami

Przyjęto s₁=0,03 m na odcinku l_t2

Sprawdzenie nośności krzyżulców betonowych

5.0 Sprawdzenie stanu użytkowania żebra

5.1 Dopuszczalne ugięcia

5.1.1 Przęsło skrajne

Dla danych: beton B25 odczytujemy z tablicy max

Rzeczywisty stosunek

Można nie sprawdzać ugięcia dla przęsła skrajnego

5.1.2 Przęsło środkowe

Dla danych: beton B25 odczytujemy z tablicy max

Rzeczywisty stosunek

Można nie sprawdzać ugięcia dla przęsła środkowego

5.2 Rozwarcie rys

5.2.1. Przęsło skrajne

Maksymalna średnica nie przekracza ø 20

5.2.2. Przęsło środkowe

Maksymalna średnica nie przekracza ø 18