Podciąg

1. Materiał.

BETON B-25 STAL AIII

2. Zestawienie obciążeń.

1. Obciążenie stałe powierzchniowe.

Materiał	grubość	γ^(n)	qk	γf	g0
	[cm]	[kN/m^3]	[kN/m^2]	-	[kN/m^2]
Lastrico	3	22	0,66	1,2	0,792
Płyta żelbetowa	9	24	2,16	1,1	2,376
Tynk cem.-wap.	1,5	21	0,315	1,3	0,410
			Σ=3,135		Σ=3,578

2. Obciążenie stałe.

Element	wymiary	γ^(n)	qk	γf	g0
	[cm]	[kN/m^3]	[kN/m]	-	[kN/m]
Żebro	20×40	24	1,92	1,1	2,11
Podciąg	25×75	24	5,04	1,1	5,54

1. Obciążenie zmienne.

p_k=10,5[kN/m²] γ_f=1,2 p₀=12,6[kN/m²]

2. Obciążenie siłami skupionymi.

Długotrwała część obciążenia zmiennego:

3. Schemat statyczny.

4. Obliczenie sił wewnętrznych.

	MA	M1	M2	M3	MB	M4	M5	M6	MC	TA	TBl	TBp	TCl
	0	2,057	2,516	1,275	-1,666	-1,139	-0,611	-0,083	0,444	1,270	-1,730	0,310	0,310
	0	-0,304	-0,622	-0,941	-1,260	1,264	2,088	1,212	-1,364	-0,187	-0,187	1,485	-1,515
	0	0,083	0,170	0,256	0,343	-0,084	-0,511	-0,938	-1,364	0,051	0,051	-0,251	-0,251
	0	-0,027	-0,055	-0,083	-0,112	0,027	0,166	0,305	0,444	-0,017	-0,017	0,082	0,082
Mmax	0	350,69	406,30	207,99	-106,44	155,80	327,23	205,74	4,35
Mmin	0	59,59	29,71	-93,01	-504,76	-140,38	-70,50	-93,26	-421,65
Msdk	0	192,68	229,17	99,71			165,48
Tmax										216,82	-96,61	309,74	-28,69
Tmin										37,16	-330,46	59,04	-282,93
RA										206,97
RB											644,71
RC													565,44

5. Geometria przekroju.

Wymiary podciągu wynoszą 0,25×0,75 m. Wysokość użyteczna przekroju w licu podpory wynosi (otulina 0,029):

Wysokość użyteczna przekroju w przęśle (pręty ∅22, otulina 0,02, pręty w płycie ∅8, pręty w żebrze ∅18):

Szerokość współpracująca płyty (ze względu na występowanie sił skupionych redukcja o 20%):

• przęsło skrajne

• przęsło środkowe

6. Zbrojenie na zginanie.

Momenty przęsłowe:

M₂=406,3[kNm]

- przekrój pozornie teowy

Przyjęto 5×∅22, A_S=19,01[cm²], ρ=0,918%

M₅=327,23[kNm]

Przyjęto 4×∅22, A_S=15,2[cm²], ρ=0,811%

Momenty podporowe:

Moment w osi podpory: M_B=-504,76[kNm]. Moment w licu podpory wynosi:

Przyjęto 3×∅32, A_S=24,13[cm²], ρ=1,29%

Moment w osi podpory: M_C=-421,65[kNm]. Moment w licu podpory wynosi:

Przyjęto 3×∅32, A_S=24,13[cm²], ρ=1,29%

7. Zbrojenie na ścinanie.

Podpory skrajne A, E

V_Sd=T_A=216,82[kN]

Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o A_S=11,40[cm²].

(przyjęto1,0)

konieczne zbrojenie na ścinanie.

Odcinek l_tA-1 sięga do siły skupionej w odległości 1,615[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.

V_Sd=216,82[kN]

Przyjęto rozstaw 11[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka l_tA-1.

Podpory pośrednie B, D

V_Sd=T_Bl=330,46[kN]

Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o A_S=11,40[cm²].

konieczne zbrojenie na ścinanie.

Odcinek l_tB-3 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.

V_Sd=330,46[kN]

Przyjęto rozstaw 8[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka l_tB-3.

- konieczne zbrojenie na ścinanie

Zbrojenie na odcinku 3-2

V_Sd=T_3p=158,15[kN]

Odcinek l_t3-2 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.

V_Sd=158,15[kN]

Przyjęto rozstaw 16[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka l_t3-2.

Z uwagi na podobną wartość siły tnącej z prawej strony podpory B i z lewej strony podpory D zastosowano symetryczne zbrojenie.

Podpora C

V_Sd=T_Cl=282,93[kN]

Przyjmuje się, że do podpory zostaną doprowadzone dołem 3×∅22 o A_S=11,40[cm²].

(przyjęto1,0)

konieczne zbrojenie na ścinanie.

Odcinek l_tC-6 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.

V_Sd=282,93[kN]

Przyjęto rozstaw 9[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka l_tC-6.

- konieczne zbrojenie na ścinanie

Zbrojenie na odcinku 6-5

V_Sd=T_5p=110,625[kN]

Odcinek l_t6-5 sięga do siły skupionej w odległości 1,7[m], podzielono go na dwa równe odcinki zbrojone samymi strzemionami ∅8.

V_Sd=158,15[kN]

Przyjęto rozstaw 23[cm]. Zastosowano takie samo zbrojenie na drugiej części odcinka l_t6-5.

Z uwagi na identyczną wartość siły tnącej z prawej strony podpory C zastosowano symetryczne zbrojenie.

Minimalny stopień zbrojenia na ścinanie.

Zbrojenie strefy przekazania siły skupionej na podciąg.

Maksymalna reakcja z żebra: R_max=117,81+54,49=172,30[kN]

Zastosowano 4 strzemiona (po dwa z każdej strony) w odległości 20mm i 70mm od lica żebra.

8. Stan graniczny ugięcia.

M_sdk=229,17[kNm]

Przyjęto wiek betonu w chwili pełnego obciążenia 90 dni.

RH=50%

Końcowy współczynnik pełzania

Przekrój pozornie teowy, zbrojenie 5∅22 o A_s=19,04[cm²].

• charakterystyka przekroju niezarysowanego - położenie osi obojętnej.

Moment bezwładności.

Wskaźnik zginania

Moment rysujący

Przekrój pracuje jako zarysowany

• charakterystyka przekroju zarysowanego

Moment bezwładności

Sztywność przekroju

Ugięcie belki

Ugięcia nie zostały przekroczone.

Nie oblicza się szerokości rozwarcia rys ze względu na warunek normowy:

Szerokość rozwarcia rys można uważać za ograniczoną do 0,3[mm] jeśli maksymalna średnica prętów (20mm) jest mniejsza niż 32mm (wartość maksymalna przy danym ρ i σ_s).

9. Długość zakotwienia.

Zakotwienie zbrojenia dolnego:

Podstawowa długość zakotwienia

Wymagana długość zakotwienia

Długość zakotwienia prętów zbrojenia rozciąganego elementu zamocowanego w murze

Przedłużenie pręta poza krawędź podpory

Zakotwienie zbrojenia górnego:

Podstawowa długość zakotwienia

Wymagana długość zakotwienia