OBLICZENIE ŚWIATŁA JAZU:
a - wysokość warstwy przelewowej [m]
h - dopuszczalne piętrzenie wody miarodajnej [m]
k - wysokość prędkości [m]
μ1 - współczynnik wydatku =0,83 (dla jazu stałego i ruchomego)
μ2 - współczynnik wydatku =0,67 (dla jazu stałego) =0,62 (dla jazu ruchomego)
I.) Stałego:
rys. 3. Schemat to obliczenia światła jazu stałego
h - dopuszczalne piętrzenie wody miarodajnej
232,15 - rzędna dna
234,90 - rzędna piętrzenia miarodajnego
235,39 - rzędna Q3%
k=(α⋅vm2)/(2⋅g)=(1⋅1,8262)/(2⋅9,81)=0,17
α - współczynnik Sant-Venanta
II.) Ruchomego:
rys. 4. Schemat to obliczenia światła jazu ruchomego
OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA DŁAWIENIA BOCZNEGO
Warunek:
1.) |
Brz>(bu+df)⋅n 12,20<(3,06+1,0)⋅2=8,12 |
2.) |
hz/H0≤0,85÷0,90 hz=a=2,74 H0=hz+h+k=2,74+0,50+0,17=3,41 2,74/3,41=0,80<0,85 |
Ponieważ obydwa warunki zostały spełnione współczynnik liczymy ze wzoru:
n=2 - ilość sekcji przelewowych
df =1,0 - szerokość filara
ξp - współczynnik odpływu przyczółka |
ξf - współczynnik odpływu filara |
ξp=0,70
|
ξf=0,51
|
Przyjęte z „Jazy zasady projektowania”, cz I Prof. T. Bednarczyk. |
|
- przyjmuję buε=3,55 m
OBLICZENIE WYSOKOŚCI PODNIESIENIA ZASUWY
rys. 5. Schemat to obliczenia wysokości podniesienia zasuwy
ε' - współczynnik dławienia pionowego (odczytany z tabeli w zależności e/T)
Przyjmuję:
e=0,50 [m]
T=234,90-232,65-0,5⋅e=2,25-0,5⋅0,50=2,00
E/T=0,50/2,00=0,25 → ε'=0,622
OBLICZENIE PIERWSZEJ I DRUGIEJ GŁĘBOKOŚCI SPRZĘŻONEJ
rys. 6. Schemat to obliczenia pierwszej i drugiej głębokości sprężonej
hs>h2 - odskok zatopiony
hs<h2 - odskok nie zatopiony
odskok nie zatopiony, dlatego należy zaprojektować nieckę wypadową
rys. 7. Schemat to obliczenia głębokości niecki wypadowej
Warunek:
Przyjmuję dn=0,35 [m]
zakładam h1=0,342 [m]
OBLICZENIE DŁUGOŚCI NIECKI WYPADOWEJ
rys. 8. Schemat to obliczenia długości niecki wypadowej
OBLICZENIE DŁUGOŚCI DORGI FILTRACJI POD BUDOWLĄ
rys. 9. Schemat to obliczenia długości drogi filtracji pod budowlą
1.) Metoda Bligh'a:
CB - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwirów 5Ⴘ9)
- warunek spełniony
2.) Metoda Lena:
CL - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwiru grubego 3)
- warunek spełniony
OBLICZENIE WNĘK REMONTOWYCH
rys. 10. Schemat to obliczenia wnęk remontowych
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SPRAWDZENIE GRUBOŚCI NIESKI WYPADOWEJ
rys. 11. Schemat to sprawdzenia grubości niecki wypadowej
kw -współczynnik na wypłynięcie dla IV klasy budowli =1,05
Ponieważ minimalna grubość płyty może być 0,30 [m] dlatego przyjmuję tą wartość.
ZESTAWIENIE CIĘŻARÓW
rys. 15. Zestawienie ciężarów
Ciężar doku |
GD=2950,8 [kN] |
Ciężar filara |
GF=467,3 [kN] |
Ciężar zasuw |
GZ=32,2 [kN] |
Ciężar urządzenia wyciągowego |
GW=24,0 [kN] |
Ciężar kładki |
GK=8,4 [kN] |
Ciężar wody górnej |
GWG=403,6 [kN] |
Ciężar wody dolnej |
GWD=1422,6 [kN] |
Parcie wody górnej |
H1=541,0 [kN] |
Parcie wody dolnej |
H1=192,9 [kN] |
Parcie filtracyjne |
PF=849,9 [kN] |
Siła wyporu |
PW=806,1 [kN] |
Sprawdzenie warunku na przesunięcie:
μ - współczynnik tarcia na styku fundamentu z podłożem; =0,55 wg PN 83/B - 03010 tab. 3
dla gruntów niespoistych, żwiry i pospółki, i betonu chropowatego.
G= GD+ GF+ GZ+ GW+ GK+ GWG+ GWD
G =2950,8+467,3+32,2+24,0+8,4+403,6+1422,6=5308,9 [kN]
U= PF+ PW=849,9+806,1=1656,0 [kN]
Wx=H1-H2=541,0-192,9=348,1 [kN]
Sprawdzenie warunku na obrót:
Tabela 1. Zestawienie momentów utrzymujących
Lp. |
Siła [kN] |
Ramie siły [m] |
Moment [kNm] |
1 |
GD=2950,8 [kN] |
6,62 |
19534,3 |
2 |
GF=467,3 [kN] |
10,74 |
5018,8 |
3 |
GZ=32,2 [kN] |
11,00 |
354,2 |
4 |
GW=24,0 [kN] |
11,00 |
264,0 |
5 |
GK=8,4 [kN] |
10,10 |
84,8 |
6 |
GWG=403,6 [kN] |
12,20 |
493,9 |
7 |
GWD=1422,6 [kN] |
5,42 |
7710,5 |
8 |
H1=192,9 [kN] |
0,68 |
131,2 |
|
|
|
33591,7 |
Tabela 1. Zestawienie momentów obracających
Lp. |
Siła [kN] |
Ramie siły [m] |
Moment [kNm] |
1 |
H1=541,0 [kN] |
1,12 |
6911,3 |
2 |
PF=849,9 [kN] |
8,64 |
7343,1 |
3 |
PW=806,1 [kN] |
6,62 |
5336,4 |
|
|
|
19590,8 |
OBLICZENIE DŁUGOŚCI DROGI FILTRACJI WOKÓŁ PRZYCZÓŁKA
rys. 16. Filtracja wokół przyczółka
α - współczynnik zmniejszający zależny od klasy budowli (dla klasy IV α=0,6)
CL - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwiru grubego 4)
warunek spełniony
UBEZPIECZENIE OD STRONY DOLNEJ I GÓRNEJ WODY
rys. 17. Ubezpieczenie od strony dolnej i górnej wody
od strony górnej wody
ponieważ
przyjmuję długość materaca faszynowego równą 4,0 m
Podział płyt w dnie:
długość płyty 
przyjęto wymiary płyt - długość 3,75 m
- szerokość 2,025 m
Ogółem będzie 8 płyt
Podział płyt na skarpach:
przyjęto wymiary płyt - długość 7,66 m
- szerokość 2,00 m
- grubość 0,30 m
od strony dolnej wody
L≤20 m dlatego przyjmuję tę wartość
L=20 m
Długość materaca faszynowego wynosi 10 m, z długości L
Podział płyt w dnie:
długość płyty 
przyjęto wymiary płyt - długość 5,00 m
- szerokość 2,025 m
Ogółem będzie 8 płyt
Podział płyt na skarpach:
przyjęto wymiary płyt - długość 3,39 m
- szerokość 2,50 m
- grubość 0,30 m
Grubości płyt i materacy faszynowych w dnie rzeki:
|
Powyżej jazu [cm] |
Poniżej jazu [cm] |
Grubość płyty |
30 |
40 |
Grubość materaca faszynowego |
60 |
100 |
232,15
234,90
PN
P=2,75
a=0,49
h=0,50
235,39
235,89
k=0,17
k=0,17
235,89
235,39
h=0,50
a=2,74
P=0,50
PN
234,90
232,15
45o
df
h1
PN
h2
e
T
e
PN
234,90
232,65
T=2,0
e=0,50
PN
234,90
232,65
hs=1,38
hs1,38
h1
h2
t=2,75
pd=0,85
PN
234,90
232,15
V≈0
dn
TOL
TOP
SNW
P=0,50
dn=0,35
SNW
L1
h1=0,342
h2=1,68
H0=2,25
e=0,50
PN
234,90
232,65
SNW
Ln
L2
233,53
234,90
PN
dn=0,35
SNW
0,30
H=1,37
0
1
2
3
234,90
PN
H=2,75
h=0,2
F
buε
W
W
l=3,93
g
q
g
x
g
g
Q
1 m
1 m
Q'
x
