1.Obliczenia wstępne ustroju nośnego wybranego wariantu .

1.1.Zestawienie obciążeń stałych.

1. Elementy jezdni:	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
warstwa bitumiczna - 3cm 8,80*0,03*23,0 tłuczeń powlekany bitumem - 13cm 8,80*0,13*24,0 warstwa betonu ochronnego - 5cm 8,80*0,05*24,0 izolacja przeciwwilgociowa - 1cm 8,80*0,01*14,0 warstwa nadająca spadek - 2-7 cm 8,80*0,045*24,0	6,07 27,46 10,56 1,23 9,50	1,50 1,50 1,50 1,50 1,50	9,11 41,18 15,84 1,85 14,26
qj=	-	-	82,24
2. Poręcze	1,00	1,20	1,20
3. Płyta pomostowa z belkami pomostowymi
płyta pomostowa - 20 cm 9,40*0,20*25,00 belki podporęczowe 0,57*0,30*25,00	47,00 4,27	1,20 1,20	56,40 5,13
			61,53
4. Poprzecznice *25 qp=	16,29	1,2	19,55
5. Dźwigary główne 4*(0,20*0,8+0,5*0,3)*25,00 qd=	31,00	1,2	37,20
qc=	-	-	201,72

2.Zestawienie obciążeń użytkowych klasy B.

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
-na jezdni Bj­­­­­*q = 8,0*4,0*0,75 -obciążenie siłami K: K=800kN*0,75=600kN K=4*2P 2P=K/4=600/4=150kN -współczynnik dynamiczny: ϕ=1,35-0,005*lt=1,35-0,005*14,40= ϕ=1,28 < 1,325 2P*ϕ =150*1,28 -obciążenie samochodami „S”: 2*P1*ϕ=60*1,28 2*P2*ϕ=120*1,28 2*P3*ϕ=120*1,28	24,00 190,50 76,80 153,60 153,60	1,50 1,50 1,50 1,50 1,50	36,00 285,75 [kN/oś] 115,20 [kN/oś] 230,40 [kN/oś] 230,40 [kN/oś]

3. Maksymalny moment zginający i reakcja w dźwigarze głównym .

3.1. Schemat od obciążeń stałych .

l = 14,40 [m] r - liczba dżwigarów głównych

q_c = 201,72 [kN/m]

R_Ag = q_c/r*F_R = 201,72/4*(0,5*1*14,40) = 363,10 [kN]

M_g = q_c/r*F_q = 201,72/4*(0,5*14,40/4*7,20*2) = 1307,15 [kNm]

3.2. Schemat od obciążeń ruchomych [q_c+K].

l = 14,40 [m] r - liczba dżwigarów głównych

q = 36,00 [kN/m]

2P_o = 230,40 [kN/oś]

M_p^(K) = q_c/r*F_q+2P_o/r*Ση_i = =36,00/4*(0,5*14,40/4*7,20*2)+230,40/4*(3,0+3,6+3,0+2,4) = 924,48 [kNm]

R_Ap^(K) = q_c/r*F_R+2P_o/r*Σξ_i =

=36,00/4*(0,5*1*14,40)+230,40/4*(1+0,92+0,83+0,75)= 266,40 [kN]

3.3.Schemat od obciążeń dwoma samochodami (2xS).

l = 14,40 [m] r - liczba dżwigarów głównych

2P₁ = 115,20 [kN/oś]

2P₂ = 230,40 [kN/oś]

2P₃ = 230,40 [kN/oś]

M_p^(S) = 2P₁/r*η₁ +2P₂/r*η₂ +2P₃/r*η₃ = 115,20/4*1,8+230,40/4*3,6+230,40/4*3,0

= 432,00 [kNm]

R_Ap^(S) = 2P₁/r*ξ₁+2P₂/r*ξ₂+2P₃/r*ξ₃ = 115,20/4*1,0+230,40/4*0,75+230,40/4*0,67

= 110,59 [kN]

3.4.Wielkości sumaryczne:

R_Ag = 363,1 [kN] M_g = 1307,15 [kNm]

R_Ap^(K) = 266,4 [kN] M_p^(K) = 924,48 [kNm]

R_Ap^(S) = 110,59 [kN] M_p^(S) = 432,00 [kNm]

M_c = M_p^(K) + M_g = 924,48+1307,15 = 2231,63 [kNm]

M_c = M_p^(S) + M_g = 432,00+1307,15 =1739,15 [kNm]

R_A = R_Ap^(K) + R_Ag = 266,4+363,10 = 629,50 [kN]

R_A = R_Ap^(S) + R_Ag = 110,59+363,10 = 473,69 [kN]

4. Wymiarowanie zbrojenia dźwigara głównego

Dane do wymiarowania : t = 0,25*m ; b = 0,25*m ; l_t = 14,4*m

Beton B35 → E_b=34,4*Gpa ; R_b=19.8*MPa

Stal A-IIIN → E_a=2,1*10⁵*Mpa

M_c = 2397,68 [kNm]

l_d = 1,0*l_t = 1,0*14,40*m = 16,00*m

b_p­' = 0,15*l_d = 0,15*14,40*m = 2,10*m

b_p' = 2,10*m > 0,5*b_s = 0,5*2,25*m = 1,125*m → b_p' = 1,125*m

b_p' = 1,125*m ≤ 6*t' = 6*0,25*m = 1,5*m

b₁ = 2*b_p'+b = 2*1,125*m + 0,25*m = 2,50*m

μ_min = 0,002
a_min = 0,03*m

A_amin = A_b*μ = 0,625*m²*0,002 = 12,50*10^-4*m²

ponieważ x = 0,14*m < t = 0,25*m

to belkę traktujemy jako jednostronnie zbrojoną o szerokości b=0,25*m

przyjęto zbrojenie dźwigara głównego 12∅25mm o F_a=58,92cm².

II. Obliczenia ustroju nośnego (z wykorzystaniem metody Guyona

i Massonneta).

1.Zestawienie obciążeń.

1.1.Obciążenia stałe:

g_c = 201,72 [kN/m]

1.2.Obciążenia użytkowe:

według klasy obciążenia B

q_c=36,00 [kN/m]

-obciążenie siłami K:

K=800kN*0,75=600kN

K=4*2P 2P=K/4=600/4=150kN

współczynnik dynamiczny:

ϕ=1,35-0,005*l_t=1,35-0,005*14,4=

ϕ=1,28 < 1,325

2P*ϕ =150*1,28

nacisk koła : 285,75[kN/oś]

-obciążenie samochodami „S”:

2*P₁*ϕ=60*1,27=115,20[kN/oś]

2*P₂*ϕ=120*1,27=230,40[kN/oś]

2*P₃*ϕ=120*1,27=230,40[kN/oś]

2.Wyznaczenie l_wpł. p.r.o. według G-M.

2.1.Obliczenie momentów bezwładności belek głównych i poprzecznic.

Dane:

h_c=1,45*m

h_d1=0,8*m

h_d2=0,6*m

δ=0,20*m

c=2,5*m - rozstaw osiowy dźwigarów głównych

d=3,6*m - rozstaw osiowy poprzecznic

- momenty bezwładności żeber przy skęcaniu:

• momenty bezwładności przekroju teowego:

dla dźwigara głównego:

dla poprzecznic:

E=34,4*10³*MPa

ν=0 ⇒ G=E/2=34,4*10³/2=17,2*10³*MPa

b=10,0*m -szerokość przęsła

l=16,0*m -długość przęsła

K y'	.-b	.-3/4b	.-b/2	.-b/4	0	.+b/4	.+b/2	.+3/4b	.+b
Ko	-0,9828	-0,5703	-0,1466	0,3111	0,8288	1,4250	2,0981	2,8125	3,5140
K1	0,4538	0,5340	0,6326	0,7617	0,9276	1,1293	1,3544	1,5704	1,7409
Ko(1- )	-0,7666	-0,4448	-0,1143	0,2427	0,6465	1,1115	1,6365	2,1938	2,7409
K1	0,0998	0,1175	0,1392	0,1676	0,2041	0,2484	0,2980	0,3455	0,3830
K	-0,6667	-0,3274	0,0248	0,4102	0,8505	1,3599	1,9345	2,5392	3,1239
K y'	.-b	.-3/4b	.-b/2	.-b/4	0	.+b/4	.+b/2	.+3/4b	.+b
Ko	-0,0021	0,3111	0,6223	0,9226	1,1870	1,3721	1,4336	1,4250	1,3968
K1	0,6834	0,7617	0,8547	0,9642	1,0767	1,1557	1,1603	1,1293	1,0937
Ko(1- )	-0,0016	0,2427	0,4854	0,7196	0,9259	1,0702	1,1182	1,1115	1,0895
K1	0,1503	0,1676	0,1880	0,2121	0,2369	0,2543	0,2553	0,2484	0,2406
K	0,1487	0,4102	0,6734	0,9318	1,1627	1,3245	1,3735	1,3599	1,3301