1. Charakterystyka jakościowa ścieków

Dane:

Przepływ średni dobowy: Q_d-śr = 25600 [m³/d]

Stężenia zanieczyszczeń w ściekach dopływających do oczyszczalni

S_BZT5^ss = 256 [g/m³]

S_Zaw.og ^ss= 204,8 [g/m³]

S_ChZT^ss = 453,2 [g/m³]

S_Nog^ss = 51,2 [g/m³]

S_N-NH4^ss =44,8 [g/m³]

S_Pog ^ss=8,96 [g/m³]

Ł^ss = S^ss * Q_śr-d [ kg/d]

Ł _BZT5^ss = 256* 25600= 6553,6 [kg/d]

Ł _zaw.og^ss = 204,8 * 25600 = 5242,88 [kg/d]

Ł _ChZT^ss = 453,2*25600= 11601,92 [kg/d]

Ł _N-NH4^ss = 44,8* 25600 = 1146,88 [kg/d]

Ł _Nog^ss = 51,2 * 25600 = 1310,72 [kg/d]

Ł _Pog^ss = 8,96 * 25600 = 229,376 [kg/d]

Ilość wód osadowych: Q _wos = 1920 [m³/d]

Skład wód osadowych:

S_BZT5^wo = 204,8 [g/m³]

S_Zaw.og ^wo= 384 [g/m³]

S_ChZT^wo = 537,6 [g/m³]

S_Nog^wo = 179,2 [g/m³]

S_N-NH4^wo =153,6 [g/m³]

S_Pog ^wo=19,2 [g/m³]

Ł^wo = S^wo * Q_wos [ kg/d]

Ł _BZT5^wo = 204,8* 1920= 393,2 [kg/d]

Ł _zaw.og ^wo = 384 * 1920= 737,3 [kg/d]

Ł _ChZT ^wo = 537,6*1920= 1032,2[kg/d]

Ł _N-NH4^wo = 153,6* 1920= 294,9[kg/d]

Ł _Nog ^wo = 179,2 * 1920 = 344,6[kg/d]

Ł _Pog ^wo = 19,2 * 1920 = 36,86[kg/d]

∑Ł_dopł^BZT = Ł _BZT5^ss + Ł _BZT5^wo = 6946,8 [kg/d]

∑Ł_dopł^{zaw og} = 5980,2 [kg/d]

∑Ł_dopł^ChZT = 12173,3[kg/d]

∑Ł_dopł^Nog = 1654,78[kg/d]

∑Ł_dopł^N-NH4 = 1441,78[kg/d]

∑Ł_dopł^Pog = 266,23[kg/d]

∑Q = Q_wo+ Q_śr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m³/d]

S_d ^BZT =
= 252 [g/m³]

S_d ^{zaw og} =
=217 [g/m³]

S_d ^ChZT =
=442 [g/m³]

S_d ^Nog =
=60[g/m³]

S_d ^N-NH4 =
=52[g/m³]

S_d ^Pog =
=9,6[g/m³]

1.1)Ilość ścieków

∑Q = Q_wo+ Q_śr-d = 25600 + 1920 = 27520 [m³/d]

- przepływ średni godzinowy

Q_śr-h = Q_sr-d /24 = 25600/24 = 1066,67 [m³/h] (Qsr-d bez wód osadowych)

-przepływ średni z godzin dziennych

Q_śrhdz = Q_śrh * N_dmax * N_hdz = 1702,4 [m³/h]

N_dmax = 1,2

N_hdz = 1,33

-przepływ maksymalny godzinowy

Q_maxh^h = Q_śrh * N_dmax * N_hmax =1702,4*1,2*1,5= 1920 [m³/h]

N_hmax = 1,5

N_dmax = 1,2

• przepływ minimalny godzinowy

Q_hmin = 800 [m³/h]

Obliczenie równoważnej liczby mieszkańców

RLM=( Ł_BZT5) / (60
)

RLM= 6553600/60 = 109227 Mk

Według rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 8 lipca 2004 najwyższe dopuszczalne wartości wskaźników zanieczyszczeń w ściekach odprowadzanych do gruntu lub do wody dla RLM > 100000 Mk wynoszą odpowiednio:

BZT₅ = 15 mg O₂/ l

ChZT= 125 mg O₂/l

Zawiesina ogólna = 35 mg/l

Azot og = 10 mgN/l

Fosfor og = 1 mg P/l

1. Niezbędny stopień oczyszczania

η=

η_BZT5= (252-15)/252*100%= 94%

η_{zaw og} = (217-35)/217*100% = 83,9%

0,9=(217-X) /217 → X= 21,7 η_{zaw og} = (217-21,7)/217= 90%

η_Nog = (60-10)/60 *100%= 83,3%

η _Pog = (9,6-1)/ 9,6 *100% = 89,6%

Lp.	Wskaźnik	Efektywność oczyszczania [%]	Wymagana efektywność Oczyszczania [%]
1	BZT5	94,0	90
2	Zawiesina ogólna	83,9	90
3	Azot ogólny	83,3	85
4	Fosfor ogólny	89,6	90

2. Stężenie zanieczyszczeń w odbiorniku po odprowadzeniu ścieków

Stopień rozcieńczenia

N= Q_śr-d / SNQ *100 = 4,9 %

Przepływ w odbiornika po spuszczeniu ścieków:

Q_rz = SNQ + Q_dśr [m³/d]

SNQ = 6,4 [m³/s] = 552960 [m³/d]

Q_dśr = 25600[m³/d]

Q_rz = 522960 + 25600= 578560 [m³/ d]

Ł^*_wsk.= SNQ* S_o + Q_śr-d * S_e

Ł^*_BZT5 = 552960 * 5,12 + 25600* 15 = 3215155[g/d] S^* _BZT5 = Ł^*/ Q^* = 5,58 [g/m³]

Ł^*_Nog = 552960*6,4+ 25600*10 = 3794944[g/d ] S^* _Nog = 6,55 [g/m³]

Ł^*_Pog = 552960*0,33+ 25600*1 = 213280,8[ g/d] S^* _Pog = 0,37 [g/m³]

2. Opis poszczególnych obiektów i urządzeń

2.1) Krata rzadka

Q_hmax = 1920 [m³/h]= 533 [dm³/h]

Dobrano kanał jajowy, którym ścieki dopływają do oczyszczalni. Wymiary kanału KJ 0,6x0,9m ułożony ze spadkiem i= 3 ‰ , zagłębienie kolektora przed oczyszczalnią wynosi 3,2 m . W miejscu lokalizacji kanał jajowy przechodzi w kanał prostokątny o szerokości B_k = 0,6+0,2=0,8 [m].

Za kratą rzadką jest nadal kanał o szerokości B_k = 0,6 [m]. Napełnienie kanału 40 cm , ścieki dopływają z prędkością 1,4 m/s.

	h	v
Kanał jajowy	0,4	1,4
Kanał prostokątny	0,5	1,4

Dobrano kratę oczyszczaną mechanicznie HYDROBUDOWA 9 o parametrach :

• przepustowość - 3000 [m³/h]

• szerokość kanału - 1,0 [m]

• prześwit prętów kraty - s = 40 [mm]

2.2.) Pompownia ścieków surowych

Zastosowano 5 pomp zatapialnych (4 pompy pracujące + 1 rezerwowa)

Wymagana wydajność pompy

Q=
= 1920/4 = 480 [m³/h]= 133 l/s

Dobrano pompy METALCHEM typ MS5 224M o parametrach :

• wydajność pompy - 135 [dm³/s]

• wysokość podnoszenia pompy - H = 8 [mH₂O]

• moc nominalna - 22,0 [kW]

• obroty - n = 1460 [obr./min].

2.3.) Krata gęsta

Ścieki będą podawane przez pompownię na kraty gęste schodkowe. Przyjęto wariant z dwiema kratami o takich samych parametrach. Kraty dobieramy w oparciu o katalog firmy Eko- Celkon.

Q₁ =
=
= 960 [m³/h]

Dobrano kratę typu B o parametrach :

• głębokość kanału - 1100 [mm]

• prześwit kraty - 4 [mm]

• szerokość kanału - 800 [mm]

• wysokość napływu - 700 [mm].

Zakres przepustowości i odczytane napełnienia przed kratą :

Q = 541,2 [m³/h] h = 500 [mm]

Q = 726,0 [m³/h] h = 600 mm]

Q = 938,4 [m³/h] > Q₁ = 960 [m³/h] h = 700 [mm]

2.4) Ilość transport i odbiór skratek

• jednostkowy wskaźnik ilości skratek

Q_skr­ = RLM *

Q_skr­ = 109227 *

Skratki zgarniane są do podajnika ślimakowego o średnicy rurociągu 200 [mm]. Podajnik transportuje Skratki z obu krat do prasy hydraulicznej . Dobrano prasę hydrauliczną typu EkoCelkon

Po sprasowaniu objętość skratek zmniejszy się o połowę

Q_{skr. spr.} = 0,5 * 5,98 = 2,99 m³/d

Skratki gromadzone są w kontenerze o pojemności V_k = 3 m³

• Częstotliwość wywożenia :

2.5) Piaskownik

Zaprojektowano dwa piaskowniki prostokątne przedmuchiwane na przepustowość

Q₁ =
=
= 960 [m³/h]

• Głębokość H= 3,2 [m]

• Szerokość piaskownika B= 3,2 [m]

• Powierzchnia czynna jednej komory A= 7,32 [m²]

• Czas zatrzymania (napowietrzania) t_z = (5-15) min

Przyjęto t_z = 6 min

• Objętość jednej komory V₁ = t_z* Q₁ = 960 [m³/h] * 0,1 [h] = 96 m³

• Długość jednej komory L₁ = V₁/ F₁ = 96/7,32= 13,1 [m]

Przyjęto długość piaskownika L_rz = 14 [m]

• Rzeczywista objętość jednej komory V_rz = L_rz * F₁ = 14*7,32= 102,5 [m³]

• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :

• Powierzchnia w planie jednego piaskownika A₁ = L_rz * B₁ =14,0 * 3,2= 44,8 [m²]

• Prędkość liniowa v₁= Q/F = [m/s]

Ilość i usuwanie piasku

• Wskaźnik jednostkowy ilości piasku q_p=
  

• Dobowa ilość piasku Q _dp = 0,02 *
  [m3/d] = 0,02 * (25600/1000)= 0,512 [m³/d]

Do usuwania piasku zastosowano pompę Emu zainstalowaną w leju osadnika

Do odwirowania i przemywania piasku zastosowano klasyfikator.

2.6) Osadnik wstępny

• Zastosowano osadniki wstępne radialne .

• Przyjęto czas sedymentacji t_s= 1,0 [h] dla Q_{śr- h dz}

• Wymagana objętość osadnika

V_cz-ost = t_s * Q_{śr-h dz} = 1702,4 [m³/h] * 1,0 [h] = 1702,4 [m³]

Zastosowano 2 osadniki

• Objętość czynna jednego osadnika

V_1-cz = V_cz-ost /2 = 1702,4 / 2 = 851,2[m³]

Z tabeli UNIKLAR - 77 dobrano osadnik :

• wielkość Orws - 24

• średnica osadnika : D = 24,0 [m]

• pojemność czynna : V_1-cz = 891 [m³]

• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :

3. Bilans zanieczyszczeń dopływających do reaktora.

3.1) Efektywność sedymentacji

Przyjęto efektywność sedymentacji :

Zawiesina ogólna η = 50%

BZT₅ = 25%

N_og = 5%

P_og = 5%

Stężenie zanieczyszczeń w dopływie do reaktora.

Zaw_og : S=(1- 0,50)*217 = 108,5 g/m³

BZT₅ : S= (1-0,25)*252 = 189 g/ m³

N_og : S = (1- 0,05)*60 = 57 g/m³

P_og : S= (1- 0,05) * 9,6 = 9,12 g/m³

= 3,3 dlatego skracamy czas sedymentacji w osadniku wstępnym i efektywność sedymentacji zmniejszy się do 15%

BZT₅ : S= (1-0,15)*252 = 214,2 g/ m³

→
= 3,8

→
= 23

3.2) Bilans azotu

• Nitryfikacja

Stężenie azotu w dopływie do reaktora	+57[gN/m^3]
Stężenie N-NH4 w odpływie	- 1,5 [gN/m^3]
Stężenie azotu przyswojonego (2,5[%]*SBZT5)	-5,36 [gN/m^3]
Saldo azotu do nitryfikacji	50,1

Stopień nitryfikacji

η =

• Denitryfikacja

Stężenie azotu przed denitryfikacja	50,1[gN/m^3]
Stężenie azotu N-NO3 W odpływie	-3,8 [gN/m^3]
Saldo azotu do denitryfikacji	46,3 [gN/m^3]

Stopień denitryfikacji

η =

3.3) Wymiarowanie reaktora Bardenpho -zmodyfikowanego

3.3.1) Parametry procesu

Obliczenia przeprowadzamy dla temperatury procesu T= 12 ˚C

• Potencjał denitryfikacji

Dla wstępnej denitryfikacji i obliczonego potencjału denitryfikacji przyjęto :

Wymagany wiek osadu odczytano z tabeli dla (V_d /V_R = 0,5 ; RLM>100000 ;

Ł_BZT5 > 6000[kg/d], T=12˚C)

WO = 13,2 [d]

=

Jednostkowy przyrost osadu nadmiernego odczytano interpolując z tabeli

dX_j = f(WO,(Zaw_og/BZT₅))

dX_j = 0,65

3.3.2) Dobowy przyrost osadu

Ł_{BZT5 US} = Q_{śr- d} * (S_r -S_e) [kg_{BZT US}/ d]

Ł_{BZT5 US} = 27520*(0,214- 0,015) = 5476,5 [kg_{BZT US}/ d]

ΔX_d = dX_j * Ł_{BZT5 US} [kg sm/d]

ΔX_d = 0,65 *5476,5 = 3559,7[kg sm/d]

3.3.3) Biologiczne usuwanie fosforu

Założono ,że w wyniku nadmiarowego biologicznego usuwania fosforu, zawartość fosforu w osadzie nadmiernym wyniesie (3-5)[% sm] ; przyjęto P= 5[% sm].

• Ładunek fosforu usuwany z osadem nadmiernym:

Ł_p = 0,05 * ΔX_d [kg P/d]

Ł_p = 0,05 * = 178 [kg P/d]

• Usunięte stężenie fosforu S_{p us}

S_{p us} =

S_{p us} = 178000/ 27520 = 6,46

• Pozostałe stężenie fosforu

S_p-b - S_{p us} = 9,12-6,46 = 2,65
> 1

3.3.4) Uzupełniające symultaniczne strącanie fosforu

Zastosowano symultaniczne (uzupełniające )strącanie fosforu za pomocą PIX-u

• Ilość fosforu do chemicznego strącenia (przy założeniu całkowitego usuwania P):

ΔS_Ch = 2,65

• Zapotrzebowanie żelaza

Fe = 3* ΔS_Ch

Fe = 3* 2,65 = 7,95

• Ilość osadu chemicznego

TS_Ch = ΔS_Ch * 6,8[‚g/m³]

TS_Ch = 2,65* 6,8= 18,02 [g/m³]

Stąd:

TS* = TS(zaw.og) + TS_Ch = 108,5+ 18,02=126,52 [g/m³]

• Przyrost osadu z symultanicznym strącaniem

dX_j = f(WO= 13,2 ; (TS*/ BZT₅ = 0,59) = 0,73 [kg sm/kg BZT₅]

ΔX_d = 0,73 * 5476,5 =3997,8 [kg sm/d]

3.3.5) Objętość reaktora ( z nitryfikacją I denitryfikacją)

X- stężenie osadu w reaktorze , przyjęto z tabeli X= 4,0 [sm/m³]

V_R =
[m³]

V_R =
=13193 [m³]

4.Osadnik wtórny.

Przyjęto czas zatrzymania t_z = 4 [h]

Zastosowano 2 osadniki wtórne radialne.

• Objętość czynna 1 osadnika :

Przyjęto 2 osadniki UNIKLAR-77 typ OR_WT 36 o parametrach

• Średnica osadnika D = 36 [m]

• Pojemność czynna V_cz = 3006[m³]

5. Wymiary reaktora :

Przyjęto liczbę reaktorów n = 2

• Objętość jednego reaktora ( nitryfikacja + denitryfikacja ):

Przyjęto :

• głębokość reaktora : H = 5,0 [m]

• szerokość reaktora : B_R = 36 [m] ( ≤ Dos-wt )

• Powierzchnia 1 reaktora :

• Długość reaktora :

• Rzeczywista objętość reaktora :

• Długość komory niedotlenionej ( denitryfikacji ) :

• Długość komory tlenowej :

• Komora beztlenowa ( defosfotacji ) :

t_z = 1,5 [h] w odniesieniu do Q_dśr

• Komora predenitryfikacji :

t_z = 1 [h] w odniesieniu do Q_dśr

• Łączna objętość komór :

Głębokość H = 5,0 [m]

• Powierzchnia :

Przyjęto długość B = 36 [m] i szerokość B = 8 [m].

• Długość komory beztlenowej :

• Długość komory predenitryfikacji :

• Całkowita objętość reaktora :

5.1) .System napowietrzania :

5.1.1) Zapotrzebowanie tlenu :

Zapotrzebowanie tlenu obliczono z Eckenfeldera :

gdzie :

• Zapotrzebowanie tlenu na oddychanie biomasy :

• Zapotrzebowanie tlenu na usuwanie BZT₅ :

• Zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację :

• Odzysk tlenu w procesie denitryfikacji :

Razem : Średnie zapotrzebowanie : 11610,8 [kg O₂/d]

• Maksymalne zapotrzebowanie :

5.1.2)Zapotrzebowanie powietrza :

Zastosowano dyfuzory membranowe SANITAIRE o parametrach:

• stopień wykorzystania tlenu z powietrza- 29 % dla H_cz = 4,7 m

• współczynnik dyfuzji - α = 0,65

• zawartość tlenu w powietrzu - 280 [gO₂/m³].

• wykorzystanie tlenu z 1 [N m³] powietrza

O_{2-1 m} = 280 * 0,29 * 0,65 = 52,78 [gO₂/ m³]

• Zapotrzebowanie powietrza :

5.2).Stacja dmuchaw :

W stacji zainstalowano 6 dmuchaw ( 5 pracujących + 1 rezerwowa ) .

• Wydajność 1 dmuchawy :

= 31,8 [m³/min]

Wymagany przyrost ciśnienia Δp ( spręż.)

• ciśnienie hydrostatyczne - 4,7 [mH₂O]

• opory membrany dyfuzora - 0,3 [mH₂O]

• straty w przewodach - 0,2 [mH₂O]

Razem : Δp ( spręż.) = 5,2 [mH₂O]

DOBRANO DMUCHAWE firmy Comp Rot RB-LP 80

-wydajność 33,5 [m³/min]

- moc silnika 18,5 [kW]

- nadciśnienie 200 [mbar]

• Ilość dyfuzorów

n_dyf =
= 3819 szt.

5.3) System mieszania

5.3.1)Komora predenitryfikacji :

Wskaźnik mocy mieszania - N_JM = 5 [W/m³]

• Wymagana moc mieszadła :

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /260/5,5 o następujących parametrach :

• średnica śmigła - 800 [mm]

• obroty śmigła - 260 [obr./min]

• moc zainstalowanego silnika - N_s = 3,55 [kW].

5.3.2)Komora beztlenowa ( defosfatacji ):

Wskaźnik mocy mieszania - N_JM = 5 [W/m³]

• Wymagana moc mieszadła :

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /296/7,5 o parametrach :

• średnica śmigła - 800 [mm]

• obroty śmigła - 296 [obr./min]

• moc zainstalowanego silnika - 5,25 [kW].

5.3.3) Komora niedotleniona.

Wskaźnik mocy mieszania N_j-m = 4[W/m²]

• Wymagana moc mieszadła :

Zastosowano 3 mieszadła wolnoobrotowe firmy REDOR MT 100-250 /40/5,5 o parametrach :

• średnica śmigła - 2500 [mm]

• obroty śmigła - 40 [obr./min]

• mocna wale śmigła- 4,47 [kW].

5.4)Pompownie recyrkulacyjne :

5.4.1)Recyrkulacja wewnętrzna :

Stopień recyrkulacji wewnętrznej N_w = 300-400 % , przyjęto N_w = 300 %.

W każdym z reaktorów zastosowano 2 mieszadła zanurzalne o wydajności

każdego z mieszadeł :

Dobrano mieszadła pompujące firmy REDOR MP 80-650/7,5 o parametrach :

• średnica śmigła 650 mm

• obroty śmigła - 360 [obr./min]

• obroty silnika - 1450 [obr./min]

• moc silnika 7,5 kW

5.4.2)Recyrkulacja zewnętrzna :

Stopień recyrkulacji zewnętrznej N_z = 50-100 % , przyjęto N_z = 100 %.

Zastosowano 2 pompy zatapialne - 2 dla każdego reaktora .

• Wydajność 1 pompy :

Dobrano pompy METALCHEM MS 5 -224 -M o parametrach :

• wydajność pompy - 120 [dm³/s]

• wysokość podnoszenia pompy - H = 6 [m]

• moc nominalna - 22,0 [kW]

• obroty - 1460 [obr./min].

6.Przeróbka osadów:

6.1).Bilans osadu :

• Osad wstępny ( z osadników wstępnych ) :

• Osad nadmierny :

• osad chemiczny :

• tłuszcze (5% osadu wstępnego)

SM₄= 5% SM₁ = 0,05*2985,9= 149,3 [kg/d]

6.2).Objętość osadu :

• Osad wstępny :

• Osad nadmierny :

• Osad chemiczny :

• Tłuszcze :

• Całkowita dobowa objętość osadów powstających w oczyszczalni :

6.3).Zagęszczanie osadu nadmiernego :

Osad będzie zagęszczany do stężenia sm = 6%. Zastosowano mechaniczne zagęszczanie na taśmie z użyciem polielektrolitu.

Dobór zagęszczacza taśmowego :

Wydajność agregatu określono przy założeniu pracy taśmy przez 12 [h/d] ( z wyłączeniem weekendów ) :

Dobrano 2 zagęszczacze taśmowe firmy BELLMER typ TD 2 z Turbodrain o przepustowości 35-50 [m3/d]

6.3.1)Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu : 5 [kg] / 1000 [kg SM]

Przyjmując 12 [h] cykl pracy.

Q_PEL = 28 kg/d / 12 = 2,3[kg/h ]

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia polielektrolitu 0,5 % :

Dobrano automatyczna stację przygotowania i dawkowania polielektrolitu firmy BELLMER agregat nr 3 -trzykomorowy zbiornik flokulantów o parametrach :

• stężenie - 0,1-0,5 %

• objętość gotowego roztworu - 3,0 [m³].

• Objętość osadu po zagęszczeniu ( sucha masa po zagęszczeniu ) :

• Objętość odcieku :

6.4)Zagęszczanie osadu wstępnego :

Dobrano zagęszczacz radialny firmy Uniklar

V_cz = 132,5 [m³]

Czas zagęszczania t= 132,5 m³/ 99,5 [m³/d]= 1,3 d

Aby utrzymać średnią gęstość osadu 6% sm na odpływie osadu z zagęszczaniem zainstalować gęstościomierz.

• Objętość osadu po zagęszczeniu :

•Objętość odcieku :

• Dobór pomp do tłoczenia osadu zagęszczonego:

Dobrano pompy śrubowe:

Dobrano pompy śrubowe firmy Tofama S.A. typ 40 PSRSP

- wydajność 2 m³/h

- obroty 335 obr/min

6.5)Bilans jakościowy osadu surowego :

Rodzaj osadu	SM	%SMm	SMm	%SMo	SMo
Wstępny	2985,9	30	895,77	70	2090,1
Nadmierny	3559,7	25	889,9	75	2669,7
Chemiczny	438	100	438	-	-
tłuszcze	149,3	-	-	100	149,3
Razem:	7132,9	U = 94 %, V= 7132,9/10x6 = 118,8 [m^3/d]

6.6)Wydzielone komory fermentacyjne :

6.6.1).Bilans jakościowy osadu po fermentacji :

Rodzaj osadu	SMm [kg/d]	%SM0n		Smon [kg/d]		%SMor	Smor [kg/d]
Wstępny	895,77	62		1295,86		38	794,2
Nadmierny	889,9	62		1655,2		38	1014,5
Chemiczny	438	-		-		-	-
tłuszcze	-	0		-		100	149,3
Razem:	2223,7		2951,1				1958

• Sucha masa osadu przefermentowanego :

• Produkcja gazu :

Dobór zbiornika gazu :

Zbiornik gazu dobrano na objętość gazu:

Dobrano zbiornik gazu firmy SATTLER typ B9 118 o parametrach:

• pojemność V = 570 m³

• średnica D = 10,89 m

- wysokość H = 8,17 m

• Objętość osadu doprowadzanego do WKF

V_{o sur} = 7132,9/10x6 = 118,8 [m³/d]

• Stężenie osadu przefermentowanego :

• Objętość komory fermentacyjnej :

6.7).Odwadnianie i higienizacja :

• Zbiornik magazynowy osadu przefermentowanego :

Zaprojektowano zbiornik na przetrzymanie osadu w czasie przerwy w pracy stacji odwadniania, którą założono przez maksymalnie 5 dni.

Zbiornik będzie wyposażony w mieszadło podwodne i poziome i pomost kontrolny z miejscem do poboru próbek wody.

Stacja odwadniania osadu przefermentowanego.

Zaprojektowano taśmę pracującą 8h na dobę przez 5 dni w tygodniu.

Wydajność prasy i pompy śrubowej tłoczącej osad:

Dobór prasy odwadniającej osad przefermentowany na 179,8 m³ na dobę, czyli 7,5 m³/h

Dobrano prasę odwadniającą firmy Bellmer - prasa Winkelpresse WPN-K 2o parametrach:

- wydajność - 15-25 m³/h

- szerokość sita - 1 700 mm

- szerokość - 2 950 mm

- długość - 5 700 mm

- wysokość - 2 000 mm

• Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu 5 [kg]/ 1000 [kgsm].

• Potrzebna wydajność agregatu do roztwarzania polielektrolitów ( pracy 8 [h/d] , 5 [d/tydzień]

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia roztworu 0,5 % :

Przyjęto agregat firmy BELLMER o parametrach :

- wydajność Q =1000 [l/m³]

• Objętość osadu po odwodnieniu :

Po prasie osad podawany jest podajnikiem ślimakowym do stacji wapnowania osadu.

Stacja wapnowania osadu :

Przyjęto dawkę wapna D_CaO = 30 % Smo.

• Ilość higienizowanego osadu :

• Zapotrzebowanie czystego wapna , t = 8 [h/d] :

• Zapotrzebowanie wapna technicznego :

F= 0,8 - współczynnik przeliczeniowy dawki wapna w postaci czystej a dawka wapna technicznego :

6.8).Magazynowanie osadu :

Na działce oczyszczalni projektuje się plac dla magazynowania osadu w czasie przerw w jego odbiorze. Czas magazynowania 3 miesiące. Osad będzie składowany na hałdzie o wysokości 1,5 [m].

• Objętość magazynowanego osadu :

• Powierzchnia placu : F= 333/1,5 = 222 m²

7. Obliczenie końcowego chlorowania

Dawka chloru: 8,0 gCl₂/m³ (ścieki bezpośrednio po OWT)

7.1.Obliczenie max zapotrzebowania chloru (dla Q_hmax = 1920 m³/h)

Cl₂^max = D*Q_hmax = 8,0 * 1920 = 15360 gCl₂/h = 15,4 kgCl₂/h

1. Obliczenie min zapotrzebowania chloru (dla Q_hmin = 800 m³/h)

Cl₂^max = D*Q_hmax = 8,0 * 800 = 6400 gCl₂/h = 6,4 kgCl₂/h

Dobrano chlorator Alldos

D_Cl2 =

2. Obliczenie komory kontaktowej

V = Q_hmax * t = 1920 * 0,25 h = 480 m³

H = 6 m, B = 3 * 1,5 m (3 korytarze po 1,5 m)

L = V/(H*B) = 480/(6 *4,5) = 480/18 = 17,8 m

4) Sprawdzenie warunku L:B

L : B = 17,8*3/1,5 = 35,5 <40

5) Rzeczywiste wymiary komory kontaktowej (zewnętrzne)

B_rz = 3*1,5 + 4*0,2 = 5,30 m

L_rz = 17,8 + 2*0,2 = 18,2m

OBLICZENIE DECHLORACJI ŚCIEKÓW

Dawka pozostała chloru 0,5 gCl2/m³

Dawka SO₂: 1,3 * 0,5 = 0,65 gSO₂/m³

Zapotrzebowanie:

maksymalne: 0,65 * 1920 = 1248 gSO₂/h

minimalne: 0,65 * 800 = 520 gSO₂/h

Dobór dawkownika gazu: Alldos C111 1szt + 1R

Komora dechloracji: H=6 m, B=1,5 m

V = Q_hmax * t = 1920* 45/3600 = 24m³

L = 24/(4*1,5) = 24/6 = 4m

1