Dane:
Tok obliczeń:
Wyniki:
Q = 30000 [N]
H = 400 [mm]
kd = 13 [MPa]
ψh = 1,8
ψH = 0,5
β = 1,3
kc = 130 [MPa]
1. DOBÓR ŚREDNICY GWINTU
Pozostałe dane dobrano z materiałów [1] (tab. 17.1.2; 17.1.3)
Średnica podziałowa gwintu d'2
;
gdzie:
kd - wartość dopuszczalnych nacisków jednostkowych, [MPa] [1] tab.17.1.2
ψh - współczynnik wysokości nakrętki
dla nakrętek nie rozciętych zaleca się
ψh = 1,5 … 1,8;
ψH - współczynnik wysokości gwintu [1]
tab.17.1.3;
Wewnętrzna średnica gwintu d'3
;
gdzie:
β - współczynnik uwzględniający wpływ naprężeń skręcających w przekroju śruby
β = 1,3
kc - naprężenia dopuszczalne na ściskanie,
[MPa] kc = Re/3 (Re - tab. 19.2.1)
Wg PN dobiera się gwint o znamionowej średnicy d [1] (str.333 17.3 p1)
Na podstawie tabeli dobieramy gwint
z warunku 
i 
Przyjmuje gwint Tr32x6
d = 32 ; P = 6 ; d2 = D2 = 29 ; D4 = 33 ;
d3 = 25 ; d1 =26 ; [mm]
d2'= 28,6 [mm]
d'3 = 19.5 [mm]
P = 6
d2 = D2 = 29 [mm]
f = 0,12
α = 15o
Warunek samohamowności gwintu
gdzie 
f - tab. 17.1.3
α - tab. 17.1.1
Warunek jest spełniony 
γ = 0,07
ρ' = 0,12
Q = 30000 [N]
d2 = D2 = 29 [mm]
γ = 0,07
ρ' = 0,12
3. Moment tarcia w gwincie
, [N mm]
Ttgw = 82795
d2 = D2 = 29 [mm]
ψh = 1,8
P = 6
d = 32 [mm]
kr = 45[MPa]
Q = 30000 [N]
Dn =48[mm]
D'n = 52 [mm]
k'd = 50
h = 54 [mm]
hk = 12 [mm]
ks = 50 [MPa]
Ttgw = 83295
WYMIARY MAKRĘTKI
( materiał nakrętki - brąz)
. Wysokość nakrętki
[mm]
4.2. Liczba zwojów w nakrętce
z = h/P
Warunek spełniony 
4.3. Zewnętrzna średnica nakrętki
kr ([1] tab. 17.1.1)
Dn przyjmuję do konstrukcji 48 [mm]
4.4. dla nakrętki o konstrukcji kołnierzowej :
- Średnica kołnierza :
: c - wymiar ścięcia w
korpusie przyjmuje c = 2x45o
k'd ([1] tab. 17.1.1)
- Wysokość kołnierza :
hk = 0,2h
- Warunek wytrzymałości kołnierza na ścinanie: ks (tab. 17.1.1)
Warunek spełniony 
4.5. Moment tarcia na podporowej powierzchni nakrętki :
: [N mm]
4.6. Warunek nieruchomości nakrętki
jest spełniony Ttn > Ttrw:
h = 52.2 [mm]
do konstrukcji przyjmuje
h = 54[mm]
z = 9
Dn = 46,2 [mm]
D'n = 52 [mm]
Dk = 58,8 [mm]
przyjmuję
Dk = 60 [mm]
hk = 12 [mm]
τ = 16,58
Ttn = 90171
H = 400 [mm]
h1 = 1,8d
d3 = 25 [mm]
Sprawdzenie śruby na wyboczenie
5.1. Długość ściskanej części śruby:
L1 = H+h1 +0,5h
5.2. Długość wyboczeniowa:
Lw = μL1 ; Dla podnośnika μ = 0,5
5.3. Smukłość śruby:
; gdzie 
mm4 ;
mm2
Dla λ < 40 wyboczenie nie sprawdza się. (wg L. Kurmaz. 342)
L1 = 484,6[mm]
Lw = 242,3[mm]
imin = 6,25
λ = 38,8
Q = 30000 [N]
d3 = 25 [mm]
Ttgw = 83295
kc = 130 [MPa]
Sprawdzenie wytrzymałości śruby:
Dla podnośników T = Ttgw
Warunek jest spełniony
;
σz = 76,6 [MPa]
Q = 30000 [N]
kd = 10 [MPa]
d = 32 [mm]
f = 0,12
Wymiary korony:
7.1. Dla nie płaskich powierzchni oporowych
do= 0 Do = 2α'
dla styku wypukło-wklęsłego (rys.17.2.1b)
Przyjmuje R1 = 64 ; R2 = 68;
Momot tarcia na oporowej powierzchni podparcia;
;
Do = 11,92[mm]
Ttk = 14304
Dn =48[mm]
H = 400 [mm]
h = 54 [mm]
hk = 12 [mm]
kc = 111[MPa]
Ttgw = 83295
Dobór rury spawanego korpusu:
8.1. Wstępnie oceniam średnice wewnętrzną rury
d'r = Dn - 2 ; d' = 46
Wstępnie ocenia się zewnętrzna średnice rury (δ = 5[mm])
D'r = Dn - 2 δ ; D'r = 58
Wg tab. 18.2.12 dobiera się rure o wymiarach D'r 
Dr ; d'r 
dr
Dobieramy rurę stalową R45 Ø60,3 o grubości ścianki δ = 8[mm]
Hk = H + (10…15) + (h-hk)
Naprężenia zastępcze korpusu (obok nakrętki);
;
gdzie 
;
;
d'r = 46[mm]
D'r = 58[mm]
dr = 44,3[mm]
Hk = 452[mm]
σc = 23,3
γ = 0,07
ρ' = 0,12
Ttk = 14304
Q = 30000 [N]
d2 = D2 = 29 [mm]
Sprawność przekładni:
;
η = 0,36
Fr = 250 [N]
zr = 1
kz = 1
Ttk = 29556
Ttgw = 83295
d3 = 25 [mm]
Napęd podnośnika:
Napęd ręczny zapadkowy [1] (17.4):
Dobór podstawowych parametrów koła zapadkowego;
Parametr wejściowy d1 =1,1 d
a=07d1+1; a = 26
10.1 długość rękojeści
;
Obliczeniowa długość rękojeści;
Lo = Lr - Lm
10.2 średnica rękojeści ;
;
dla materiału rękojeści St3 kg=120[MPa]
Zewnętrzna średnica korpusu zapadki: Dr = 1,5dr
Naprężenia zginające w korpusie zapadki przy rękojeści:
; L1 = 1,5dr
Warunek spełniony.
Siła obwodowa na kole zapadkowym ;
; 
; 
Naprężenia u stopy zęba koła zapadkowego ;
;
; 
; 
Średnica sworznia zapadki z umowy wytrzymałości na zginanie;
; 
; 
;
;
Naprężenia zginające w przekroju szczek w miejscu mocowania sworznia;
;
d1 = 35,2
a = 26
d2 = 24
z = 8
L2 = 1,5d1
L2 =
Lr = 450
Lo = 310[mm]
dr = 18,62
przyjmuje do konstrukcji
dr = 20 [mm]
Dr = 30 [mm]
σg = 30,31
Df = 53.8[mm]
Dw = 59,6[mm]
Da = 65,85[mm]
F = 3775[N]
t = 23,4[mm]
t1 = 11,7[mm]
h = 5,85[mm]
b1 
t1
τ = 13,44
σg = 20,16
q = 322,64
δ = 5,85
L = 17,55
Mg = 11042
dsw = 9,72[mm]
przyjmuje
dsw = 10[mm]
b = 1,3d1
b = 45,76
σg = 107[MPa]
W = 1010,16