,systemy oczyszczania wody P, zakład oczyszczania wody

Politechnika Wrocławska Wrocław

Wydział Inżynierii Środowiska

Inżynieria Środowiska

Zakład Oczyszczania Wody


SPIS TREŚCI

1. DANE PROJEKTU 3

1.1 ORZECZENIE O JAKOŚCI WODY SUROWEJ 3

1.2 UKŁAD TECHNOLOGICZNY 3

2. OBLICZENIA TECHNOLOGICZNE

2.1 OBLICZANIE ZASADOWOŚCI M 3

2.1.1 PARAMETRY WODY 4

2.2 USTALENIE DAWKI KOAGULANTU 4

2.3 KOREKTA PH – DAWKA WAPNA 5

2.3.1 PARAMETRY WODY SUROWEJ 5

2.3.2 PARAMETRY WODY SUROWEJ PO KOAGULACJI 5

2.4 DEZYNFEKCJA - CHLOR 6

3. MAGAZYNOWANIE REAGENTÓW 6

3.1.MAKSYMALNE DOBOWE ZUŻYCIE REAGENTÓW 6

3.2 NIEZBĘDNY ZAPAS REAGENTÓW 7

4. OBLICZENIA URZĄDZEŃ

4.1 URZĄDZENIA DO ROZTWARZANIA I DAWKOWANIA REAGENTÓW 8

4.2 ZBIORNIKI DO PRZYGOTOWANIA MLEKA WAPIENNEGO 9

4.3 KOMORA SZYBKIEGO MIESZANIA Z MIESZADŁEM MECHANICZNYM 9

4.4 KOMORA WOLNEGO MIESZANIA Z MECHANICZNYMI MIESZADŁAMI ŁOPAKOWYMI 12

4.5 OSADNIK O PRZEPŁYWIE POZIOMYM 12

4.6 FILTRY POSPIESZNE GRAWITACYJNE 15

4.7 DOBÓR UZIARNIENIA 18

5. ZBIORNIKI WODY CZYSTEJ

5.1 CAŁKOWITA OBJĘTOŚĆ ZBIORNIKA MAGAZYNUJĄCEGO CZYSTĄ WODĘ 24

5.2 OBJĘTOŚĆ POJEDYNCZEGOZBIORNIKA 24

5.3 POWIERZCHNIA POJEDYNCZEGO ZBIORNIKA 25

5.4 ŚREDNICA POJEDYNCZEGO ZBIORNIKA 25

5.5 RZECZYWISTA POWIERZCHNIA ZBIORNIKA 25

5.6 RZECZYWISTA V ZBIORNIKA 25

6. GOSPODARKA WODNO ŚCIEKOWA 26

6.1 ILOŚĆ POPŁUCZYN 26

7. DOBÓR RUROCIĄGÓW 28

7.1 DOPŁYW DO ZUW 28

7.2 DOPŁYW DO SZYBKIEGO MIESZACZA 28

7.3 DOPŁYW NA FILTRY 28

7.4 DOPŁYW WODY PŁUCZĄCEJ DO FILTRA 31

7.5 ODPŁYW POPŁUCZYN DO RUROCIĄGU 32

8.OPIS TECHNICZNY 33

1. DANE PROJEKTU

Pochodzenie wody : woda powierzchniowa

Przeznaczenie wody : woda do spożycia

Wydajność zakładu oczyszczania wody : 22 600 m3/d

  1. ORZECZENIE O JAKOŚCI WODY SUROWEJ

Ujmowana woda to woda powierzchniowa mająca zwiększoną mętność, barwę i utlenialność. Pozostałe wskaźniki nie przekraczają dopuszczalnych norm.

Woda w stanie surowym nie nadaje się do spożycia, należy poddać ją procesowi oczyszczania, celem spełnienia Rozporządzenia Ministra z dnia 29 marca 2007.

UKŁAD TECHNOLOGICZNY.

Układ technologiczny zawiera kolejne etapy oczyszczania wody powierzchniowej.

Jest to układ poprawiający jakość wody, a także jej skład chemiczny.

W układzie znajduje się.

  1. Komora szybkiego mieszania mechaniczna( KOAGULACJA)

  2. Komora wolnego mieszania mechaniczna

  3. Osadnik poziomy

  4. Filtr pospieszny piaskowy

  5. Chlorator (DEZYNFEKCJA).

2. OBLICZENIA TECHNOLOGICZNE

T­­WO – 15,8 °tw

TWN – 4,2°tw

2.1 OBLICZANIE ZASADOWOŚCI M

Zas M = TWW

TWO = TWN + TWW

TWW = TWO – TWN = 15,8 - 4,2 = 11,6°tw

TWW = 11,6/2,8 = 4,14 mval / dm3 = 207 g CaCO3 / dm3

2.1.1 PARAMETRY WODY

Przed koagulacją Po koagulacji

Zas M = 207 g CaCO3 / dm3

CO2 wolny = 20 g CO2 / m3

CO2 przynależny = 20 g CO2 / m3

CO2 agresywny = 0 g CO2 / m3

Zas M = 189 g CaCO3 / dm3

CO2 wolny = 36 g CO2 / m3

CO2 przynależny = 16 g CO2 / m3

CO2 agresywny = 20 g CO2 / m3

2.2 USTALENIE DAWKI KOAGULANTU

Mętność 30 NTU

Barwa 25 g Pt/m3

Mętność D = D = = 38,3 g / m3

Barwa D = D = = / m3

Zas M > W · D + 0,7

Przyjęto koagulant – siarczan glinu – Al2(SO4)3 x 18 H2O

Dawka D = 40 g / m3

Sprawdzenie zasadowości M po koagulacji.

Zas M < W · D + 0,7

Zas M – naturalna zasadowość wody, 4,07 mval / dm3

W – współczynnik określający jednostkowe zużycie zasadowości naturalnej wody (w procesie hydrolizy koagulantu) dla siarczanu glinu 0,009 val / dm3

D – dawka koagulantu, D­k = / m3 [g Al2(SO4)3 x 18 H2O / m3]

0,7 – zapas zasadowości naturalnej wody, warunkujący właściwy przebieg hydrolizy koagulantu [val / dm3]

4,07 val / dm3 > 0,009 val / dm3 · 40 + 0,7

4,07 val / dm3 > 1,06 val / dm3

Zas M > W · D + 0,7

Naturalna zasadowość jest wystarczająca i umożliwia całkowitą hydrolizę dawkowanego koagulantu.

2.3 KOREKTA pH – DAWKA WAPNA

2.3.1 Parametry wody surowej.

pH – 7,3

Z nomogramu równowagi węglanowo – wapniowej dla wody surowej odczytano:

CO2 wolny = 20 g CO2 / m3

CO2 przynależny = 20 g CO2 / m3

CO2 agresywny = 0 g CO2 / m3

2.3.2 Parametry wody surowej po koagulacji:

Obniżenie zasadowości M

∆ Zas M = D · 0,45 = 40 ∙ 0,45 = 18[g CaCO3 / m3],

Nowa Zas M = 207 – 18 = 189 [g CaCO3 / m3].

Zwiększenie wartości CO2 wolnego:

∆CO2 = D ∙ 0,4 = 40 ∙ 0,4 = 16 [g CO2 / m3]

CO2 wolny = ∆CO2 + CO2 wolny [g CO2 / m3],

CO2 wolny = 16 + 20 = 36 [g CO2 / m3]

Z nomogramu równowagi węglowo – wapiennej odczytano

CO2 przynależne – 16 [g CO2 / m3]

CO2 agresywne = CO2 wolne – CO2 przynależne [g CO2 / m3];

CO2 agresywne = 36 - 16 = 20 [g CO2 / m3].

Obliczanie dawki wapna niezbędnego do związania CO2 agresywnego pozostałego w wodzie po procesie koagulacji.

Zakładamy, że zostanie związane wapna

2CO2agr. = CaO + H2O → Ca(HCO3)2

2 · 44 56g
x (D CaO) 16g

D Cao = 28,16 [g CaO / m3]

Parametry wody po dawkowaniu D CaO = 28,16 [g CaO / m3]

∆ Zas M = (28,16 · 50) / 28 = 50,29 [g CaCO3 / m3]

Zas M’ = 189 + 50,29 = 239,29 [g CaO / m3]

Z nomogramu równowagi węglowo – wapiennej odczytano:

CO2 przynależne – 28 [g CO2 / m3],

CO2 agresywny’ = 38 – 16 – 28 = -6 [g CO2 / m3],

CO2 agresywny’ = -6 [g CO2 / m3] < 2 [g CO2 / m3].

Przyjęto dawkę D CaO = 16 [g CaO / m3]

2.4 Dezynfekcja - Chlor

Potrzebna dawka chloru:

gCl2/m3

3. MAGAZYNOWANIE REAGENTÓW

3.1 Maksymalne dobowe zużycie reagentów

(kg,d)

Qdmax- maksymalna dobowa wydajność stacji uzdatniania wody, m3/d

Dmax- maksymalna dawka reagenta w postaci czystej i ewentualnie bezwodnej, ustalona na podstawie badań technologicznych, kg/m

f- współczynnik przeliczeniowy masy reagenta w postaci chemicznie czystej i bezwodnej na masę produktu technicznego.

3.2 Niezbędny zapas reagentów

Tm- czas składowania- 30 dni

Obliczenie powierzchni magazynu „na sucho” :

F - powierzchnia magazynu, m2

α - współczynnik zwiększający ze względu na transport wewnętrzny

ρn – gęstość nasypowa reagenta, kg/m3

hs – dopuszczalna wysokość składowania, m

Z – wymagany zapas reagenta, kg

KOAGULANT:

= 1,2

Z = 32544 kg

ρn = (1100÷1300) przyjęto : 1200 kg/m3

hs = 2,0 m

Przyjmujęto powierzchnię magazynu koagulantu F=16,8 m2 (4m×4,2m)

WAPNO:

= 1,2

Z= 13017,6 kg

ρn = 1000 kg/m3

hs = 1,5 m


Przyjęto powierzchnię magazynu wapna 10,5 m2 (3,0m×3,5m)

CHLOR:

Chlor jest przechowywany w 45 kg butlach i z 30-dniowym zużyciem. Jedna butla zajmuje , więc niezbędna powierzchnia magazynu wynosi:

Ilość butli: $\frac{2604}{45}$ =58 butli

Przyjęto powierzchnię magazynu F=58 • 0, 5 = 29 m2 (5,0m×6,0m)

Przyjęto całkowitą powierzchnie chlorowni 30 m2 o wymiarach 5x6 m.

4. Obliczenia urządzeń:

4.1 Urządzenia do roztwarzania i dawkowania reagentów

Zbiorniki zarobowy i roztworowy dla koagulantu:

V1 - objętość zbiornika zarobowego, m3

Qg - wydajność, m3/h

a - dawka koagulantu, g/m3

n - liczba zarobów w okresie doby

procentowe stężenie roztworu (przyjęto 20%)

Qd = 22600 m3 / d

Qg = 22600 / 24 = 942 m3 / h

Przyjęto zbiornik o objętości 1,6 m3. Wymiary: dł. 1,2 m, sz. 1,2 m, wys. 1,6m.

V2- objętość zbiornika roztworowego, m3

b- procentowe stężenie roztworu: 5-10%, przyjęto 10%

Przyjęto zbiornik o objętości 9,7 m3. Wymiary: dł. 2,2 m, sz. 2,2 m, wys. 2,0 m.

4.2. Zbiorniki do przygotowania mleka wapiennego.

Objętość zbiorników roztworowych :

gdzie:

Qg = 22600 / 24 = 942 m3 / h

a – dawka wapna 16

b – stężenie roztworu wapna; b = 5%

n – liczba zarobów w ciągu doby; n = 2

Przyjęta całkowita objętość zbiorników : V= 3,7 m3

3,7 / 2 = 1,85 m3 objętość 1 zbiornika

Zakładając że H=D otrzymujemy:

Zatem przyjęto 2 zbiorniki o wymiarach: D = 1,33 m oraz H= 1,33 m

  1. Komora szybkiego mieszania z mieszadłem mechanicznym:

Q - wydajność

t - przyjęto czas przetrzymywania wody w mieszaczu t =120 s

Wysokość mieszacza przyjęto H=3,5 m

Przyjęto mieszacz cylindryczny, którego średnica wynosi 3 ,5 m.

Średnica mieszadła (d)

d = 2,1 m

Szerokość łopatki (b)

b = 0,21 m

Wysokość zawieszenia mieszadła od dna mieszadła (h)

h = 0,42 m

Powierzchnia łopatek (fo)

f0=13% F1

F1=H

gdzie:

fo- powierzchnia łopatek (zakres od 10% do 15 % F1)

n- liczba łopatek

F1- przekrój komory mieszacza

F1=3,5 m12.25 m2

fo=0,10 1,225 m2

Liczba łopatek(n)

== 2,78

Przyjęto 3 łopatki mieszadła.

4.4 Komora wolnego mieszania z mechanicznymi mieszadłami łopatkowymi

Qg = 942 m3/h

t = 1200 s = 0,33 h (założenie)

V = Q * t  < = > V = 0, 33 * 942 = 314  m3

Dla głębokości H = 3m powierzchnia F = 105 m2

Przyjmuję 2 komory o powierzchni 53 m2 o wymiarach 5,3m x 10m

W każdej komorze przyjęto 2 mieszadła o osi pionowej.

Założenie : G = 50 s-1 dla T=288,5 oK h=1,14*10-3 kg/(m*s)

Liczę zapotrzebowanie mocy na wałach mieszadeł:

N= h*G2*V = 1,14*10-3*502*314 = 894,9 kg*m2/s3

Założenie: Vp = 0,55 m/s V = 0,7 * Vp

V = 0,7 * 0,55 = 0,39 m/s

Dla d/2b = 19 przyjmuję x = 1,8

Powierzchnia łopatek : =

Łączna powierzchnia łopatek, wyznaczona jako 10% powierzchni przekroju komór wolnego mieszania, wynosi 10,5 m2 .

4.5 Osadnik o przepływie poziomym

Projektuję osadnik poziomy o Qg = 942 m3/h do usuwania zawiesiny kłaczkowej z wody o nast. wskaźnikach zanieczyszczenia:

Barwa: 25 g Pt/m3

Mętność: 30 NTU

Odczyn : 7,3 pH

Zas M : 4,14 Val/m3

Zawiesina 2 g/m3

Dawka koagulantu : 40 g/m3

Przyjmuję wartości K = 1 i N = 0

C0 = 2 + 40 + 0,25*25 + 0 = 48,25 g/m3 z czego przyjmujemy że V0 = 0,35 mm/s

Dla L/H = 15 przyjęto k = 10

Przyjęto głębokość osadnika H = 3m dla L/H = 15 długość osadnika L = 45m

Szerokość osadnika B = 6,0 m , stąd liczba osadników

Przyjęto 4 osadniki.

Powierzchnia rzeczywista osadnika Frz= 6*45 = 270 m2

Sprawdzam warunki stabilności:

Całkowita długość osadnika :

Lc= L + Lp , m Lp=2

Lc = 45 + 2,5 = 47,5 m

Objętość jednego osadnika V = 3 * 270 = 810 m3 stąd:

T = 810/250 = 3,24 h

Obliczam objętość eksploatacyjną :

Przelewy:

Obliczam długość osadnika:

= 1,5 * 3 * 10 * 0,35/0,35 = 45 m

Obliczam szerokość osadnika:

=

Przyjąłem cztery osadniki, każdy o szerokości B = 6 m.

4.6. Filtry pospieszne grawitacyjne:

Obliczenia filtrów

Zastosowano filtry ze złożem piaskowym, dla którego

WR=d60/d10=1,75

d10 = 0,6 mm

Powierzchnia filtrów

Oh – obciążenie hydrauliczne filtru, przyjmuję Oh = 8 m3/m2h.

Przyjmuję F = 118 m2.

Liczba filtrów

Przyjmuję 6 filtrów.

Powierzchnia jednego filtra

118 : 6 = 19,7 m2

Powierzchnia dna filtrów układana jest z płyt o wymiarach 0,6 x 1,0 m a więc na jeden filtr przypadają 32 płyty o łącznej powierzchni F1= 4*4,8 = 19,2 m2, łączna powierzchnia wszystkich filtrów Fc = 115,2 m2

Prędkość rzeczywista przepływu

- Prędkość filtracji przy wszystkich filtrach włączonych (rzeczywista):


$$v_{\text{rzecz}} = \frac{Q}{n \bullet F_{1}} = \frac{942}{6 \bullet 19,2} = 8,2\frac{m}{h}$$

- Przy jednym filtrze wyłączonym z eksploatacji


$$v_{\text{rzecz}} = \frac{Q}{n \bullet F_{1}} = \frac{942}{5 \bullet 19,2} = 9,8\frac{m}{h}$$

Filtr płukany jest wodą (tab.8.22)

Dla złoża o parametrach:

WR- współczynnik równomierności materiału filtracyjnego; WR =1,75

d10- wymiar czynny piasku, d10 = 0,6·10-3m

temperatura 283 K

Intensywność płukania wyznaczono na podstawie nomogramu (rys.8.61)


dz = (1,8WR−0,8) • d10 = (1,8•1,75−0,8)0, 06 = 0, 14

Dla dz=0,14 współczynnik zapasu K=1.

Z nomogramu (rys.8.61), uwzględniając powyższe wartości, odczytano q1=9.2 dm3/sm2

Zatem intensywność płukania wynosi:

Ip = K • q1 = 1, 0 • 9.2 = 9.2 dm3/sm2=0,0092 m3/s·m2

Popłuczyny

Natężenie przepływu popłuczyn:


$$Q_{p} = I_{p} \bullet F = 9.2 \bullet 19,2 = 176,64\frac{\text{dm}^{3}}{s} = 0,177\frac{m^{3}}{s}\ $$

Prędkość wody w korycie:


2 • 0, 49 • q0, 4 = 2 • 0, 49 • (0, 177)0, 4 = 0, 5m

Przyjęto szerokość koryta popłuczyn 0,5 m

Odległość dna kanału zbiorczego:


$$L = 1,73\sqrt{\frac{q^{2}}{g \bullet B^{2}}} + 0,2 = 1,73\sqrt{\frac{{(0,177)}^{2}}{9,81 \bullet {0,5}^{2}}} + 0,2 = 0,4\ m$$

gdzie: q– natężenie przepływu popłuczyn w kanale, q=0,177 m3/s

B- szerokość kanału, B=0,5m

g - przyspieszenie ziemskie , g = 9,81m/s2

Przyjęto L=0,4 m

Obliczenie drenażu niskooporowego

Przyjmuję drenaż niskooporowy grzybkowy. Do celów obliczeniowych przyjmuję liczbę grzybków 100szt/1m2 płyty drenażowej. Każdy grzybek ma na obwodzie 24 prostokątne szczeliny o wymiarach 10 mm x 0,7 mm.

Powierzchnia w jednym grzybku wynosi:

Całkowita liczba grzybków w drenażu 1 filtru N = 20 ⋅ 100 = 2000 szt, stąd całkowita powierzchnia szczelin wynosi:

Co stanowi około 1,7 % powierzchni filtru.

Straty ciśnienia w drenażu niskooporowym

- woda płucząca


$$Q_{pl} = I_{p} \bullet F = 9.2 \bullet 19,2 = 176,64\frac{\text{dm}^{3}}{s} = 0,177\frac{m^{3}}{s}\ $$

- prędkość wody wypływającej ze szczeliny:


$$v_{1} = \frac{Q_{pl}}{f_{1,szcz}} = \frac{0,177}{0,336} = 0,53\frac{m}{s}$$

- straty ciśnienia


$$h = \frac{v_{1}^{2}}{2g} \bullet \frac{1}{\mu^{2}} = \frac{{(0,53)}^{2}}{2 \bullet 9,81} \bullet \frac{1}{{(0,65)}^{2}} = 0,034 = 3.4 \bullet 10^{- 2}m$$

gdzie: h- strata ciśnienia na grzybkach;

v1– prędkość wody wypływającej ze szczeliny, v1=0,55 m/s

μ- współczynnik wydatku (dla szczelin μ=0,65)

4.7 Dobór uziarnienia:

Wymiar czynny złoża piaskowego d10 = 0,6 mm; WR = 1,75

WR = d60 = WR ∙ d10 = 1,75∙ 0,6 = 1.05 mm;

Gęstość piasku: ρp = 2,65 g/cm3;

Gęstość antracytu: ρa=1,6 g/cm3;

Z wykresu odczytano wartość d5p = 0,52 mm;

Dla d5p wyliczono czynnik średnicy korzystając ze wzorów:

Ss dla piasku:


$$\mathbf{S}_{\mathbf{s}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{\rho}_{\mathbf{z}}}{\mathbf{\rho}_{\mathbf{w}}}$$

gdzie: ρz – gęstość złoża (piasku);

ρw – gęstość wody 1,0 g/cm3;

υ – dla 10oC = 1,31*10-6


$$\left\lbrack \frac{g\left( S_{s} - 1 \right)}{\vartheta^{2}} \right\rbrack^{1/3}d_{5p} = \left\lbrack \frac{9,81\left( 2,65 - 1 \right)}{\left( 1,31 \bullet 10^{- 6} \right)^{2}} \right\rbrack^{1/3}0,52 \bullet 10^{- 3} = 11.95$$

Z wykresu odczytano czynnik prędkości dla d5p = 5.5

Wyliczono prędkość opadania Vs;


Vs = 4, 5⌊g(Ss−1)ϑ1/3 = 5, 5⌊9,81(2,65−1)1,31•10−61/3 = 0, 153

Stąd Vsd95antr.:

Obliczono czynnik prędkości dla antracytu:


$$\frac{V_{S}}{\left\lbrack g\left( S_{s} - 1 \right)\vartheta \right\rbrack^{1/3}} = \frac{0,15}{\left\lbrack 9,81\left( 1,6 - 1 \right)1,31 \bullet 10^{- 6} \right\rbrack^{1/3}} = 7.7$$

Odczytano czynnik średnicy dla d95 antracytu=34

Stąd d95 wynosi:


$$d_{95} = \frac{34}{\left\lceil \frac{9,81\left( 1,6 - 1 \right)}{\left( 1,31 \bullet 10^{- 6} \right)^{2}} \right\rceil^{1/3}} = 2.2 \bullet 10^{- 3}$$

Na tej podstawie uzyskano następujące parametry złoża filtracyjnego:

WR = 1,75 WR = 1,75

d10p = 0,6 mm d10a = 0,75 mm

d60p = 1.05 mm d60a = 1.4 mm

Straty hydrauliczne podczas filtracji i płukania złoża

a) podczas filtracji

gdzie: H – głębokość złoża, m,

Hp – wysokość złoża dla piasku; Hp = 1,0 m;

Hw - wysokość złoża dla antracytu; Hw = 0,3 m,

v – prędkość filtracji, przyjęto v = 6 m/h = 1,67 ∙ 10-3 m/s,

α/β – współczynnik zależny od wielkości ziaren, przyjęto dla okrągłych (piasek) = 6

oraz dla ostro krawędziowych (antracyt) = 7,

g – przyśpieszenie ziemskie, 9,81 m/s2,

p – porowatość, przyjęto:

dla piasku p = 0,4; dla antracytu p = 0,6

λi – newtonowski współczynnik oporu frakcji i-tej,

Xi – udział wagowy frakcji i-tej,

di – średnica ziarna danej frakcji, m.

Współczynnik oporu λ wyznacza się na podstawie wzoru:

Re – liczba Reynoldsa wyznaczana ze wzoru

gdzie: v - prędkość filtracji,

d – średnica ziarna,

υ – lepkość kinematyczna wody, υ = 1,31ּ10-6 m2/s

Tabela 1. Straty ciśnienia w warstwie piasku.

           
m - m-1 - - m-1  
0,00052 0,05 96,15 0,79 33,94 3263,24  
0,0006 0,05 83,33 0,92 29,67 2472,87  
0,0008 0,2 250,00 1,22 22,70 5676,14  
0,00105 0,3 285,71 1,60 17,68 5051,68  
0,0018 0,35 194,44 2,75 10,88 2116,14  
0,0038 0,05 13,16 5,80 5,72 75,29  
1     18655,37  


$$h_{p} = 1,0 \bullet 0,178\frac{{(1,67 \bullet 10^{- 3})}^{2} \bullet 6}{9,81\left( 0,4 \right)^{4}}18655.37 = 0,32\ mH_{2}O$$

Tabela 2. Straty ciśnienia w warstwie antracytu

           
m - m-1 - - m-1  
0,00066 0,05 75,76 1,01 27,15 2056,58  
0,00075 0,05 66,67 1,15 24,10 1606,90  
0,00098 0,2 204,08 1,50 18,83 3843,56  
0,0014 0,3 214,29 2,14 13,62 2918,69  
0,0022 0,35 159,09 3,36 9,12 1451,29  
0,0046 0,05 10,87 7,02 4,89 53,15  
1 11930,17  


$$h_{a} = 0,3 \bullet 0,178\frac{{(1,67 \bullet 10^{- 3})}^{2} \bullet 7}{9,81({0,6)}^{4}}11930.17 = 0,01\ mH_{2}O$$

Straty ciśnienia podczas filtracji wynoszą:


hp + ha = 0, 32 + 0, 01 = 0, 33 mH2O

b) Straty hydrauliczne podczas płukania.

gdzie Heks – wysokość złoża w czasie ekspansji,

γ – ciężar właściwy złoża ,

γ – ciężar właściwy wody,

p – porowatość złoża,

  1. Ekspansja poszczególnych warstw złoża

Porowatość złoża podczas ekspansji:

gdzie v- prędkość płukania złoża, v=0,01m/s=36 m/h.

vs- prędkość swobodnego opadania ziarna.

Tabela 3. Ekspansja złoża i straty ciśnienia podczas płukania w warstwie piasku.

di Xi Vsi Pexpi 1-Pexpi
0,00052 0,05 0,13 0,08 0,57 0,43 0,12
0,0006 0,05 0,15 0,07 0,56 0,44 0,11
0,0008 0,20 0,17 0,06 0,54 0,46 0,44
0,00105 0,30 0,23 0,05 0,51 0,49 0,61
0,0018 0,35 0,27 0,04 0,49 0,51 0,69
0,0038 0,05 0,65 0,02 0,40 0,60 0,08
1,00 Σ 2,05


Hexp.p = 1, 0(1−0,4)2, 05 = 1, 23 m


$$h_{p} = 1,23\frac{2,65 - 1}{1}\left( 1 - 0,4 \right) = 1,22\ mH_{2}O$$

Tabela 4. Ekspansja złoża i straty ciśnienia podczas płukania w warstwie antracytu

antracyt
di Xi Vsi   Pexpi 1-Pexpi

 
cz. śr cz. prędkości pr. sed.
0,00066 0,05 0,12 0,09 0,59 0,41 0,12 13,80 4,2 0,12
0,00075 0,05 0,13 0,08 0,57 0,43 0,12 15,68 4,8 0,13
0,00098 0,20 0,15 0,07 0,56 0,44 0,45 20,49 5,4 0,15
0,0014 0,30 0,21 0,05 0,52 0,48 0,62 29,28 7,6 0,21
0,0022 0,35 0,23 0,05 0,51 0,49 0,71 46,01 8,4 0,23
0,0046 0,05 0,60 0,02 0,41 0,59 0,08 96,20 22 0,60
1,00 Σ 2,11


Hexp.a = 0, 3(1−0,6)2, 11 = 0, 25 m


$$h_{a} = 0,25\frac{1,65 - 1}{1}\left( 1 - 0,6 \right) = 0,06mH_{2}O$$

Straty ciśnienia podczas płukania wynoszą:


h=hp+ha=1,22+0,06=1,28 mH2O

Wysokość usytuowania koryta popłuczyn od warstwy podtrzymującej:


h=Hexp.p+Hexp.a+0,05=1,23+0,25+0,05=1,53 m

Ekspansja:

Ekspansję dla piasku i antracytu obliczono ze wzoru


$$\mathbf{exp =}\left( \frac{\mathbf{H}_{\mathbf{\exp}}}{\mathbf{H}_{\mathbf{zl}}}\mathbf{- 1} \right)\mathbf{100\%}$$

- dla piasku


$$\exp_{p} = \left( \frac{1,23}{1,0} - 1 \right)100\% = 23,0\%$$

- dla antracytu


$$\exp_{a} = \left| \frac{0,25}{0,3} - 1 \right|100\% = 16.6,0\%$$

  1. Zbiorniki wody czystej

5.1. Całkowita objętość zbiornika magazynującego czystą wodę

Założono 40 % Qd

Przyjęto 2 zbiorniki wody czystej.

5.2. Objętość pojedynczego zbiornika

Przyjęto wysokość każdego ze zbiorników

5.3. Powierzchnia pojedynczego zbiornika

5.4. Średnica pojedynczego zbiornika

Przyjęto średnicę każdego ze zbiorników równą Dzb rz= 31 m

5.5. Rzeczywista powierzchnia zbiornika

m2

5.6. Rzeczywista objętość zbiornika

6.Gospodarka ściekowo-osadowa

6.1 Ilość popłuczyn.

gdzie:

V – objętość popłuczyn, m3,

q- intensywność płukania

n – liczba płukań w dobie, Założono n=1.

t – czas płukania, t = 15min= 900 s.

∑F- powierzchnia wszystkich filtrów, ∑F=115,2 m2

.

6.1.1.Objętość odstojnika.

gdzie:

V- objętość popłuczyn,

Vos- objętość osadów.

Ilość osadów z 4 osadników wynosi 4 • 3 m3 co 12h.

Zatem dobowa ilość osadów przy

dwukrotnym odprowadzaniu z osadników wynosi:

Przyjęto 3 odstojniki, o objętości ok. 992 m3 i wymiarach: długość 16 m, szerokość 31 m, głębokość 2 m (zakres 2-3).

6.1.2.Objętość laguny:

gdzie:

V1- ilość osadów powstałych po zagęszczeniu popłuczyn

V2- ilość osadów z osadników po zagęszczeniu w odstojniku

t - czas eksploatacji laguny, t = 1 rok = 365 d

a – współczynnik zmniejszający objętość lagun ze względu na parowanie,

a =0,3(zakres 0,2-0,5)

6.1.3. Ilość osadów powstałych po zagęszczeniu popłuczyn

gdzie: u0 - uwodnienie początkowe, u0 = 99,9%,

u – uwodnienie końcowe, u = 96,0%,

6.1.4. Ilość osadów z osadników po zagęszczeniu w odstojniku do uwodnienia 96%

gdzie: u0 - uwodnienie początkowe, u0 = 99,6%,

u – uwodnienie końcowe, u = 96,0%,

Objętość laguny:

Przyjęto 2 laguny o V= 2880 m3 i wymiarach: długość 40 m, szerokość 24 m, głębokość 3 m (zakres 2-3m).

7. Dobór rurociągów

7.1Dopływ wody do ZUW.

zalecana prędkość (tab.11.1)

wydajność Q=22600 m3/d = 0,26 m3/s

Dobrano rurociąg: DN 400

7.2 Dopływ wody do mieszacza szybkiego

zalecana prędkość (tab.11.1)

wydajność Q=22600 m3/d = 0,26 m3/s

Dobrano rurociąg: DN 400

7.3Dopływ wody na filtry

Wydajność: Q = 0,26 m3/s,

Założona prędkość:

Dobrano rurociąg: DN 400

Q1 =

Założono, że

m

Dobrano rurociąg: DN 200

Q1-2 =

Założono, że

Dobrano rurociąg: DN 400

Q2-3 =

Założono, że

Dobrano rurociąg: DN 400x

Q3-4 =

Założono, że

Dobrano rurociąg: DN 400

Q4-5 =

Założono, że

m

Dobrano rurociąg: DN 350

Q5-6 =

Założono, że

m

Dobrano rurociąg: DN 200

  1. Dopływ wody płuczącej do filtra.

Założono, że

m

Dobrano rurociąg: DN 80

7.5 Odpływ popłuczyn w rurociągu.

Założono, że

Dobrano rurociąg: DN 350

8. Opis techniczny

Zaprojektowana stacja uzdatniania wody zapewnia dobową wydajność Q = 22600 m3/d. Woda pobierana jest z ujęcia z rzeki skąd grawitacyjnie dopływa do zbiornika wody surowej, z którego z kolei pompownia pierwszego stopnia pompuje ją na kolejne urządzenia.

Pierwszym urządzeniem w ciągu technologicznym oczyszczania wody jest komora szybkiego mieszania. Zaprojektowano ją z mieszaczem mechanicznym śmigłowym. Parametry tego urządzenia to:

Następnie komora wolnego mieszania z mechanicznymi mieszadłami łopatkowymi

Następnymi urządzeniami są cztery osadniki poziome z komorą reakcji o następujących parametrach:

Zaprojektowano 6 filtrów płukanych wodą. Doprowadzenie wody płuczącej do filtru odbywa się drenażem grzybkowym niskooporowym, zaś prędkość płukania filtrów wynosi 0,0092 m3/s. Rzeczywista prędkość filtracji (przy wszystkich filtrach włączonych) wynosi 8,2 m/h

Oczyszczona woda gromadzona jest w dwóch zbiornikach wody czystej (każdy o średnicy D = 30,0 m).

Na terenie zakładu znajduje się chlorownia, która doprowadza wodę chlorową (dawka: 3,2 gCl2/m3) do rurociągu wody uzdatnionej w celu jej dezynfekcji. Powierzchnia magazynu chloru oraz chlorowni wynosi 30 m2.

Popłuczyny z filtrów kierowane są do dwoch odstojników o objętości 992 m3.

Wymiary odstojnika:

-głębokość: 2 m

-szerokość: 31 m

-długość: 16 m

Woda nadosadowa usuwana jest do kanalizacji. Osady z odstojników poddawane są dalszemu zagęszczeniu w lagunie. Zaprojektowano 2 laguny, każda o objętości 2880 m3.

Pracują one w cyklu 3-letnim.

Wymiary lagun:

Zagęszczone osady wywożone są na składowisko odpadów, a odseparowana woda odprowadzana jest do kanalizacji.

Zaprojektowano budynek chemiczny o wymiarach 16,5 x 10 m co daje w sumie powierzchnię 165 m2. Wielkość ta zapewnia optymalne warunki by pomieścić w niej niezbędne urządzenia o odpowiedniej kubaturze w zaprojektowanym ciągu technologicznym oczyszczania wody jak i miejsce na składowanie koagulantów glinu i wapna, a także swobodne warunki do komunikacji wewnątrz budynku. W budynku tym znajdować się będzie również komora szybkiego mieszania.

Przyjęto rurociągi o następujących średnicach:


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
,systemy oczyszczania wody, Korozja metali
oczyszczanie wody podziemnej projekt Madlen systemy oczyszczania wody podziemnej Madlen projek
,systemy oczyszczania wody, ?DANIE FIZYCZNE WODY
SOW, Polibuda, OŚ, Semestr V, Systemy Oczyszczania Wody
,systemy oczyszczania wody, ODCZYN KWASOWOŚĆ I ZASADOWOŚĆ WODY
,systemy oczyszczania wody, TWARDOŚĆ WODY
,systemy oczyszczania ścieków, instalacja odzysku wody ze ścieków miejskich biologicznie oczyszczony
Systemy oczyszczania wody projekt
grochulska segal,systemy odnowy wody, odżelazianie i odmanganianie wody
grochulska segal,systemy odnowy wody, flotacja
Systemy oczyszczania wód i ścieków
grochulska segal,systemy odnowy wody, Charakterystyka jakościowa wód
Analiza kosztów systemów oczyszczania spalin (1)
grochulska segal,systemy odnowy wody, Asdorpcja
grochulska segal,systemy odnowy wody, Sedymentacja
grochulska segal,systemy odnowy wody, zmiękczanie wody metodami strąceniowymi

więcej podobnych podstron