OPIS TECHNICZNY

1. Cel i zakres opracowania.

Celem niniejszego opracowania jest zaprojektowanie Miejskiej Oczyszczalni Ścieków dla miasta. Zakres opracowania obejmuje technologię mechaniczno - biologicznej oczyszczalni ścieków oraz gospodarkę osadami.

2. Podstawy opracowania.

2.1. Podstawy prawne.

Rozporządzenie Ministra Ochrony Środowiska z dnia 29.11.2002 r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub do ziemi oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska wodnego (Dz. U. nr 212 poz. 1798 i 1799)

2.2 Podstawy merytoryczne.

• Plan sytuacyjno - wysokościowy w skali 1:500

• Badania jakości i ilości dopływających ścieków

• Badania geologiczne na terenie oczyszczalni

3. Odbiornik ścieków oczyszczonych.

Odbiornikiem ścieków oczyszczonych jest rzeka. Średni niski przepływ w odbiorniku wynosi: SNQ = 1,3 m³/s

4. Warunki gruntowo - wodne.

Na rozpatrywanym terenie występują piaski, zaś zwierciadło wody stabilizuje się na głębokości 2,5 m pod powierzchnią terenu.

Różnica ekstremalnych rzędnych wysokościowych na terenie oczyszczalni wynosi 2,0 m. Dno kolektora wlotowego znajduje się 1, m pod powierzchnią terenu.

5. Opis oczyszczalni.

Oczyszczalnię zaprojektowano tak, że komora krat pompownia, osadniki wstępny i wtórny oraz piaskownik jest w stanie przyjąć ilości ścieków przewidziane dla 2020 r. Oczyszczanie biologiczne przewidziano w dwóch etapach pierwszy dla (dla roku 2004). Kolejny, trzeci kontener dostawiony zostanie w 2020 roku

6. Wykaz obiektów technologicznych oczyszczalni ścieków.

W ciągu przepływowym oczyszczalni występują następujące obiekty:

• Krata

• Piaskownik pionowy

• Osadnik podłużny poziomy

• Komora osadu czynnego dla systemu A2/O

• Osadnik wtórny podłużny poziomy

• Zagęszczacz osadów

• Prasa filtracyjna

6.1 Schemat technologiczny

W ciągu przeróbki osadów przewidziano następujące obiekty:

• Przepompownię osadów - 2 szt.

• Zagęszczacz osadów

• Poletko osadowe

• Poletko ociekowe piasku

7. Procesy technologiczne oczyszczalni.

7.1. Proces oczyszczania ścieków.

Ścieki doprowadzane są do oczyszczalni ścieków kolektorem miejskim pod powierzchnią terenu, do kanału
0,6 m, na którym zainstalowana jest krata w komorze krat. Na kratach zatrzymywane są skratki o wymiarach większych niż 5 mm. Kanał doprowadza ścieki do piaskownika, gdzie następuje sedymentacja piasku i innych cząstek stałych charakteryzujących się dużą prędkością opadania. Efektywność mechanicznego oczyszczania kształtuje się w granicach:

• zmniejszenie zawartości BZT₅:η_   (przyjęto do obliczeń 20%)

Ze względu na ilość zawiesin zdecydowano się na zastosowanie osadnika wstępnego, w którym wyłapywane są zawieszone osady, by zmniejszyć obciążenie w dalszej części oczyszczalni.

Kolejnym stopniem jest oczyszczanie biologiczne, którego głównym elementem jest proces osadu czynnego w systemie A2/O. System ten przewiduje trzy strefy w każdej z komór: bez tlenową, niedotlenioną i tlenową.

Powstały w tych komorach osad zatrzymany jest w osadniku wtórnym. Część osadów wtórnych recyrkulowana jest do komór osadu czynnego, natomiast osad nadmierny kierowany jest do części osadowej, gdzie poddawany jest obróbce.

Po osadniku wtórnym oczyszczone ścieki spływają do odbiornika przewodem zamkniętym o średnicy 600 mm.

7.2. Schemat gospodarki osadowej.

Osady z osadników są transportowane do przepompowni osadów. Następnie kierowane są do budynku zagęszczania, gdzie poddawane są odwadnianiu. Osady następnie trafiają do komory tlenowej stabilizacji a następnie na prasę filtracyjną.

Po dezynfekcji wapnem osad jest wywożony poza obręb oczyszczalni i wykorzystywany np. w rolnictwie.

CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

1.Parametry wyjściowe

	2004	2020
Qśrd (m^3/d)	6000	9000
Qmaxd(m^3/d)	6480	9020
Qmaxh (m^3/h)	552,5	829
Qmind (m^3/d)	180	180

• Odczyn 6,8 - 7,5 pH

• BZT₅ 310 g O₂/m³

• Zawiesina ogólna 420 g O₂/m³

• Fosfor ogólny 8,1 g/m³

• Azot ogólny 90 g/m³

2.Bilans zanieczyszczeń

Wymagane max wartości zanieczyszczeń odprowadzanych do odbiornika dla 2020 roku.

• Odczyn 6,5-9

• BZT₅ dla oczyszczalni o Q > 2000 m³/d → 15 g O₂/m³

• Zawiesina ogólna 35 g O₂/m³

• Fosfor ogólny 2 g/m³

• Azot ogólny 15 g/m³

Zestawienie wskaźników w ściekach surowych oraz wymagany stopień ich usunięcia:

Ścieki dopływające Wymagany stopień usunięcia

• Odczyn 6,8 - 7,5 pH

• BZT₅ 310 g O₂/m³ 90%

• Zawiesina ogólna 420 g O₂/m³ 35%

• Fosfor ogólny 8,1 g/m³ 85%

• Azot ogólny 90 g/m³ 80%

Równoważna liczba mieszkańców

	2004	2020
RLMBZT5	31000	46500
RLMZAW	38770	58154

CHRAKTERYSTYKA URZADZEŃ TECHNOLOGICZNYCH

1.Kanał doprowadzający

Zaprojektowano kanał o średnicy 600mm i spadku i = 1 % . Wypełnienia oraz prędkości charakterystyczne:

Q_max= 829 m³/h h = 0,42 m v = 1,2 m/s

Q_śr = 375 m³/h h = 0,26 m v = 1,0 m/s

Q_min = 180 m³/h h = 0,20 m v = 0,60 m/s

2. Kraty

Kanalizacja jest typu rozdzielczego dla tego nie jest konieczne stosowanie systemu krat o zmiennym prześwicie .

• Krata mechaniczna

2.1 Objętość skratek

Czyszczenie krat mechaniczne

Dobieram kratę

firma „HUBER”

Krata koszowa Ro 2 o prześwicie 5mm - 2szt.

2.3 Szerokość komory krat

Dla jednej kraty

2.4 Wysokość strat przy przepływie przez kratę

Δh_str.2020= Δh_str *1,3=0,62mH₂O - ze względu na zapychanie oczek

2.5 Sprawdzenie obliczeń

1. prędkość przepływu ścieków w prześwitach

2. prędkość przepływu ścieków przed kratą

Oba warunki zostały spełnione

• Krata ręczna (awaryjna na obejściu w kanale B=300m)

2.1 Objętość skratek

Czyszczenie krat mechaniczne

2.2 Liczba prześwitów krat

2.3 Szerokość komory krat

2.4 Wysokość strat przy przepływie przez kratę

2.5 Sprawdzenie obliczeń

a) prędkość przepływu ścieków w prześwitach

1. prędkość przepływu ścieków przed kratą

Oba warunki zostały spełnione

3. Piaskownik

Przepływ obliczeniowy Q =829 m³/h

Zaprojektowano piaskownik pionowy typu BLUNKA

• Przyjęto prędkość w piaskowniku V_o= (0,0067÷0,07)=0,2 m/s

• Czas przetrzymania w piaskowniku T=1 min=60 s

1. Wysokość części przepływowej piaskownika

2. Obciążenie hydrauliczne powierzchni piaskownika

3. Powierzchnia piaskownika

⇓

4. Średnica piaskownika

5. Wysokość części stożkowej piaskownika

6. Ilość zatrzymanego piasku

Założenia:

• sprawność piaskownika η=70 %

• zawartość piasku w zawiesinie η=40 %

• uwodnienie pulpy piaskowej w = 80 %

W_j = 5 m³/MRa

7. Pojemność części stożkowej

8. Wysokość całkowita

H = h₁+ h₂ +h₃ = 2m + 2,55m + 0,5m =5,05m

• Osadnik wstępny

Założenia :

• przepływ obliczeniowy Q₂₀₀₄ = 250 m³/h , Q₂₀₂₀ =375 m³/strumień

• czas zatrzymania t=2h

1. Czynna powierzchnia rzutu

2. Obliczenie części przepływowej (objętość)

V=2*Q_śr=2*375=750m³

3. Średnia głębokość części przepływowej

L/H=20; L=20*H=40m≈42m - bo taki jest ustandaryzowany

L/B=7; B=L/7=42/7=6m

4. Ilość osadników

5. Powierzchnia osadnika wtórnego

5.6 Całkowita głembokość osadnika

• strefa nad powierzchnią ścieków h=0,5m

• głembokość na końcu osadnika

H_k=H+h_g+h_or=2+0,5+0,25=2,75m

gdzie: h_or - warstwa neutralna h_or=0,25m

• głębokość na początku osanika

H_p=H_k+L``*i=2,75+32,5*0,01=3,13m

gdzie:

L``=L-b=42-4,5=37,5m

b - odległość od początku osadnika do końca leja osadowego

1. Liczba i wymiary osadników.

Zaprojektowano 2 osadniki OP_WS 6/42

Wymiary pojedynczego osadnika:

• 
  
  
  
  wysokość średnia 2m

• długość 42 m 504 m³ *2 = 1008 m³

• 
  szerokość 6 m

2. Czas zatrzymania

3. Dopływ do osadnika.

Przed osadnikiem zaprojektowano komorę wlotową o długości 0,7m. Ma to na celu

ustabilizowanie przepływu.

• Założono wloty typu Stangel'a

• Prędkość wlotowa V₁ = 0,7 m/s

• Średnica otworu wlotowego d = 0,1 m

Wymagana powierzchnia otworów wlotowych

Wymagana liczba

przyjęto 5 otworów o φ 100 mm

4. Odpływ ścieków

Zaprojektowano odpływ ścieków w postaci przelewów pilastych o następującej charakterystyce:

• wydatek 1 m przelewu 20m³/mh

• kąt rozwarcia krawędzi przelewowych 45^o

• wysokość warstwy przelewowej h = 4 cm

1. Długość krawędzi przelewowych

Q_P = obciążenie przelewu pilastego

Q_P = 375 m³/h

2. Rzeczywiste obciążenie krawędzi przelewowych.

m³/mh

5. Lej osadowy

Zaprojektowano dwa leje na osadnik

Wymiary jednego leja osadowego:

• wysokość H_s=2,40m

• szerokość u góry leja a=2,43m

• długość leja u góry b=2,70m

• szerokość dna leja c=0,50m

• długość dna leja d=0,5m

ΣV=18,10m³*2=36,2m³

• Reaktor A2/O (blok biologiczny)

Dane wyjściowe:

• Blok biologiczny pracuje w systemie A2/O

• Przepływ obliczeniowy Q = 875m³/h

• Stężenie BZT₅= 310gO₂/m³

• Stężenie BZT_p przep. KOC: S_BZT5=310(1-0,15)=263,5gO₂/m³

• Stężenie zaw. ogólnej na wlocie do ocz.420g/m³

• Stężenie zaw. ogólnej przed KOC 420(1-0,6)=168g/m³

• Stężenie azotu ogólnego na wlocie do oczyszczalni S_ON=90,9gN/m³

• Stężenie azotu ogólnego przed KOC S_N=90*(1-0,05)=85,5gN/m³

1. Pojemność komory beztlenowej

V_B=0,75(Q_śrh+Q_rec)=0,75(375+112,5)

V_B=365,6m­­­³

gdzie: Q­_rec=30%Q_śrh=0,3*375=112,5m³/h

1. Stężenie fosforu na wlocie do oczyszczalni

S_p=8,1gP/m³

2. Stężenie fosforu przed KOC

S_op=8,1(1-0,05)=7,69≈8gP/m³

3. Ilość azotanów do denitryfikacji

S_NO3=S_NOgD-S_NOg- S_{NHeg -} S_NO3e - S_NO3B

S_NO3e=0,8(S_NO3-_Norge)= 0,8(15-2)=10,4gNO₃/m³

S_NO3B=0,05*C_BZT=0,05*263,5=13,17N/m

S_NO3D=109-2-0-10,4-13,17=82,9gN/m³

warunek

4. Wiek osadu

t_obl = 10 °C =>16d

US_dc=0,73 kgSM/kgBZT₅

5. Przyrost osadu z redukcji fosforu i po strąceniu chemicznym fosforu

=Sp-0,5*Sp=8-0,5*8=4gP/m³

=S_p-
-1,8=8-4-1,8=2,2gP/m³

US_DP=3*
+5,3*
=3*4+5,3*2,2=23,4≈24 g/m³

6. Całkowity przyrost osadu

U_Sd = U_Sd,C + U_Sd,P

U_Sd =

7. Ilość osadu w komorze

M_SM,BB = t_SM,obl ∗U_Sd = 16∗1947,2 = 31155,2 kg

8. Pojemność komór

gdzie: przyjęto SM_BB=3,5

Kożystając z warunku

V_D=4451m³

V_N=4451m³

Pojemność komory beztlenowej przyjęto na Q_{maxh 2002}

V_B=400m³

Łączna pojemność bloku biologicznego

V=8902+400=9302m³

Dla roku 2020 - 3 ciągi biologiczne o poj. 3100 każdy

Wymiary pojedynczego ciągu biologicznego

V_D1=1550+133=1683m³ [5x13x26] - HxBxL

V_N1=1550+133=1683m³ [5x13x26] - HxBxL

V_B1=133 m³

9. Czas zatrzymania

T_Z =

Recyrkulacja wewnętrzna

R_w=
=

10. Ilość recyrkulowanych ścieków

Q_{śr 2004}=R_w *Q_śrd2004=200%*6000=12000m³/d

Q_{śr 2020}=R_w *Q_śrd2004=200%*9000=18000m³/d

11. Ilość PAXU

P=4gP/ m³

X_{PAX 2004}=1,3*6000*4=31,2 kgPAX/d

X_{PAX 2020}=1,3*9000*4=46,8 kgPAX/d

12. Miesięczna ilość PAXU

X_{PAX 2020}^m= X_{PAX 2020}*31=31,2*31=967,2

X_{PAX 2004}^m= X_{PAX 2004}*31=46,8*31=1451

13. Jednostkowe złużycie tlenu na utlenienie związków węgla

Zgodnie z ATV

t = 20°C

t_Smobl = 16 d

OV_CBzT5 = 1,26

14. Złużycie tlenu na utlenienie związków węgla

OV_dc = OV_{C BZT} ∗ S_BZT *Q_{śr. d}= 1,26∗263,5*9000 = 2989
=120

15. Złużycie tlenu na denitryfikację

16. Złużycie tlenu na nitryfikację

17. Niezbędne zużycie tlenu

OV_d=OV_dc +OV_dN +OV_dD

OV_d=2989+2906-2231,5=3663,5kgO₂/d

18. Maksymalne godzinowe złużycie tlenu

19. Wymagana ilość tlenu doprowadzona do KOC

α=0,6

20. Sprawność napowietrzania

OTE=

21. Zapotrzebowanie na powietrze

1m³ powietrza zaw. 0,276 kgO₂

Straty:

• Na głębokości w komorze osadu czynnego około 5 m sł H₂O = 500 mmbar

• Na drodze od budynku dmuchaw do KOC około 1 m sł H₂O = 100 mmbar

Dodór dmuchaw

Dla całkowitej straty ciśnienia Δp = 600 mmbar I Q_p= 5633
=93,8
dobrano następójące dmuchawy.

Założono dwie dmuchawy:

firmy: “KAESER KOMPRESSOREN”

Dane techniczne

Seria: BB - HB (...P)
moc silnika: 2,2 do 250 kW
maksymalna wydajność przy 300 milibarach_(ü): 4,8 do 156 m³/min
maksymalne nadciśnienie: do 1000 milibarów
maksymalna szybkość pompowania przy 200 milibarach próżni: 4,8 do 156 m³/min
maksymalna próżnia: 500 milibarów_(a)

Przyjęto wydajność dmuchawy w granicy 95
.

Dobór dyfuzorów

Dobrano dyfuzory AKWATECH 240 PD

• 
  Wydajność (2÷4)
  przyjęto 2,5
  

• wielkość pęcherzyków (2÷3)mm

• straty ciśnienia przy przepływie 50 mmbar

• zdolność natleniania ścieków 3kgO₂/kWh

Niezbędna liczba dyfuzorów

N =
sztuki (całkoita liczba dyfuzorów )

Powieszchnia przypadająca na jeden dyfuzor

Liczba dyfuzorów na jedną sekcję

Dobór pompowni ścieków

ROK	TYP POMP	QMAX,H[m^3/h]	HPODNOSZENIA[m]
2002	AP100.150.115	200*3szt	6
2020	AP 100.150.170	250*3szt	8

Pompy firmy Grundfos

Do pompowania ścieków recylkulowanych zastosowano pompę firmy FLYGHT o średnicy mieszadła tłoczącego 0,80 m.

• Osadnik wtórny.

Założenia :

• przepływ obliczeniowy Q_mzxh2004 = 552,5 m³/h , Q_maxh2020 = 829 m³/h

• indeks osadu ISV = 150 l/kg ( RV = 0,75 )

• zawartość suchej masy osadu w odpływie z KOC SM_BB = 3,5 kg/m³

• czas zagęszczania t_E = 2 h

1. Ilość suchej masy osadu na dnie osadnika SM_BS

2. Ilość suchej masy w osadzie powrotnym SM_RS

SM_RS = 0,70 ∗ SM_BS

SM_RS = 0,70 ∗ 8,4 = 5,88 kg/m³

3. Maksymalny strumień osadu powrotnego (objętościowy )

Q_RS = 0,75 ∗ Q_{max h}

Q_{RS 2002} = 0,75 ∗ 552,5 = 414,5 m³/h

Q_{RS 2020} = 0,75 ∗ 829 = 621,75 m³/h

4. Obciążenie hydrauliczne powierzchni osadnika

gdzie :

q_SV = 500 dm³/m²h -obciążenie powierzchni objętością osadu

SM_BB = 3,5 kg sm/m³ - zawartość suchej masy w osadzie

ISV = 150 dm³/g - indeks osadu

5. Powierzchnia osadnika wtórnego

5.6 Głębokość czynna osadnika

• strefa wody nadosadowej h₁ = 0,5 m

• strefa rozdziału

RV - stopień recylkulacji

RV = 0,75

• strefa prądów gęstościowych i gromadzenia

• strefa zagęszczania i usuwania

gdzie:

t_E = 2h - czas zagęszczania

Głębokość czynna osadnika:

H_C = H₁ + H₂ + H₃+ H₄

H_C = 0,5 + 0,7 + 1,3 + 1,4 = 4,5 m

5.7 Objętość osadników wtórnych.

V₁ = A₁∗ H

V_{2020 1} = 282 ∗ 3,9 = 1099,8 m³=1100m³

8. Liczba i wymiary osadników.

Zaprojektowano 3 osadniki

Wymiary pojedynczego osadnika:

• 
  
  wysokość 4m

• 
  
  długość 40 m 1100 m³ * 3 = 3300 m³

• 
  szerokość 7 m

9. Czas zatrzymania

10. Dopływ do osadnika.

Przed osadnikiem zaprojektowano komorę wlotową o długości 0,7m. Ma to na celu

ustabilizowanie przepływu.

• Założono wloty typu Stangel'a

• Prędkość wlotowa V₁ = 0,7 m/s

• Średnica otworu wlotowego d = 0,1 m

Wymagana powierzchnia otworów wlotowych

Wymagana liczba

przyjęto 3 otwory o φ 150 mm

11. Odpływ ścieków

Zaprojektowano odpływ ścieków w postaci przelewów pilastych o następującej charakterystyce:

• wydatek 1 m przelewu 20m³/mh

• kąt rozwarcia krawędzi przelewowych 45^o

• wysokość warstwy przelewowej h = 4 cm

1. Długość krawędzi przelewowych

Q_P = obciążenie przelewu pilastego

Q_P = 18,75 m³/h

2. Rzeczywiste obciążenie krawędzi przelewowych.

m³/mh

12. Lej osadowy

Założono, że osad będzie usuwany 3 razy na dobę. Objętość leja musi być zatem większa od 1/3 dobowej objętości osadów.

Zaprojektowano jeden lej dla każdego osadnika.

• wymiary dna komory osadu
  

• wymiary górnej części komór osadu
  

• kąt nachylenia ścian komory osadu
  

• wysokość leja osadowego

• objętość leja osadowego

• Gospodarka osadami.

Oznaczenia:

G - ilość osadów m³/d

V - objętość osadów kg/d

W - wilgotność %

1. Piasek z piaskownika ( poletko ociekowe )

V_P2020 = 0,8 m³/d

• Wysokość warstwy zalewowej

h = 0,10 m/d

• Powierzchnia poletka

A =

• Wymiary poletka

• szerokość 2m

• długość 8m

Piasek będzie dezynfekowany wapnem chlorowym i po odwodnieniu będzie służył na warstwy izolacyjne pośrednie na wysypisku .

1. Ilość osadu zatrzymanego w OWT

G - ilość osadów w m³/d

V - objętość osadów w kg/d

W - wilgotność w %

U_SBZT,c - przyrost osadu czynnego 0,85 kg sm/d

W_b=99,1 %

Ilość osadów :

Objętość osadu :

• Zagęszczanie grawitacyjne

Dane :

• dobowa ilość osadów z osadnika wtórnego V = 187 kg/d

• uwodnienie osadu „surowego” W = 99,1 % ( s_mo = 0,9 % )

• uwodnienie wymagane przez technologa W = 97,5 % ( s_mo = 2,5 % )

• przyjęto czas zagęszczania ( 8 ÷ 12 )h t = 10h

1. Ilość osadu zagęszczonego wg. wzoru :

Ilość cieczy osadowej

W = V_o - V_z

W₂₀₀₄ = 125-45 = 80 m³/d = 3,3 m³/h

W₂₀₂₀ = 187-67= 120 m³/d = 5,0 m³/h

2. Powierzchnia zagęszczacza

Przyjęto zagęszczacz o kształcie osadnika pionowego bez mieszacza :

• Prędkość pionowa V_o = (0,1 ÷ 0,3) mm/s = (0,0001 ÷ 0,0003) m/s

• Czas przetrzymania t = (3 ÷ 5) min. t = 4min.

Przyjęto zbiornik okrągły o średnicy d równej :

Wysokość części przepływowej

H = 3600 ∗ V_o ∗ t = 3600 ∗ 0,0002 ∗ 4 = 2,88m ≅ 2,9m

1. średnica rury środkowej przy przyjęciu V_S =0,1 m/s

• Tlenowa stabilizacja osadów

8.1 Objętość komory stabilizacji osadu V_O

V_O = V_Z ∗ t

gdzie :

V_Z - ilość osadu po zagęszczaniu grawitacyjnym

t - czas stabilizacji w dobach

Przyjęto :

t = 10 d

V_O2002 = 45 ∗ 10 = 450 m³

V_O2020 = 67 ∗ 10 = 670 m³

8.2 Wymiary komory stabilizacji tlenowej

Przyjęto dwie komory tlenowej stabilizacji osadu o wymiarach :

• 
  
  wysokość 2,0m

• 
  
  długość 10,0 m 100 m³ ∗ 7 = 700 m³

• 
  szerokość 5,0 m

Stężenie suchej masy osadu SM_B = 10,08 kg/m³

Przyjęto redukcję związków organicznych rozkładalnyvh 75 %

Zatem : ( 1-0,75 ) ∗10080 mg sm /l = 3528 mg sm / l

1. Ilość związków rozkładalnych

10080 - 3528 = 2520 mg /l = 2,52 kg/ m³

2. Średnie zapotrzebowanie tlenu na utlenieni biomasy

O₂ = 2100 ∗ 2,52 ∗ 1,42 = 7514,6 kg O₂/d

3. Zapotrzebowanie powietrza

Dodór dmuchaw

Dla całkowitej straty ciśnienia Δp = 300 mmbar i Q_p= 47,25
dobrano następójące dmuchawy.

Założono :

• Jedną dmuchawe pracujące i jedną rezerwową firmy Spomasz

• Zakres wydajności ( 20 ÷ 70 )
  

Przyjęto wydajność średnią dmuchawy w granicy 50
.

1 ∗ 50
= 50
+ 1 rezerwowa dmuchawa

• Typ DR 80 T - o ciśnieniu na ssaniu 400mmbar

- o ciśnieniu na tłoczeniu 600mmbar

Dobór dyfuzorów

Dobrano dyfuzory AKWATECH 240 PD

• 
  Wydajność (2÷4)
  przyjęto 2,5
  

• wielkość pęcherzyków (2÷3)mm

• straty ciśnienia przy przepływie 50 mmbar

• zdolność natleniania ścieków 3kgO₂/kWh

Niezbędna liczba dyfuzorów

N =
sztuki (całkoita liczba dyfuzorów )

Powieszchnia przypadająca na jeden dyfuzor

• Przeróbka osadów

Ilość osadu z osadnika wtórnego wynosi V = 67 m³/d ≅ 2,79 m³/h

Przyjęto prasę taśmową firmy „Biowogaż” - Polska typu TPE 80

Parametry prasy

• szerokość taśmy - 800 mm

• wydajność - do 5 m³/h

• masa prasy - 900 kg

• sucha masa nastawy - 1% ÷ 2,5%

• sucha masa placka - 16% ÷ 22%

Zmniejszenie osadu np. 100 m³ o uwodnieniu początkowym 97,5% po prasie otrzymuje się około 11m³ o uwodnieniu 78% .

Z obliczeń wynikło że dobrana prasa pracuje w ciągu doby przez 13h , czyli pracuje przez dwie zmiany (15h).

ŚCIEKI SUROWE

ODWADNIANIE

NA PRASIE

FILTRACYJNEJ

Osad nadmierny

Ścieki oczyszczone do

odbiornika

Recyrkulacja

OSADNIK

WTÓRNY

POZIOMY

KOMORA

OSADU

CZYNNEGO

Osad surowy

OSADNIK

WSTĘPNY

PPOZIOMY

Skratki

KRATY

Piasek na poletka

PIASKOWNIK

PIONOWY

OSAD NA SKŁADOWISKO I DO CZĘŚCIOWEGO

WYKORZYSTANIA

WAPNOWANIE

OSADU

Przeróbka osadów

Zagęszczanie grawitacyjne

odcieki recylkulowane przed biologie

Tlenowa stabilizacja osadu

Prasa filtracyjna

Dezynfekcja

wapnem

Wykorzystanie rolnicze

β=1,79

5,0 m

26m

2 m

26m

---