PROJEKT

POMPOWNI

WYKONALI:

SPIS TREŚCI:

1. OPIS TECHNICZNY.

1. OPIS TECHNICZNY.

1.1. Przeznaczenie przepompowni.

Zadaniem przepompowni jest przetłaczanie gorącej wody w ciepłowniczej sieci miejskiej na drodze od ciepłowni do punktów odbioru takich jak: budynki mieszkalne, budynki użyteczności publicznej, zakłady przemysłowe nie posiadające własnych kotłowni .

1.2. Obieg wody w przepompowni.

Woda sieciowa jest doprowadzana poprzez miejską sieć ciepłowniczą. W komorze zasuw znajduje się trójnik przez który ciecz jest kierowana do przepompowni. Istnieje możliwość wyłączenia z obiegu przepompowni poprzez zamknięcie zaworów odcinających na wejściu i wyjściu przepompowni i skierowanie cieczy przez równoległy przewód sieciowy. Woda z komory zasuw wpływa do przepompowni przez kompensator DX-1-S-250-16-125 firmy BREDAN zainstalowany w celu kompensacji wydłużeń przewodu ( punkty stałe umiejscowiono na wewnętrznych ścianach budynku ). Następnie poprzez dyfuzor wpływa do pierwszego kolektora o średnicy nominalnej 350 mm, skąd jest kierowana przez dwa równoległe przewody ssawne o średnicy nominalnej 250 mm do dwóch odmulaczy OISm 800/250 zaopatrzonych z obu stron w kulowe zawory odcinające (trzeci przewód ssawny wraz z odmulaczem pełni rolę rezerwową ). Króćce odmulające i odpowietrzające odmulaczy są podłączone do kratek ściekowych. Po wpłynięciu do drugiego kolektora woda jest kierowana kolanami hamburskimi o średnicy nominalnej 200 mm do dwóch pomp obie­gowych VM206 firmy Grundfos umieszczonych na oddzielnych fundamentach ( tak jak poprzednio istnieje trzeci równoległy, rezerwowy obwód ). Przed każdą pompą jest zainstalowany kulowy zawór odcinający, a za pompą klapowy zawór zwrotny i kulowy zawór odcinający ( zawór zwrotny jest przed zaworem odcinającym w celu ułatwienia prac remontowych wymagających jego rozmontowania ). Następnie ciecz wpływa kolanem hamburskim do trzeciego kolektora zbiorczego, z którego przez konfuzor, kompensator, zawór odcinający i trójnik jest kierowana do sieci ciepłowniczej.

W celu uzupełnienia ubytków wody do drugiego kolektora jest podłączona pompa stabilizująco-uzupełniająca ( oraz druga zapasowa ), która tłoczy uzdatnioną wodę z naczynia wzbiorczego. Jest to rozwiązanie rzadko stosowane w praktyce ze względu na fakt, że prościej i taniej jest uzupełniać ubytki w ciepłowni.

Wszystkie przewody są izolowane pianką poliuretanową, w ich najwyższych punktach są zawory odpowietrzające, a w najniższych odwadniacze, na trzecim kolektorze jest zainstalowany zawór odpowietrzający.

W celu sprawdzenia pracy pomp w okresie remontowym ( gdy nie ma wody w sieci ciepłowniczej ) pomiędzy drugim i trzecim kolektorem zainstalowano przewód obiegowy tworzący z pompami obwód zamknięty.

1.3. Opis budynku i otoczenia przepompowni.

Ściany budynku mają grubość 1.5 cegły, są ocieplane pięciocentymetrową warstwą styropianu zabezpieczonego izolacją przeciwwilgociową i dwustronnie otynkowane. Wewnątrz do wysokości 2 m są położone kafle ceramiczne, a wyżej ściany są pomalowane farbą olejną. Oświetlenie dzienne zapewniają okna i świetliki o powierzchni równej 1/5 powierzchni podłogi. Po zmroku wykorzystuje się lampy sodowe w hali i na zewnątrz przepompowni, a w piwnicy i pozostałych pomieszczeniach świetlówki. Aparatura kontrolno-pomiarowa jest połączona ze wskaźnikami w dyspozytorni celem ciągłej kontroli urządzeń. W budynku zastosowana jest wentylacja grawitacyjna, jego teren jest ogrodzony i zabezpieczony przed dostępem osób niepowołanych.

2. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA.

2.1. Dane początkowe:

- moc cieplna - Q=15 MW,

- temperatura na zasilaniu - tz= 110 C,

- temperatura na powrocie - tp= 70 C,

- ciśnienie statyczne - pst= 0.8 MPa.

2.2 Wybór pomp obiegowych.

Parametry pracy są obliczane dla temperatury średniej:

Dla tej temperatury odczytano z tablic:

= 965.5 kg/m3,

cp= 4.208 kJ/kgK.

Objętościowe natężenie przepływu czynnika przez przepompownię wynosi:

a masowe natężenie przepływu wynosi:

Przyjmuję, że w przepompowni będą dwie pompy obiegowe (oraz jedna zapasowa) pracujące równolegle. Objętościowe natężenie przepływu czynnika przez jedną pompę wynosi V/2 (czyli V1=332,28/2=166,14m3/h). Na tej podstawie z wykresu I odczytano
H=8.3 mH2O. Zakładając straty linii ciśnień równe 1.7 mH2O otrzymuje się H=8.3+1.7=10 mH2O. Dla takich parametrów przyjmuję z katalogu pompy wirowe, jednostopniowe, pio­nowe, o mocy 7.5 kW i masie 270 kg każda typu VM206 firmy Grundfos. Opis pomp znaj­duje się w katalogu tej firmy z 1987 roku na stronach 77, 78, 79.

2.3. Dobór przewodów tłocznych i ssących pomp obiegowych.

Przewód ssący.

Zakładam prędkość przepływu cs=1 m/s.

.

Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RURĘ PRZEWODOWĄ D1 WM A1 2737.1R o średnicy nominalnej Dn=250 mm. Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Ze względu na fakt, że średnice króćców wybranej pompy obiegowej mają średnicę Dn = 200 mm, a mała długość przewodów ssących nie usprawiedliwia stosowania konfuzorów i dyfuzorów koniecznych przy zastosowaniu rury o innej średnicy, z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RURĘ PRZEWODOWĄ D1 WM A1 219.16.3R o średnicy nominalnej Dnt=200 mm, z której będzie wykonany przewód ssący na odcinku pomiędzy środkowym kolektorem, a pompą obiegową. Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Przewód tłoczny:

Zakładam prędkość przepływu ct= 1.5 m/s.

Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RURĘ PRZEWODOWĄ D1 WM A1 219.16.3R o średnicy nominalnej Dnt=200 mm. Rzeczy­wista prędkość przepływu wynosi:

2.4. Dobór kolektorów.

Zgodnie z PN-74/H-74209 przyjęto na kolektory RURY PRZEWODOWE D1 WM A1 355.68.0, których średnica nominalna wynosi Dn = 350 mm. Prędkość przepływu w kolek­torze wynosi:

2.5. Dobór odmulaczy.

Przyjęto dwa (plus trzeci zapasowy) magneto-odmulacze OISm 800/250 o masie 825 kg każdy wyprodukowane przez firmę SPAW-TEST w Gdańsku, ul. Śnieżna 1.

2.6. Dobór kompensatorów.

Obliczenia zostały dokonane zgodnie ze schematem zamieszczonym w katalogu kompen­satorów firmy BREDAN. Obliczam ciśnienie nominalne, panujące w kompensatorze wyko­nanym za stali austenitycznej dla temperatury roboczej mniejszej od 200C, przyjmuję Kt = 0.91:

.

Obliczam wydłużenie części rurociągu wykonanego ze stali węglowej dla którego współ­czynnik rozszerzalności = 1.21. Punkty stałe rurociągu wyznaczam na wewnętrznych ścia­nach budynku przepompowni, długość podlegającego rozszerzeniu przewodu wynosi L=8.37 m, zatem:

Dobieram z katalogu dwa kompensatory typu DX-1-S-250-16-125 o zdolności kompensacyjnej 125mm i masie 72 kg każdy, firmy BREDAN. Obciążenie punktów stałych spowodowane wydłużeniami rur wynosi maksymalnie:

A_B-powierzchnia czynna mieszka

C_a-stała sprężystości osiowej.

2.7. Dobór kolanek hamburskich do przewodu ssąco-tłocznego.

Dobrano 3 kolanka hamburskie o średnicy nominalnej Dn=200 mm, kącie =90 w wersji 5 (zewnętrzny promień kolanka wynosi b=620 mm)

2.8. Dobór zaworów odcinających do pomp obiegowych.

Przyjęto 6 zaworów kulowych AH-11c - zawór przeznaczony do stosowania od ciśnienia 1,6MPa , lecz jest to najmniejszy zawór w katalogu na średnicę przewodu 200mm - długość zaworu L = 400 mm, masie 103 kg każdy i 6 chwytów do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.9. Dobór zaworów odcinających do odmulaczy.

Przyjęto 6 zaworów kulowych AH-14c (wzięto wymiary jak dla ciśnienia 1,6MPa), na średnicę przewodu 250mm o długości L = 405 mm, masie 210 kg każdy i 6 chwytów do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.10. Dobór zaworów odcinających na przewodach sieciowych.

Zakładam, że przewody sieciowe są wykonane z RUR PRZEWODOWYCH D1 ZO2 WM A1 2737.1R o średnicy nominalnej Dn=250 mm. Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

Przyjęto 3 zawory kulowe AH-14c na średnicę 250mm , L =405 mm, masie 210 kg każdy i 3 chwyty do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.11. Dobór konfuzorów łączących przewody sieciowe z kolektorami.

Dobrano 2 konfuzory na średnice 355.6/273 mm o długości L = 260 mm wyprodukowane przez Elektromontaż Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa.

2.12. Dobór zaworu zwrotnego do pomp obiegowych.

Przyjęto zawór zwrotny klapowy, kołnierzowy, z odciążeniem dzwigniowo-ciężarkowym, o długości L = 550 mm. masie 113kg , dobrany na średnicę D=200mm. Numer katalogowy L 10 117-540

2.13. Dobór zaworów: spustowych i odpowietrzających dla kolektorów i odmulających dla odmulaczy:

Przyjęto 9 zaworów kulowych AH-2p na średnicę Dn= 32mm ,o długości L = 370 mm i masie 5 kg każdy, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.14. Dobór zaworów odpowietrzających dla odmulaczy.

Przyjęto 3 zawory kulowe AH-2p na średnicę Dn= 25mm o długości L =350 mm, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.15. Dobór przewodu obiegowego.

Przyjęto przewód obiegowy rodzaju C1 o średnicy nominalnej dn = 125 mm.

2.16. Dobór zaworów odcinających dla przewodu obiegowego.

Przyjęto 2 zawory kulowe AH-11c Dn=125mm o długości L=325mm, masie 46,5kg każdy i 2 chwyty do tych zaworów o numerze katalogowym PO-27, wyprodukowanych przez Przedsiębiorstwo Produkcyjno-Handlowe Armatury ZAWGAZ sp. z o.o. ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.17. Dobór pomp stabilizująco-uzupełniających.

Zakładam wydajność pomp stabilizująco-uzupełniających na 1% wydajności całej insta­lacji, czyli:

ich wysokość podnoszenia wynosi:

Dobrano z katalogu pompę stabilizująco-uzupełniającą (oraz drugą identyczną zapasową) typu CR4-190, o mocy 4 kW firmy Grundfos. Opis pomp znajduje się w katalogu tej firmy z 1987 roku na stronach 139, 140.

2.18. Dobór przewodów tłocznych i ssących pomp stabilizująco-
-uzupełniających.

Przewód ssący.

Zakładam prędkość przepływu cs=1 m/s.

.

Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RURĘ PRZEWODOWĄ D1 OC A1 42.42.9R o średnicy nominalnej 32 mm. Rzeczywista pręd­kość przepływu wynosi:

Przewód tłoczny:

Zakładam prędkość przepływu cs= 1.5 m/s.

Z PN-74/H-74209 (Rury stalowe ze szwem i bez szwu przewodowe) dobrano RURĘ PRZEWODOWĄ D1 OC A1 42.42.9R. Wybrano rurę o większej średnicy niż to wynika z obliczeń ze względu na fakt, że oba króćce pomp stabilizująco-uzupełniających mają średnicę Dn = 32 mm, czyli 42.42.9. Rzeczywista prędkość przepływu wynosi:

2.19. Dobór zaworów odcinających dla pomp stabilizująco-uzupełniających.

Przyjęto 4 zawory kulowe AH-2p na średnicę Dn=32mm o długości L = 370 mm i masie 5 kg każdy, wyprodukowanych przez ZAWGAZ sp. zoo ul. Stara Droga 8, 62-002, Suchy Las k/Poznania.

2.20. Dobór zaworów zwrotnych dla pomp stabilizująco-uzupełniających.

Przyjęto 2 zawory zwrotne grzybowe, pokrywowe, kołnierzowe, o długości L = 180 mm każdy , na średnicę nominalną Dn = 32 mm.

2.21. Dobór kolanek hamburskich dla pomp stabilizująco-
-uzupełniających.

Dobrano 6 kolanek hamburskich o średnicy nominalnej Dn=32 mm, kącie =90 w wersji 3 (zewnętrzny promień kolanka wynosi b = 69 mm).

2.22. Opory wewnątrz przepompowni.

Straty na przewodzie o Dn = 200 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: - = 0.5 (1 sztuka),

- kolano - = 0.13 (2 sztuki),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- zawór zwrotny, klapowy - = 0.7 (1 sztuka),

- wylot o ostrych krawędziach - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 204.9 mm,

- długość przewodu - 6.9 m,

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90C, =0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0143.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie sieciowym o Dn = 250 mm:

Opory miejscowe:

- trójnik - = 0.95 (2 sztuki),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- kompensator - = 0.15 (2 sztuki),

- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 258.8 mm,

- długość przewodu - 7.9 m,

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90C, =0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0238.

Obliczam sumę strat :

Straty na przewodzie ssącym o Dn = 250 mm:

Opory miejscowe:

- wlot o ostrych krawędziach: - = 0.5 (1 sztuka),

- zawór kulowy - = 0.10 (2 sztuki),

- wylot o ostrych krawędziach - = 1.0 (1 sztuka).

- odmulacz - = 7.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 258.8 mm,

- długość przewodu - 3.4 m,

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90C, =0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych:

=0.0235.

Obliczam sumę strat :

Straty na kolektorze o Dn = 350 mm:

Opory miejscowe:

- konfuzor - = 1.0 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną:

- średnica przewodu - 339.6 mm,

- długość przewodu - 4.6m.

- chropowatość bezwzględna - 0.5 mm.

Odczytuję z tablic dla tśr.=90C, =0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych :

=0.0218.

Obliczam sumę strat :

• Łączne straty w przepompowni:
  
  
  
  

2.23. Obliczenie wysokości zwierciadła czynnika w naczyniu wzbiorczym nad poziomem pomp stabilizująco-uzupełniających.

Opory miejscowe:

- kolano - = 0.13 (2 sztuki),

- zawór zwrotny, grzybowy - = 4.8 (1 sztuka),

- trójnik - = 0.95 (1 sztuka),

- zawór odcinający - = 0.10 (1 sztuka),

- wylot ze zbiornika - = 0.5 (1 sztuka).

Obliczam chropowatość względną dla odcinka przewodu ssącego:

- średnica przewodu - 36.6 mm,

- długość przewodu - 2.0m,

- chropowatość bezwzględna - 0.2 mm.

Odczytuję z tablic dla t.=90C, =0.3259*10-6m2/s.

Obliczam liczbę Reynoldsa:

Z wykresu Colebrooke`a-White`a odczytano wartość współczynnika oporów liniowych :

=0.0317.

Obliczam sumę strat na odcinku przewodu ssącego:

Odczytuję z tablic dla temperatury t = 105 C wysokość ciśnienia parowania:

Odczytuję z tablic dla temperatury t = 90 C ciśnienie nasycenia:

Obliczam maksymalną wysokość ssania:

Poziom zwierciadła czynnika w naczyniu wzbiorczym musi wynosić przynajmniej 5 m nad osiami pomp stabilizująco-uzupełniających.

3. CHARAKTERYSTYKI PRZEWODÓW.

3.1. Charakterystyka przewodu sieci ciepłowniczej przepompowni:

Charakterystyka przewodu ciepłowniczego jest wyznaczona na podstawie zależności H=f(Q):

TABELA I.

H[m]	10	20	30	40	50	60	75	95
Q[m^3/s]	0,015	0,023	0,044	0,056	0,07	0,082	0,1	0,12

3.2. Charakterystyka przewodu o średnicy nominalnej Dn = 200 mm:

Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:

- długość przewodu L = 6.9 m,

- przepuszczalność przewodu K²= 1.558*10^-1 m⁶/s²,

- opory liniowe w strefie kwadratowej zależności oporów λ_kw= 0.02485,

- współczynnik β β = 1.00.

Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:

.

3.3. Charakterystyka przewodu sieciowego wewnątrz przepompowni:

Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:

- długość przewodu L = 7.9 m,

- przepuszczalność przewodu K²= 0.5050 m⁶/s²,

- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zależności λ_kw= 0.02339,

- współczynnik β β = 1.001.

Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:

.

3.4. Charakterystyka przewodu ssawnego o Dn = 250mm:

Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:

- długość przewodu L = 3.49 m,

- przepuszczalność przewodu K²= 0.5050 m⁶/s²,

- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zależności λ_kw= 0.02339,

- współczynnik β β = 1.001.

Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:

.

3.5. Charakterystyka kolektora o średnicy nominalnej Dn = 300 mm:

Wyznaczam na podstawie danych z punktu 2.22. i z tablic parametry przewodu:

- długość przewodu L = 4.6 m,

- przepuszczalność przewodu K²= 1.318 m⁶/s²,

- opory liniowe w strefie ich kwadratowej zależności λ_kw= 0.02230,

- współczynnik β β = 1.001.

Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:

.

3.6. Charakterystyka zastępcza przewodów w przepompowni:

Charakterystyka przewodu jest opisana równaniem:

Podstawiając za Q wartości liczbowe otrzymujemy dane zawarte w TABELI II:

TABELA II.

Q[m^3/s]	0,015	0,023	0,044	0,056	0,07	0,082	0,1	0,12
Hp[m]	0,044	0,103	0,379	0,613	0,958	1,315	1,956	2,817

3.7. Charakterystyka przewodu sieci ciepłowniczej po uwzględnieniu strat w przepompowni:

Szukana charakterystyka jest sumą charakterystyk zastępczej przewodów w przepompowni
( TABELA II ) i przewodu sieci ciepłowniczej ( TABELA I ). Przedstawia ją TABELA III:

TABELA III.

Q[m^3/s]	0,015	0,023	0,044	0,056	0,07	0,082	0,1	0,12
Q[m^3/h]	54	82,8	158,4	201,6	252	295,2	360	432
H[m]	10,044	20,103	30,379	40,613	50,958	61,315	76,956	97,817

3.8. Parametry pracy układu:

Parametry pracy zostały odczytane z WYKRESU I. Zamieszczona w nim charakterystyka pompy P została przerysowana z katalogu firmy Grundfos, a sumaryczna charakterystyka 2P powstała po dodaniu dwóch charakterystyk P pomp połączonych równolegle. Charakterystyka AB - przewodu sieci ciepłowniczej po uwzględnieniu strat w przepompowni została wykonana na podstawie TABELI III. Na tej podstawie otrzymano:

- H = 10.4 m_H2O ,

- Q = 340 m³/h.

4. WYKAZ ELEMENTÓW PRZEPOMPOWNI.

lp.	nazwa części	oznaczenie	ilość	j.m	producent
1	pompa obiegowa	VM 206, 7.5 kW	3	szt.	Grundfos Świętokrzyska 18 W-wa
2	pompa stabilizująco- -uzupełniająca	CR4-190	2	szt.	Grundfos Świętokrzyska 18 W-wa
3	przewód Dn = 32 mm	rura przewodowa D1 OC A1 42.4×2.9R	25	m	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa
4	przewód Dn = 125 mm	rura przewodowa D1 WM A1 133×5.0R	8.2	m	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa
5	przewód Dn = 200 mm	rura przewodowa D1 WM A1 219.1×6.3R	1.2	m	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa
6	przewód Dn = 250 mm	rura przewodowa D1 ZO2 WM A1 273×7.1R	6.5	m	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa
7	przewód Dn = 350 mm	rura przewodowa D1 WM A1 355.6×8.0R	14.5	m	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa
8	odmulacz	OISm 800/250	3	szt.	SPAW-TEST ul. Śnieżna 1 Gdańsk
9	kompensator	DX-1-S-250-16- -125	2	szt.	BREDAN
10	kolana hamburskie. Dn=32mm		6	szt.	P.P.U.H. ROMI sp. z o.o. Łódź
11	kolana hamburskie. Dn=200mm		6	szt.	P.P.U.H. ROMI sp. z o.o. Łódź
12	zawór odcinający	AH-11c Dn200	6	szt.	PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. Suchy Las k/Poznania
13	zawór odcinający Dn=125 mm	AH-11c Dn 125	2	szt.	PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. Suchy Las k/Poznania
14	zawór odcinający Dn=250 mm	AH-14c Dn 250	3	szt.	PPH. ZAWGAZ sp. z o.o. Suchy Las k/Poznania
15	zawór odcinający Dn=25mm	AH-2p Dn25	3
16	zawór odcinający Dn=32 mm	AH-2p Dn 32	13	szt.	PPH. ZAWGAZsp. z o.o. Suchy Las k/Poznania
17	zawór zwrotny Dn=200	nr 303 Dn=200	3	szt.	B.S.P.i A.P. ul. 1 Maja 28 Gliwice
18	zawór zwrotny Dn=32	nr 287 Dn=32	2	szt.	B.S.P.i A.P. ul. 1 Maja 28 Gliwice
19	konfuzor	355.6/273, L=260	2	szt.	Elektromontaż-Północ ul. Przemysłowa 30 W-wa

1

---