Obliczenia-Mur Oporowy

1. Ściany oporowe
1.1. Zebranie obciążeń ścian

Przyjmuj

c warto

ci wska

ników geotechnicznych gruntu w oparciu o operat geotechniczny ( stanowi

cym zał

cznik do

niniejszego opracowania ), i przy zało

eniu podanym w operacie, ustalono nast

puj

cy schemat obliczeniowy:

L =

(całkowita długo

ść

fundamentu)

H (D)
=

4,72

B =

4,00 m

β =

0 °

h1=

0,35

b1 =

0,25 m

tan

β =

0,00

h2 =

0,35

b2 =

3,60 m

ε =

0 °

h3 =

0,95

b3 =

0,00 m

b4 =

0,15 m

stop. zag

szcz. /

plastycz.

(n)

Rodzaj gruntu

Symbol

Wilgotno

ść

gr. spoistych / Grupa gr.

niespoisych

/ I

[kN/m

]

[ ° ]

wiry/pospółki

/Po

mało wilg.

0,67

zag

szczony

39,8

1 E

wiry/pospółki

/Po

wilgotne

0,67

zag

szczony

17,5

39,8

1 F

wiry/pospółki

/Po

mokre

0,73 zag

szczony

40,2

1 G

iły

inne skonsolid. oraz morenowe
nieskonsolidowane

0,73 mi

kkoplast.

17,5

8,4

16 B

Ilo

ść

warstw pod fundamentem:

Grubo

ść

warstwy 3

Czy warstwa 4 jest słabsza od 3 ?

nie

Grubo

ść

warstwy 4

Obci

ąż

enie naziomu:

q =

kN/m2

ZEBRANIE OBCI

ĄŻ

ęż

ar własny muru

0,9

1,1

warto

ść

warto

ść

warto

ść

charakter.

oblicz +

oblicz. -

kN/m

G1 =

4,37

0,25

27,31

30,04

24,58

G2 =

4,37

0,00

0,5

0,00

G3 =

0,35

3,85

33,69

37,06

30,32

G4 =

0,35

0,15

1,31

1,44

1,18

G5 =

0,00

0,15

0,5

0,00

suma

62,31

68,54

56,08

ęż

ar własny gruntu

0,8

1,2

warto

ść

warto

ść

warto

ść

charakter.

oblicz +

oblicz. -

kN/m

G6 =

4,37

0,15

19,67

23,60

15,73

G7 =

0,00

0,15

0,5

0,00

G8 =

4,37

0,00

0,5

0,00

G9 =

1,0

3,60

59,85

71,82

47,88

G10 =

0,15

0,5

0,00

79,52

95,42

63,61

0,8

obci

ąż

enie naziomem

1,2

1,50

1,80

1,20

Momenty od obci

ąż

pionowych

(z = H)

charakterystyczne

obliczeniowe

rami

mom A

mom O

mom A

mom O

kNm

1,73

3,73

47,11

101,74

42,40

91,57

1,85

3,85

0,00

-0,08

1,93

-2,53

64,85

-2,78

58,36

1,93

3,93

2,53

5,15

2,27

4,64

1,90

3,90

0,00

1,93

3,93

37,86

77,19

30,28

61,75

1,95

3,95

0,00

1,85

3,85

0,00

-0,20

1,80

-11,97

107,73

-14,36

86,18

1,95

3,95

0,00

1,93

3,93

19,25

39,25

15,40

31,40

suma +

106,75

395,90

90,36

333,90

suma -

-14,50

0,00

-17,14

0,00

suma:

92,25

395,90

73,22

333,90

Parcie gruntu

eli e = 0 i b<10 mo

na przyj

ąć

e parcie działa na płaszczyzn

pionow

Rodzaj

ciany

bet.

gładka

= >

(n)

przyj

to:

0,00

a) parcie czynne:

Współczynnik parcia granicznego gruntu 1:

Ka1 =

0,22

Współczynnik parcia granicznego gruntu 2:

Ka2 =

0,22

Wysoko

ść

zast

pcza od obci

ąż

enia naziomu:

hz =

0,33

b) parcie spoczynkowe:

Współczynnik Poissona dla gruntu

0,37

(n)

0,68

rad

Współczynnik parcia spoczynkowego

Ko =

0,23

c) odpór:

ε / φ

n =

δ / φ

n =

η =

tab. 4 PN-83/B-03010

Kp =

Warto

ci charakterystyczne parcia jednostkowego:

ea = Ka *

(n)

* z

Warto

ci obliczeniowe

er =

* en

1,25

1,1

0,9

1,1

0,9

Momenty od obci

ąż

enia poziomego:

parcie jednostkowe

moment charakterystyczny

moment obliczeniowy

czynne

spocz

odpór

czynne

spocz

odpór

czynne

spocz

odpór

kNm/m

2,20

2,75

0,00

3,42

24,74

30,93

58,08

72,61

79,86

87,86

4,37

31,00

38,75

114,28

142,89

157,14

172,89

4,72

33,30

41,64

141,74

177,22

194,89

214,43

SPRAWDZENIE STOSUNKU NAPR

ĘŻ

POD FUNDAMENTEM:

suma momentów i sił pionowych wzgl

dem p. A

dla naziomu obci

ąż

onego:

Ma =

233,99

N =

143,33

mimo

ród

e = Ma / N =

1,63

pole powierzchni fundamentu:

F =

4 m

warto

ci napr

ęż

skrajnych:

max/min

= N / F +/- 6M / L B

naziom obci

ąż

min

-51,91 kPa

max

min

-2,38

max

123,58 kPa

max

min

warunek spełniony

SPRAWDZENIE STANU NO

Stateczno

ść

na obrót wzgl

dem punktu 0

moment utrzymuj

cy:

Mu =

333,90 kNm

moment obracaj

Mo =

194,89 kNm

m =

0,8

194,89

267,12

warunek spełniony

Stateczno

ść

na przesuni

cie

suma sił przeciwdziałaj

cych przesuni

ciu

ciana:

bet. gładka

Qtf =

* N

0,25

z Tab. 3 PN-83/B-03010

N =

120,89 kN

Qtf =

30,22331 kN

suma sił powoduj

cych przesuni

cie

Qtr =

84,15 kN

mt =

0,9

84,15

27,20

warunek niespełniony

Zabezpieczenie przesuwu ściany dołem zapewnia uciąglenie wanny żelbetowej,
Górą płyta stropu pod terenem. Mur nie może zostać zasypany do czasu wykonania
Stropu pod terenem.

1.2. Wymiarowanie zbrojeń ścian

Wyznaczenie sił wewn

trznych

Wyznaczenie momentów przy zało

eniu obci

ąż

enia naziomu ( stan nie dopuszczony lecz w skutek bł

du organizacji

robót – mo

liwy ):

M I =

157,14 kNm

moment od sił poziomych na gł

boko

ci h4 + h3

M II =

79,86 kNm

moment od sił poziomych na gł

boko

ci h4

M III =

527 kNm

moment przy obci

ąż

onym naziomie

smax =

123,58

B =

10,00

smin =

-51,91

b2 =

3,60

s III =

-2,776

b4 =

0,15

M IV =

-0,544

moment przy nieobci

ąż

onym naziomie

s IV =

-45,665

Wyznaczenie momentów przy zało

eniu pracy

ciany jako belki wolnopodpartej z obci

ąż

eniem trapezowym naziomu:

Moment obrotowy ( zginaj

cy )

cian

max

= 65 kNm - obci

ąż

enie tylko od parcia gruntu – moment po stronie piwnicy

max

= 95 kNm - obci

ąż

enie od parcia gruntu i terenu z pojazdami– moment po stronie gruntu

Wymiarowanie zbrojenia

ciany i podstawy

Nazwa

Symbol

Jednostki

Warto

ść

Wysoko

ść

[ m ]

0,25

Szeroko

ść

[ m ]

1,00

Otulina dolna

[ cm ]

4,0

Otulina górna

[ cm ]

4,0

rednica pr

tów dolnych

Φ 1

[ mm ]

Ilo

ść

tów dolnych

[ szt. ]

Powierzchnia zbrojenia dolnego

[ cm2 ]

20,1

rednica pr

tów górnych

Φ 2

[ mm ]

Ilo

ść

tów górnych

[ szt. ]

Powierzchnia zbrojenia górnych

Fac

[ m ]

0,0

Beton

B-35

19,80

Stal

A-IIIN

400

Obliczeniowy moment zginaj

[ kNm ]

95,00

Okre

lenie osi oboj

tnej

[ m ]

X = Ra/Rb * 1/b * ( Fa – Fac )

0,04

x/ho = 0,193324

ξ =

0,55

Wyznaczenie ramienia „ z ”

[ m ]

Z = h – x/2 – a

0,19