Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 1
Przykład: Projektowanie po
Ŝ
arowe osłoni
ę
tej
niest
ęŜ
onej belki stalowej o przekroju HEA
według standardowej krzywej temperatura-czas
Przykład ilustruje sposób projektowania na warunki poŜarowe stalowej
belki swobodnie podpartej z częściowym stęŜeniem bocznym. Przepływ ciepła
do kształtownika obliczono za pomocą równania podanego w PN-EN 1993-
1-2, rozwiązywanego z uŜyciem procedury przyrostowej. Nośność
obliczeniową wyznaczono za pomocą prostego modelu obliczeniowego belek
naraŜonych na zwichrzenie podanego w PN-EN 1993-1-2.
Gorąco walcowany kształtownik HEA obciąŜony siłą skupioną stanowi
fragment konstrukcji stropu budynku biurowego. Belka jest stęŜona na
końcach i w punkcie przyłoŜenia obciąŜenia. Wymagane jest uzyskanie przez
belkę odporności ogniowej R30, zakłada się Ŝe będzie zabezpieczona przed
poŜarem natryskiem wermikulitowym.
l
HE 280 A
F
c
d
= 4,6 m
= 3,0 m
= 7,6 m
Rys. 1 Schemat statyczny
Dane podstawowe
Właściwości materiałowe
Gatunek stali:
S 235
Granica plastyczności: f
y
=
235 N/mm²
Gęstość:
ρ
a
= 7850 kg/m³
ObciąŜenia
Oddziaływania stałe:
G
k
= 35 kN
Oddziaływania zmienne:
Q
k
= 43 kN
Współczynniki częściowe
γ
G
= 1,35
γ
Q
= 1,50
γ
M0
= 1,00
γ
M,fi
= 1,00
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 2
Dane do obliczeń poŜarowych
Właściwości materiału zabezpieczającego – natrysk
cementowo-wermikulitowy
grubość d
p
= 10 mm
gęstość ρ
p
= 550 kgm
-3
ciepło właściwe c
p
= 1100 Jkg
-1
K
-1
przewodność cieplna λ
p
= 0,12 Wm
-1
K
-1
SD005
Oddziaływania mechaniczne w temperaturze normalnej
EN 1991-1-1
Wartość charakterystyczna obciąŜenia:
kN
0
,
78
43
35
k
k
k
=
+
=
+
=
Q
G
P
Wartość obliczeniowa obciąŜenia:
kN
7
,
111
5
,
1
43
35
,
1
35
Q
k
G
k
d
=
⋅
+
⋅
=
+
=
γ
Q
γ
G
FP
Moment zginający i siła poprzeczna:
kNm
8
,
202
6
,
7
0
,
3
6
,
4
7
,
111
Ed
Ed
=
⋅
⋅
=
=
l
d
c
F
M
kN
6
,
67
6
,
7
6
,
4
7
,
111
Ed
Ed
=
⋅
=
=
l
c
F
V
Sprawdzenie nośności w temperaturze normalnej
Przyjęto kształtownik HE 280 A.
Spełnia on warunki przekroju klasy 1.
EN 1993-1-1
§5.5
t
w
=8,0
b
h
t
f
t
f
r
=13,0
=280
=24
=270
Rys. 2 Przekrój poprzeczny
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 3
Przekrój jest sprawdzany w stanie granicznym nośności Podparcie boczne jest
usytuowane w punkcie przyłoŜenia obciąŜenia i w podporach, patrz Rys. 1.
Wpływ zwichrzenia jest najniekorzystniejszy w lewej części belki, gdzie
odległość pomiędzy podparciami bocznymi wynosi 4,6 m.
Przyjęto następujące warunki brzegowe: swoboda obrotu w płaszczyźnie
poziomej (k = 1) i swoboda odkształceń nad podporami przy wyboczeniu
skrętnym (k
w
= 1):
EN 1993-1-1
§6.3.2
( )
( )
z
2
t
2
2
w
z
w
2
z
2
1
cr
I
E
I
G
kL
k
k
I
I
kL
I
E
C
M
π
π
+
=
Stąd L = c = 4,6 m i C
1
= 1,77
SN003
(
)
(
)
kNm
7
,
1362
10
4763
000
210
10
0
,
635
700
80
600
4
1
1
1
10
4763
10
7854
,
0
600
4
1
10
4763
000
210
77
,
1
4
2
3
2
2
4
12
2
4
2
cr
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
×
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
π
π
M
Smukłość względna:
438
,
0
10
7
,
1362
235
10
1112
6
3
cr
y
y
pl,
LT
=
⋅
⋅
⋅
=
=
M
f
W
λ
Wartość współczynnika zwichrzenia dla gorąco walcowanego przekroju
dwuteowego o stosunku h/b < 2 oblicza się przyjmując krzywą a (parametr
imperfekcji α
LT
= 0,21).
(
)
(
)
(
)
621
,
0
438
,
0
2
,
0
438
,
0
21
,
0
1
5
,
0
2
,
0
1
5
,
0
2
2
LT
LT
LT
LT
=
+
−
⋅
+
⋅
=
=
+
−
+
=
Φ
λ
λ
α
931
,
0
438
,
0
621
,
0
621
,
0
1
1
2
2
2
LT
2
LT
LT
LT
=
−
+
=
−
Φ
+
Φ
=
λ
χ
EN 1993-1-1
§6.3.2.2
Nośność przekroju przy zginaniu wynosi:
Sd
3
M0
y
y
pl,
LT
Rd
pl,
kNm
8
,
202
kNm
3
,
243
0
,
1
235
10
1112
931
,
0
M
γ
f
W
M
=
>
=
⋅
⋅
=
=
=
χ
OK
Nośność na ścinanie:
Sd
M0
y
z
V,
Rd
pl,
kN
6
,
67
kN
6
,
430
0
,
1
3
235
174
3
3
V
γ
f
A
V
=
>
=
⋅
⋅
=
=
OK
EN 1993-1-1
§6.3.2.1
EN 1993-1-1
§6.2.6
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 4
Przekrój jest sprawdzany w stanie granicznym uŜytkowalności przy przyjęciu
ugięcia granicznego
l / 250 (poniŜszy wzór jest właściwy gdy c > d):
(
)
(
)
250
mm
4
,
30
mm
3
,
23
10
7
,
136
000
210
48
000
3
4
600
7
3
000
3
0
,
78
48
4
3
6
2
2
y
2
2
k
l
I
E
d
l
d
P
δ
=
<
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
−
⋅
⋅
⋅
=
−
=
OK
(Ugięcia graniczne podane są w załącznikach krajowych lub innych
przepisach krajowych. Przyjęta wartość jest wartością typową)
Przekrój belki spełnia warunki stanów granicznych w temperaturze
normalnej.
Sprawdzenie nośności w warunkach poŜaru
Oddziaływania mechaniczne w warunkach poŜaru
Stosując sposób uproszczony według PN-EN 1991-2, oddziaływania
w sytuacji poŜarowej mogą być określone na podstawie oddziaływań
w temperaturze normalnej.
EN1991-1-2
§4.3.2
UŜyto kombinacji wyjątkowej do określenia oddziaływań mechanicznych
podczas poŜaru. Współczynnik
ψ
przyjęto równy
ψ
2,1
= 0,3, jak dla
budynków biurowych. Współczynnik redukcyjny do obciąŜeń
obliczeniowych w sytuacji poŜarowej obliczono jako:
429
,
0
5
,
1
43
35
,
1
35
43
3
0
35
Q
k
k
k
k
f
=
⋅
+
⋅
⋅
+
=
+
+
=
,
q
g
q
ψ
g
G
i
γ
γ
η
EN1993-1-2
§2.4.2
Moment zginający i siła poprzeczna:
kNm
0
,
87
8
,
202
429
,
0
Ed
fi
Ed
fi,
=
⋅
=
=
M
M
η
kN
0
,
29
6
,
67
429
,
0
Ed
f
Ed
fi,
=
⋅
=
=
V
V
i
η
Obliczenie temperatury gazu
Do obliczeń zastosowano standardową krzywą temperatura-czas.
(
)
1
8
log
345
20
10
g
+
+
=
t
θ
EN1991-1-2
§3.2.1
Obliczenie temperatury belki
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 5
Wskaźnik ekspozycji przekroju moŜna obliczyć następująco (patrz Rys.3,
gdzie linią przerywaną zaznaczono obwód przekroju naraŜony na
oddziaływanie poŜaru):
(
)
(
)
1
1
w
p
m
165
mm
165
,
0
726
9
24
2
24
4
0
,
8
270
2
280
4
2
4
2
4
−
−
=
=
⋅
⋅
+
⋅
−
−
⋅
+
⋅
=
=
+
−
−
+
=
π
π
A
r
r
t
h
b
V
A
Rys. 3 Obliczanie wskaźnika ekspozycji przekroju Ap/V
Zmiana temperatury kształtownika stalowego jest obliczona za pomocą procedury
przyrostowej, wykorzystując równanie
:
(
)
0
but
)
1
(
3
1
/
t
a,
t
g,
10
t
a,
t
g,
a
a
p
p
p
t
a,
≥
−
−
+
−
=
θ
∆
θ
∆
∆
φ
θ
θ
ρ
λ
θ
∆
φ
e
t
c
d
V
A
gdzie
V
A
d
c
c
p
p
a
a
p
p
ρ
ρ
φ
=
EN 1993-1-2
§4.2.5.2
Do obliczenia temperatury uŜyto kroku przyrostu czasowego
∆
t = 30 s.
Obliczone wartości temperatury stali i gazu pokazano na Rys.4 i w Table1.
Table 1: Obliczenia temperatury stali
min
sec
t
min
θ
g
°C
c
a
Jkg
-1
°C
-1
ø
∆θ
a,t
°C
θ
a,t
°C
0
0
20,0
440
20,0
30
0,500
261,1
440
0,289
0,0
20,0
1
00
1,000
349,2
440
0,289
0,0
20,0
1
30
1,500
404,3
440
0,289
2,6
22,6
2
00
2,000
444,5
442
0,288
4,4
26,9
2
30
2,500
476,2
454
0,286
5,3
32,3
3
00
3,000
502,3
448
0,284
5,9
38,2
27
30
27,500
828,8
587
0,217
5.6
369,4
28
00
28,000
831,5
590
0,216
5,5
374,8
28
30
28,500
834,1
592
0,215
5,5
380,2
29
00
29,000
836,7
594
0,214
5,4
385,5
29
30
29,500
839,3
597
0,213
5,3
390,7
30
00
30,000
841,8
599
0,212
5,3
396,0
30
30
30,500
844,3
602
0,211
5,2
401,1
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 6
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
θ
a,t
[°C]
[min]
θ
g,t
t
θ
a,t
Rys. 4 Krzywe temperatura-czas stali i gazu
Temperatura stali po czasie t = 30 minut wynosi θ
a
= 396°C.
Uwaga:
Temperatura belki stalowej moŜe zostać obliczona według opracowania
SD005. Biorąc pod uwagę wskaźnik ekspozycji przekroju A
p
/V = 165 m
-1
i właściwości materiału zabezpieczającego przed poŜarem
3
1
p
p
p
m
WK
1650
01
,
0
1
,
0
165
−
−
=
⋅
=
d
V
A
λ
Po czasie t = 30 minut temperatura wynosi θ
a
= 396°C
SD005
Weryfikacja w dziedzinie nośności
Klasyfikacja przekroju w podwyŜszonej temperaturze
t
w
=8,0
b
d
t
f
r
=13,0
c
=24
=280
Rys. 5 Klasyfikacja przekroju poprzecznego
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 7
Smukłość pasa ściskanego wynosi:
6
,
8
0
,
13
112
f
=
=
t
c
Wartość graniczna smukłości dla klasy 2 wynosi 10
ε
. W przypadku sytuacji
poŜarowej wartość współczynnika
ε
przyjmowana jest jako 0,85 wartości
w normalnej sytuacji projektowej. Zatem smukłość graniczna w przypadku
stali S235 wynosi:
5
8
000
1
10
85
0
10
85
0
,
,
,
,
=
⋅
⋅
=
⋅
ε
Tak więc wartość graniczna jest przekroczona. Wartość graniczna dla klasy 3
wynosząca:
9
11
000
1
14
85
0
14
85
0
,
,
,
,
=
⋅
⋅
=
⋅
ε
nie jest przekroczona, dlatego półka ma klasę 3.
Smukłość środnika zginanego wynosi
5
,
24
0
,
8
0
,
196
w
=
=
t
d
a wartość graniczna smukłości dla klasy 1 wynosząca:
2
61
000
1
72
85
0
72
85
0
,
,
,
,
=
⋅
⋅
=
⋅
ε
nie jest przekroczona, dlatego środnik ma klasę 1.
Kształtownik spełnia więc w podwyŜszonej temperaturze wymagania
przekroju klasy 3.
Współczynniki redukcyjne
k
y,θ
i
k
E,θ
przy temperaturze θ
a
= 396°C wynoszą:
k
y,θ
= 1,000
k
E,θ
= 0,704
EN 1993-1-2
§3.2.1
SD003
Smukłość graniczna przy zwichrzeniu kształtowników walcowanych wynosi:
522
,
0
704
,
0
000
,
1
438
,
0
θ
E,
θ
y,
LT
θ
LT,
=
⋅
=
=
k
k
λ
λ
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 8
Współczynnik α równy jest
65
,
0
235
235
65
,
0
235
65
,
0
y
=
⋅
=
=
f
α
a współczynnik zwichrzenia w poŜarowej sytuacji projektowej wynosi
(
)
(
)
806
,
0
522
,
0
522
,
0
65
,
0
1
5
,
0
1
5
,
0
2
2
θ
LT,
θ
LT,
θ
LT,
=
+
⋅
+
⋅
=
+
+
=
λ
λ
α
φ
704
,
0
522
,
0
806
,
0
806
,
0
1
1
2
2
2
θ
LT,
2
θ
LT,
θ
LT,
fi
LT,
=
−
+
=
−
+
=
λ
φ
φ
χ
EN 1993-1-2
§4.2.3.3(5)
Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie w temperaturze θ
a
= 396°C jest
obliczana według:
0
,
1
235
000
,
1
10
1013
704
,
0
3
f
M,
y
θ
y,
y
el,
f
LT,
Rd
t,
fi,
⋅
⋅
⋅
⋅
=
=
i
i
f
k
W
M
γ
χ
Ed
fi,
kNm
0
,
87
kNm
6
,
167
M
=
>
=
OK
EN1993-1-2
§4.2.3.4
Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie wynosi:
Sd
fi,
f
M,
y
z
V,
θ
y,
Rd
t,
fi,
kN
0
,
29
kN
6
,
430
0
,
1
3
235
174
3
000
,
1
3
V
γ
f
A
k
V
i
=
>
=
⋅
⋅
⋅
=
=
OK
Przekrój spełnia warunki wymagane w sytuacji poŜarowej.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 9
Porównanie z projektowaniem po
Ŝ
arowym na działanie
standardowego po
Ŝ
aru
W przypadku 30-to minutowego naraŜenia na działanie poŜaru według
krzywej standardowej, wymagana grubość osłony moŜe zostać określona za
pomocą tablic do projektowania natrysków wermikulitowych,
opublikowanych w ksiąŜce „Fire protection for structural steel in buildings”.
Tablice te sporządzono przy załoŜeniu, Ŝe temperatura krytyczna jest nie
niŜsza niŜ 550
o
C.
Wskaźnik ekspozycji = 165 m
-1
Grubość warstwy zabezpieczającej = 10 mm
(10 mm to minimalna grubość zalecana przez producenta)
Porównanie metod
Metoda oblicze
ń
Stopie
ń
wykorzystania
no
ś
no
ś
ci,
µµµµ
0
Jednostkowy
wska
ź
nik
po
Ŝ
arowy
Parametryczna krzywa poŜarowa
i uproszczony model obliczeniowy
według PN-EN 1993-1-2
52
.
0
6
,
167
0
,
87
d,0
fi,
d
fi,
=
=
R
E
52
.
0
Rd
t,
fi,
Ed
fi,
=
M
M
Dane producenta
0.6 (nominalnie)
1.0 (nominalnie)
Producent nie zaleca stosowania grubości mniejszej niŜ 10 mm, by zapewnić
integralność zabezpieczenia w razie poŜaru. W tym przykładzie wartość ta
jest większa niŜ wymagana dla uzyskania wystarczającej izolacyjności.
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 10
Protokół jako
ś
ci
TYTUŁ ZASOBU
Przykład: Projektowanie po
Ŝ
arowe osłoni
ę
tej niest
ęŜ
onej belki
stalowej o przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-
czas
Odniesienie
DOKUMENT ORYGINALNY
Imi
ę
i nazwisko
Instytucja
Data
Stworzony przez
Z. Sokol
CTU Prague
Zawarto
ść
techniczna sprawdzona
przez
F. Wald
CTU Prague
Zawarto
ść
redakcyjna sprawdzona
przez
Zawarto
ść
techniczna zaaprobowana
przez:
1. WIELKA BRYTANIA
G W Owens
SCI
30/6/08
2. Francja
A Bureau
CTICM
30/6/08
3. Szwecja
B Uppfeldt
SBI
30/6/08
4. Niemcy
C Müller
RWTH
30/6/08
5. Hiszpania
J Chica
Labein
30/6/08
6. Luksemburg
M Haller
PARE
30/6/08
Zasób zatwierdzony przez
Koordynatora Technicznego
G W Owens
SCI
18/9/06
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 11
Informacje ramowe
Tytuł*
Przykład: Projektowanie po
Ŝ
arowe osłoni
ę
tej niest
ęŜ
onej belki stalowej o przekroju
HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
Seria
Opis*
Przykład ilustruje sposób projektowania na warunki po
Ŝ
arowe stalowej belki swobodnie
podpartej z cz
ęś
ciowym st
ęŜ
eniem bocznym. Przepływ ciepła do kształtownika obliczono za
pomoc
ą
równania podanego w PN-EN 1993-1-2, rozwi
ą
zywanego z u
Ŝ
yciem procedury
przyrostowej. No
ś
no
ść
obliczeniow
ą
wyznaczono za pomoc
ą
prostego modelu
obliczeniowego belek nara
Ŝ
onych na zwichrzenie podanego w PN-EN 1993-1-2.
Poziom
dost
ę
pu*
Umiej
ę
tno
ś
ci
specjalistyczne
Identyfikator*
Nazwa pliku
D:\ACCESS_STEEL_PL\SX\SX048a-PL-EU.doc
Format
Microsoft Word 9.0; 13 Pages; 355kb;
Typ zasobu
Przykład obliczeniowy
Kategoria*
Punkt widzenia
Temat*
Obszar stosowania
Projektowanie z uwagi na bezpiecze
ń
stwo po
Ŝ
arowe
Data utworzenia
22/08/2009
Data ostatniej
modyfikacji
Data sprawdzenia
Wa
Ŝ
ny od
Daty
Wa
Ŝ
ny do
J
ę
zyk(i)*
Autor
Z. Sokol, CTU Prague
Sprawdził
F. Wald, CTU Prague
Zatwierdził
Redaktor
Kontakt
Ostatnia modyfikacja
Słowa
kluczowe*
No
ś
no
ść
po
Ŝ
arowa elementów; Projektowanie metod
ą
stanów granicznych; Eurokody;
Słupy; Belki
Zobacz te
Ŝ
Odniesienie do
Eurokodu
EN 1991, EN 1993-1-1, EN 1993-1-2
Przykład(y)
obliczeniowy
Komentarz
Dyskusja
Inne
Obszar
stosowania
Przydatno
ść
krajowa
Europe
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przykład: Projektowanie poŜarowe osłoniętej niestęŜonej belki stalowej o
przekroju HEA według standardowej krzywej temperatura-czas
SX048a-PL-EU
Page 12
Instrukcje
szczególne
Przyklad: Projektowanie pozarowe oslonietej niestezonej belki stalowej o przekroju HEA wedlug standardowej krzywej temperatura-czas
Created on Sunday, November 20, 2011
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement