Określenie grubości otuliny:
Klasa ekspozycji XC4
tabl. 4.1 PN-EN-1992-1-1
minimalna klasa betonu: C40/50
tabl. E.1N PN-EN-1992-1-1
przyjęto klasę
⁄
otulina:
wzór 4.1 PN-EN-1992-1-1
)
wzór 4.2 PN-EN-1992-1-1
Przyjęto średnice zbrojenia głównego Φ=28mm
tabl. 4.2 PN-EN-1992-1-1
wg [PN-EN 1992-1-1, tablica 4.3N]
Zalecaną klasę konstrukcji S4 (50 lat użytkowania) zwiększono o dwie klasy (S6) dla 100-
letniego okresu użytkowania.
tabl. 4.4N PN-EN-1992-1-1
pkt. 4.4.1.2(6) PN-EN-1992-1-1
pkt. 4.4.1.2(7) PN-EN-1992-1-1
pkt. 4.4.1.2(8) PN-EN-1992-1-1
pkt. 4.4.1.3 PN-EN-1992-1-1
Zestawienie obciążeń stałych wg PN-EN-1991-1-1 :
Grubość założonych warstw:
1. Płyta pomostu
założono grubość 34 cm
2. Hydroizolacja
założono 2x papa termozgrzewalna
grubości 1cm
3. Warstwa wiążąca nawierzchni asfaltowej
założono grubość 4 cm
4. Warstwa ścieralna nawierzchni asfaltowej
założono grubość 5 cm
Ciężary poszczególnych warstw zgodnie z PN-EN 1991-1-1:
1. Ciężar własny żelbetu (tab. A.1):
[
⁄
]
2. Ciężar własny izolacji (tab. A.12):
[
⁄
]
3. Ciężar własny mieszanki asfaltowej (tab. A.6):
[
⁄
]
Ciężar poszczególnych warstw w przeliczeniu na 1mb płyty:
1. Płyta pomostu
[ ] [
⁄
] [ ] [
⁄ ]
2. Hydroizolacja
[ ] [
⁄
] [ ] [
⁄ ]
3. Nawierzchnia asfaltowa
[ ] [
⁄
] [ ] [
⁄ ]
Suma ciężaru własnego warstw w przeliczeniu na 1mb płyty z uwzględnieniem p. 5.2.3 (3)
1. Ciężar minimalny:
[
⁄ ]
2. Ciężar maksymalny:
[
⁄ ]
Obciążenia zmienne
1. Model LM2
Moment zginający w przekroju w środku rozpiętości płyty:
-
wartość współczynnika
w oparciu o zapis 4.3.3(2) UWAGA w PN-EN-1991-2
-
obciążenie na oś
[ ]
-
szerokość kontaktu koła w rozważanym kierunku obciążenia
[ ]
-
rozstaw osiowy kół
[ ]
[ ]
[ ]
[
⁄ ]
Kombinacje obliczeniowe wg PN-EN-1990:
Kombinacje obliczeniowe przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności (ULS)
∑
∑
Oddziaływanie
niekorzystne
Oddziaływanie
korzystne
Ciężar własny konstrukcji i wyposażenia
1,35
1,00
-
Obciążenie ruchome LM2
1,35
0,00
**)
Efekt zmiany temperatury
1,50
0,00
0,00
*)
*
wg tabl. A2.1 PN-EN 1990
**
obciążenie dominujące
Wartości obliczeniowe obciążeń w sytuacji niekorzystnej:
[
⁄ ] [
⁄ ]
[
⁄ ]
Wartości obliczeniowe obciążeń w sytuacji korzystnej:
[
⁄ ] [
⁄ ]
Maksymalne wartości sił wewnętrznych w płycie dla sytuacji niekorzystnej i ustawienia
modelu LM2 (1) wynoszą:
,
Maksymalne wartości sił wewnętrznych w płycie dla sytuacji niekorzystnej i ustawienia
modelu LM2 (2) wynoszą:
,
Kombinacje obliczeniowe przy sprawdzaniu stanu granicznego użytkowalności (SLS)
Kombinacja charakterystyczna
∑
∑
Kombinacja częsta
∑
∑
Kombinacja quasi-stala
∑
∑
Obciążenie ruchome LM2
0,00
0,75
0,00
Efekt zmiany temperatury
0,60
0,60
0,60
Wartości obciążeń w kombinacji charakterystycznej (sytuacja niekorzystna):
[
⁄ ]
[
⁄ ]
Wartości obciążeń w kombinacji częstej (sytuacja niekorzystna):
[
⁄ ]
[
⁄ ]
Wartości obciążeń w kombinacji quasi stała (sytuacja niekorzystna):
[
⁄ ]
wymiarowanie płyty na zginanie
[ ]
-Geometria przekroju:
-Dane materiałowe
BETON:
C40/50
Wytrzymałość charakterystyczna betonu:
Z tablicy 3.1 zasadniczej części normy dla przyjętego betonu:
STAL:
B500SP
|
|
|
|
| |
| |
∑
(
)
∑
(
)
(
)
∑
(
)
√
(
)
Przyjęto zbrojenie w postaci 12 prętów
o
Sprawdzenie zbrojenia minimalnego
Lecz nie mniej niż
wymiarowanie płyty na ścinanie
-Wartość siły poprzecznej w odległości d od lica podpory:
Sprawdzenie nośności na ścinanie elementu bez zbrojenia na ścinanie:
[
]
Lecz nie mniej niż:
(
)
√
√
[
]
Drugi warunek:
(
)
Zatem
Płyta wymaga zbrojenia na ścinanie.