plik

Dziennik

Urzędowy

M INISTERSTW A

K O LE I

ŻELAZNYCH

W A R S Z A W A

JSfo 1 9 .

d. 10 czerwca 1922 r.

S P I S R Z EC ZY :

34. R o z p o r z ą d z e n i e M i n i s t r a K o l e i Ż e l a z n y c h z d n . 2 9/V 1922 r. Ns V 3 2 2 7

w s p r a w i e z m i a n y i u z u p e ł n i e n i a o k ó l n i k a N° 4 , S e k c j i B u d o w y M i n i s t e r

s t w a K o l e i Ż e l a z n y c h o n o r m a c h n a t ę ż e ń d o p u s z c z a l n y c h d l a ż e l a z a
z l e w n e g o i i n n y c h m a t e r j a l ó w u ż y w a n y c h p r z y b u d o w i e m o s t ó w k o l e j o

w y c h . — Z a w i a d o m i e n i a :

M i a n o w a n i a .

34.

R O Z P O R Z Ą D Z E N I E

M in is t r a   K o l e i   Ż e l a z n y c h   z   d n ia   29  V   1922  r.  Ne  V   3227  w   s p r a w i e
z m i a n y   i  u z u p e ł n i e n i a   o k ó l n i k a   N °   4  S e k c j i   B u d o w y   M i n i s t e r s t w a
K o l e i   Ż e l a z n y c h   o   n o r m a c h   n a t ę ż e ń   d o p u s z c z a l n y c h   dla   ż e l a z a
z l e w n e g o   i  i n n y c h   m a t e r j a ł ó w   u ż y w a n y c h   p r z y   b u d o w i e   m o s t ó w

k o l e j o w y c h .

N o r m y natężeń dopuszczalnych dla żelaza zlew nego i innych materia

łów, używanych przy budowie mostów kolejowych, og ło szon e w Dzienniku

Urzędow ym Min. Kol. Żel. N° 7 z dnia 1 września 1919 r. (Okólnik Ne 4
1919 roku) ulegają następującej zmianie i uzupełnieniu:

Artykuł III okólnika należy zastąpić przez:

„III.

Pręty ściskane powinny być obliczane na wyboczenie

przy

użyciu

współczynników

zmniejszających

zasadnicze

puszczalne

natężenia

wyciąganie i ściskanie, wskazanych

w tablicach NeNe I, II, III i IV” . *)

Oprócz tego, dodaje się następujący artykuł:

„IV.

Pręty pracujące i na ściskanie i na rozciąganie winny

być oprócz obliczania ich na wyboczenie, sprawdzone na rozcią

ganie jeszcze według z m ien ion eg o (na rnocy danych mostowej

praktyki) wzoru VVeyrauch’a:

1 1Tlin S

° -

a° I 1 ~ 4 max S

gdzie o0 — zasadnicze dopuszczalne natężenie

rozciąganie,

min S i max S — a b s o l u t n e (niezależnie od znaku) wielkości

T a b l i c e t e p o d a j ą s i ę j a k o t y m c z a s o w e i m o g ą b y ć w n a s t ę p s t w i e z m i e n i o n e

n a m o c y n a j n o w s z y c h b a d a ń i w i ę k s z e j l i c z b y d o ś w i a d c z e ń .

128

D z ie n n ik u rz ę d o w y .

19.

najmniejszej i największej siły działającej w danym pręcie (m a ją

cych różne znaki); o" — dopuszczalne natężenie w takim pręcie
na rozciąganie.

Z dwóch przekrojów, otrzymanych po obliczeniu na wybo-

czenie — netto i na rozciąganie według po d a n eg o wyżej wzoru —
netto, — należy przyjąć dla konstrukcji większy przekrój” .

T A B L I C A

N°

współczynników (<?') i (<p) zmniejszających zasadnicze dopuszczalne natężenia

ż e l a z a z l e w n e g o przy wyboczeniu *)

1/r

0,96

120

0,44

0,90

130

0,37

0,87

140

0,32

0,82

150

0,28

0,78

160

0,24

0,74

170

0,23

0,69

180

0,19

0,65

190

0,17

0,61

200

0,16

100

0,56

210

0,14

110

0,52

i — długość wolna ściskanego pręta

r — najmniejszy promień bezwładności poprzecznego przekroju pręta

E — współczynnik sprężystości żelaza z lew nego

E = 2.150.000

kg,

cm^

Wytrzymałość na proste ściskanie (brutto) K s — 3337 kg/cm2

Dla

- > 10 i --- < 110,1

Wytrzymałość na wyboczenie:

K'w = 3387 - 14,83) ! ) kga-

\ r / cm-

K'w _ 3387 — 14,83 (

)

® ~ Ks —

3387

W e d ł u g J a s i ń s k i e g o — T e t m a j e r a z u w z g l ę d n i e n i e m w y w o d ó w B r i l ć a , L a n d s b e r g a

i K r i w o s z e i n a ( H a n d b u c h d e r I n g e n i e u r w i s s e n s c h a f t e n , II T e i i, Ul B a n d , S e i t e n 112, 113

(1 S0 9 r o k u ) .

„ D a n n y j a d l a r a s z c z o t a m o s t o w ” . K r i w o s z e i n (1910).

JMe 19.

D z ie n n ik u rz ę d o w y .

129

Dla 1/r > 110,1

Wytrzymałość na wyboczenie:

K „ = ** E ( - { - ) ' =21.220000

K w 21.220.000 \ 1

)

K s —

3387

U w a g a .

Dla wartości | niepodanych w tablicy współczynniki (<p')

i (<p) wyliczają się przez prostolinijną interpolację.

T A B L I C A Ne II

współczynników ('f') i (<p) zmniejszających zasadnicze dopuszczalne natężenia

ż e l a z a s p a w a l n e g o przy wyboczeniu *)

1/r

t '

1/r

0,95

115

0,44

0,89

120

0,40

0,86

130

0,34

0,80

140

0,30

0,75

150

0,26

0,71

160

0,23

0.66

170

0,21

0,61

180

0,18

0,57

190

0,17

100

0,52

200

0,14

110

0,46

1 — długość wolna ściskanego pręta

r — najmniejszy promień bezwładności poprzecznego przekroju pręta

E — współczynnik sprężystości żelaza spawalnego

E = 2.000.000

cm-

kci

Wytrzymałość na proste ściskanie (brutto) Ks — 3390,7 —^ 2-

Dla I/r > 10 i l / r < 114,7

Wytrzymałość na wyboczenie:

K'w = 3390,7 — 16,48 ( -U .-k?

\ v I

crrr

K'w

3390,7 — 16,48

Ks ~

3390,7

W e d i u g J a s i ń s k i e g o — T e t m a j e r a z u w z g l ę d n i e n i e m w y w o d ó w B r i k ’a, L a n d s b e r g a

1 K r i w o s z e i n a ( H a n d b u c h d e r I n g e n i e u r w i s s e n s c h a f t e n , II T e i l, III B a n d , S e i t e n 112, 113
(1S09 r.) i „ D a n n y c h d l a r a s z c z o t a m o s t o w ” . K r i w o s z e i n ( 19 10 r.).

130

D z ie n n ik u rz ę d o w y .

Ns 19.

Dia I/r > 114,7

W ytrzym ałość na wyboczenie:

K w = Tc2 E ! [ j

= 19.740.000 U -

K w

19.740.000

? ~ Ks ~

3390,7

U w a g a . Dia wartości \ '^ j niepodanych w tablicy współczynniki ( ? ’)

i (<p) wyliczają się przez prostolinijną interpolację.

T A B L I C A Na lii

współczynników (tp') i ('f) zmniejszających zasadnicze dopuszczalne natężenia

ż e l i w a * ) ( ż e l a z a l a n e g o ) przy w y b a c z e n iu * * )

1/r

0,85

0,15

0,72

100

0,12

0,60

110

0,10

0,49

120

0,09

0,40

130

0,07

0,32

140

0,06

0,26

150

0,05

0,20

160

0,04

1  —  długość  wolna  ściskanego  pręta
r  —   najmniejszy  promień  bezwładności  p oprzecznego  przekroju  pręta
E  —   współczynnik  sprężystości  dla  żeliwa

E = 1.000.000

kg .

crn-

W ytrzym ałość na proste ściskanie Ks — 7760

Dla 1/r > 10 i l./r < 80

W ytrzym ałość na wyboczenie:

K V = 7 7 E 0 - 120 ( ) ) + 0,53 ( j ) '

_ K'„

7760— 120 I r ) + 0,53 (

)

? “ Ks' ~~

7760

* )

S z a r e ż e l i w o p o z i o m o o d l a n e .

**)

W e d ł u g T e t m a j e r a z u w z g l ę d n i e n i e m w y w o d ó w B r i k ’a i L a n d s b e r g a ( H a n d b u c h

d e r I n g e n i e u r w i s s e n s c h a f t e n 11 T e j l, 111 B a n d , S e i t e n 112 i 113 (1909

r.).

Na 19.

D z ie n n ik u rz ę d o w y .

131

Dla 1/r > 80

W ytrzym ałość na wyboczenie:

K » = i * E ( / ) * = 9.870.000

- M _

_ K » _ 9.870.000 ( j )

? “ Ks ~

7760

C l w a g a . Dla wartości | nie podanych w tablicy współczynniki (<p') i (<p)

wyliczają się przez prostolinijną interpolację.

T f i B L I C f l N° IV

współczynników (? ') i (<p) zmniejszających zasadnicze dopuszczalne natęże

nia drzewa (iglastego) przy wyboczeniu. *)

1/r

0,98

, 110

0,29

0,91

120

0,24

0,84

130

0,21

0,77

140

0,18

0,70

150

0,16

0,63

160

0,14

0,56

170

0,12

0,49

180

0,11

0,42

1S0

0,10

100

0,35

200

0,09

1 — długość wolna ściskanego pręta

r — najmniejszy promień bezwładności poprzecznego przekroju pręta

E — współczynnik sprężystości dla drzewa iglastego — 100.000 cm2~

Wytrzymałość na proste ściskanie:

Dla 1/r > 10 i 1/r < 100

W ytrzym ałość na w yboczenie:

K'w = 293 — 1,94

, _ K'w _ 293 -

9 ~ Ks ~

280"

cm2

1,94 \ r

W e d ł u g T e t m a j e r a .

132

D z ie n n ik u rz ę d o w y .

Ns 19.

Dla i/r > 100

W ytrzym ałość na wyboczenie:

K . = * » E l j

= 987000 U )

K w

* 987000 \ 1

280

Cl w a g a:

Dla wartości

nie podanych w tablicy współczynniki

(<p') i (<p) wyliczają się przez prostolinijną interpolację.

Za Ministra:

( — ) J. E berh ard t

Podsekretarz Stanu

Z A W I A D O M I E N I A .

M ia n o w a n ia :

Myszkowski Wacław — naczelnikiem działu bu dżetow ego w Wydziale

Finansowym Dyrekcji Kolei Państwowych w Warszawie.

T. 520.

T ło c z o n o w D ru k arni P a ń s tw o w e j.

17780