pierwszego nieodwracalnej.Czas połówkowy.

A->P; A-surowiec, P-produkt

2.Dynamika(kinetyka)reakcji pojedynczej rzędu n-tego nieodwracalnej. Czas połówkowy.

A+A+...+A->P; nA->P

3.Dynamika(kinetyka)reakcji pojedynczej z udziałem dwóch surowców.

A+B->P; C_A0
C_B0

4.Dynamika(kinetyka)reakcji pojedynczej rzędu pierwszego odwracalnej.

5.Dynamika układu dwóch reakcji szeregowych rzędu pierwszego. Maksymalne stężenie produktu.

A->P->R

6. Dynamika układu reakcji

równoległych rzędu pierwszego

k₁ P

A k₂

R

= (k₁+k₂)C_A

= k₁C_A

= -(k₁+k₂) dt

L_nC_A = -(k₁+k₂)t +const

C_A(0)=C_Ao ; ln C_Ao= const

= -(k₁+k₂)t

C_A=C_Aoe^-(k1+k2)t

=k₁C_Ao^-(k1+k2)t

e^-(k1+k2)t+const

C_P(0)=0

0 = +const

C_P [1- e^-(k1+k2)t]

C_R [1- e^-(k1+k2)t]

8. Wymiana ciepła w płycie

Przewodnictwo

Q= (T₁-T₂);Q-natężenie przepływu Ciepła

grubość

Q= L_AF(T₁-T₂) =T_A-T₁

=T₁-T₂; = T₂-T₃; = T₃-T₄; = T₃-T_B

Q(1/L_A+X₁/ λ ₁F+X₂/ λ₂+X₃/ λ₃F+1/L_BF)=T_A-T_B

R=1/kF ; Q=(T_A-T_B)/R = kF(T_A-T_B)

Zad9.Wymiana Ciepła w powierzchni walcowej

Q=-λ2Лrl *dT/dr

-dT=Q/ [λ2Лl] *dr/r

T₁-T₂ = Q/ [λ2Лl] *ln *r₂/r₁

Q= ([λ2Лl]/[ln* r₂/r₁])*( T₁-T₂); Q=(T₁-T₂)/R

R=([ ln* r₂/r₁]/ [λ2Лl]) = 1/kF

Q=kF(T₁-T₂)

Zad10.Wymiana Ciepła w kuli

Q=-λ4Лr²*dT/dr

dT=-Q/4Л*dr/r²

_{T1 r2}

T_T2 =([Q/4Лr²]*1/r) _r1

T₂-T₁=[Q/(4Л λ)]*[1/r₂-1/r₁]

T₁-T₂=[Q/(4Л λ₁)]*[1/r₁-1/r₂]

T₂-T₃=[Q/(4Л λ₂)]*[1/r₂-1/r₃]

T₁-T₃=Q*(1/[4Л λ₁]*(1/r₁-1/r₂)+[1/4Л λ₂]*(1/r₂-1/r₃)

Q=[ T₁-T_2]]/R

11. Wymiana Ciepła w płycie ze źródłem Ciepła

Ə²T/ Əx₂ + Ə²T/ Əy₂+ Ə²T/ Əz₂=-q_r/ λ -równanie Laplace'a

d²T/dx²=-q_r/ λ

dT/dx = [-q_rx²/ λ]+c₁

T=[-q_rx²/ λ]+c₁x+c₂

dT(0)/dx=0 ;c₁=0 M=U_i = R_r² [W]

T=[-q_rx²/ 2λ]+c₂ R=۴*[l/2x₁y]

dla x = x₁ T=T₁ q_r=M/V

T₁=[-q_rx²/ 2λ]+ c₂ λx₁ylqr=Ri²

T-T₁=[q_r/2λ]*(x₁²-x²) q_r=۴_i²/4x₁²y²

16. Korelacja na wymianę ciepła dla przepływu gazów i cieczy.

N_u = ad/λ; α =[Nu λ]/d

λ- przewodnictwo cieplne gazu, cieczy lub ciała stałego

N_u = 0,5 (RePr [d/L]) dla RePr [d/L] < 13

N_u = 1,86 (q

)^0,14 (RePr
)^1/3 dla RePr
< 13

Pr =
- przewodnictwo

Lim N_u = 3,66 dla stałej temp ścianki

Lim N_u = 3,66 dla stałego strumienia ciepła q

1) 2) dodatkowe pręty powodują zwiększenie strat ciepła

1) przepływ prostopadły do pęku rur ułożonych naprzemiennie

N_u = 0,33 Re^0,6 Pr^0,33

1) przepływ prostopadły do pęku rur ułożonych szeregowo

N_u = 0,26 Re^0,6 Pr^0,33

Pr =
; d- średnica pręta; w- max prędkość między prętami

15. korelacja na opór hydrauliczny przepływu gazów i cieczy

E_k =
; E_k^* =
;

ΔP =

λ- współczynnik oporu hydraulicznego

f=
- współcz oporu hydraulicznego Fleminga

Przepływ laminarny

λ=
dla Re < 2100

Przepływ turbulentny

λ=

dla Re> 100000 (wzór Nikuradze)

14. Doświadczenie Reynoldsa. Liczba Reynoldsa.

Przepływ turbulentny i laminarny. Średnia ekwiwalentna.

mgh=

dmgh=
E_k =

dm= ρdV

d_egh=

w² = 2gh ; w=

Re=
; w- prędkość; d [m] ; d [kg/m³] ; d[Pa*s] lepkość

Re=
; d_e - średnica ekwiwalentna

d_e=
; F- przekrój przepływu ; O- obwód zwilżony

1) Przepływ laminarny (uwarstwiony) Re < 2100

2) Przepływ burzliwy (turbulentny) Re> 3000

13. Żebro zaizolowane na końcu

dla x= h
= 0

= Ame^mx - Bme^-mx = 0

B = Θ₀ - A

Ame^mh - (Θ₀ - A)me^-mh = 0

A(e^mh + e^-mh ) = Θ₀ e^-mh

A = Θ₀

B = Θ₀

Θ = Θ₀ (
)

Θ = Θ₀ (
)

Θ = Θ₀ (
)

Żebro bardzo wysokie

dla x= h h → ∞ mamy Θ→0

lim Θ = lim (Ae^mx + Be^-mx ) = 0

A = 0 pow równanie jest spełnione

B = Θ₀

Θ = Θ₀ e^-mx

12. Wymiana ciepła w żebrze. Żebro zaizolowane na końcu.

F = Ly₁ powierzchnia wymiany ciepła

o = 2(L+y₁) obwód

Q₁ = - λ F

Q₂ = - λ F

dQ₃ = αodx(T-T_o) ; α- wpółcz wymiany ciepła

Q_{1 =} Q₂₊ dQ₃

- λ F
= - λ F
+ αo (T-T_o) dx

- λ F(
-
) = αo (T-T_o) dx ; Δ
/ Δx

Jeżeli Δx →0 to daje

λ F
= αo (T-T_o) ; Θ = T-T_o

λ F
= αoΘ

=

=

= m² Θ

- m² Θ = 0

Λ² m² = 0

Λ₁ = m ; Λ₂ = -m

Θ = Ae^mx + Be^-mx równanie ogólne

Dla x= 0 T= T₁ , Θ₀ = T₁ - T₀

Θ = A + B