1
Dane do projektowania:
konstrukcja dachu – płatwiowo-kleszczowa
rozstaw krokwi – 0,93m
nachylenie połaci dachowej –
α=38
ο
pokrycie dachu – dachówka ceramiczna zakładowa o szerokości pokrycia (rozstawie łat)
0,34m
lokalizacja budynku – Białystok
obciąŜenie śniegiem – strefa III
obciąŜenie wiatrem – strefa I
1292,5
3
8
°
33
3
48
7
82
0
3
0
0
2
0
5
5
0
5
262
384
384
262
27
/
5
,
5
3
C
m
kN
sosny
⇒
=
ρ
Do projektowania przyjęto łaty z drewna sosnowego o wymiarach 45 x 63mm, o polu
przekroju poprzecznego
2
002835
,
0
m
A
=
Rozstaw 0,34 m
ObciąŜenie
Wartość
charakterystyczna
[kN/m]
Współczynnik
obciąŜenia
f
γ
[-]
Wartość obliczeniowa
[kN/m]
CięŜar własny łaty
5
,
5
002835
,
0
⋅
0,016
1,1
0,018
CięŜar pokrycia
34
,
0
14
034
,
0
⋅
⋅
0,162
1,2
0,194
RAZEM
0,178
0,212
Wartość obciąŜenia charakterystycznego śniegiem na 1m
2
2
/
1
,
1
m
kN
Q
k
=
Współczynniki kształtu dachu wynoszą
88
,
0
58
,
0
2
1
=
=
C
C
2
/
638
,
0
58
,
0
1
,
1
m
kN
C
Q
S
k
k
=
⋅
=
⋅
=
2
Wartość obliczeniowa śniegiem wynosi
2
/
893
,
0
4
,
1
638
,
0
m
kN
S
S
f
k
=
⋅
=
⋅
=
γ
Wartość obciąŜenia charakterystycznego wiatrem na 1m
2
2
/
25
,
0
m
kN
q
k
=
Budynek ma wysokość 9,19m i jest zlokalizowany w terenie B
8
,
0
=
e
C
(
)
(
)
09
,
0
38
40
045
,
0
40
045
,
0
37
,
0
2
,
0
38
015
,
0
2
,
0
0015
,
0
−
=
−
⋅
−
=
−
⋅
−
=
=
−
⋅
=
−
⋅
=
α
α
z
z
C
C
ZałoŜono, ze budynek jest niepodatny na dynamiczne działanie wiatru
8
,
1
=
β
ObciąŜenie charakterystyczne wywołane wiatrem wynosi
2
/
293
,
0
8
,
1
37
,
0
8
,
0
25
,
0
m
kN
C
C
q
p
e
k
k
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
β
Wartość obliczeniowa obciąŜenia wiatrem wynosi
2
/
381
,
0
3
,
1
239
,
0
m
kN
p
p
f
k
=
⋅
=
⋅
=
γ
ObciąŜenie charakterystyczne skupione
kN
P
k
0
.
1
=
Wartość obliczeniowa
kN
P
P
f
k
2
,
1
2
,
1
0
,
1
=
⋅
=
⋅
=
γ
α
α
sin
cos
⋅
=
⋅
=
⊥
g
g
g
g
ll
α
α
α
cos
sin
cos
2
⋅
⋅
=
⋅
=
⊥
S
S
S
S
ll
0
9
,
0
=
⋅
=
⋅
=
⊥
ll
o
p
p
p
p
ψ
α
α
sin
cos
⋅
=
⋅
=
⊥
P
P
P
P
llk
Wartości składowe
prostopadle
obciąŜenia
Wartości składowe
równoległe
obciąŜenia
ObciąŜenie
Wartość
charakterystyczna
[kN/m
2
]
Współczynnik
obciazenia
γ
f
[-]
Wartość
obliczeniowa
[kN/m
2
]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
g -
cięŜar własny
S -
ś
nieg
638
,
0
34
,
0
⋅
p -
wiatr
293
,
0
9
,
0
34
,
0
⋅
⋅
0,178
0,216
0,089
1,4
1,3
0,212
0,302
0,115
0,140
0,134
0,080
0,167
0,187
0,103
0,109
0,104
0
0,130
0,146
0
Razem
0,483
0,629
0,354
0,457
0,213
0,276
P
1,00
1,2
1,2
0,788
0,945
0,615
0,738
3
Wymiarowanie łaty – wariant I – obciąŜenie cięŜarem własnym i pokryciem oraz siłą
skupioną.
Wartości dla składowych prostopadłych obciąŜenia
Wykresy momentów zginających dla składowych prostopadłych
Wartości dla składowych równoległych obciąŜenia
Wykresy momentów zginających dla składowych równoległych
Sprawdzenie stanu granicznego nośności:
3
6
2
10
77
,
29
6
063
,
0
045
,
0
m
W
y
−
⋅
=
⋅
=
3
6
2
10
26
,
21
6
045
,
0
063
,
0
m
W
x
−
⋅
=
⋅
=
MPa
kPa
W
M
y
y
d
y
m
44
,
6
44
,
6449
10
77
,
29
192
,
0
6
,
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
MPa
kPa
W
M
z
z
d
z
m
05
,
7
50
,
7055
10
26
,
21
150
,
0
6
,
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
MPa
f
k
y
m
0
,
22
,
,
=
MPa
f
k
f
f
M
k
z
m
d
z
m
d
y
m
62
,
18
3
,
1
1
,
1
0
,
22
,
,
mod
,
,
,
,
=
⋅
=
⋅
=
=
γ
4
(
)
3
,
1
19
,
1
63
/
150
2
,
0
<
=
=
h
k
MPa
k
f
f
h
d
y
m
d
y
m
16
,
22
19
,
1
62
,
18
,
,
,
,
'
=
⋅
=
⋅
=
7
,
0
=
m
k
1
58
,
0
62
,
18
05
,
7
16
,
22
44
,
6
7
,
0
,
,
,
,
,
,
'
,
,
≤
=
+
⋅
=
+
⋅
d
z
m
d
z
m
d
y
m
d
y
m
m
f
f
k
σ
σ
1
55
,
0
62
,
18
05
,
7
7
,
0
16
,
22
44
,
6
,
,
,
,
,
,
'
,
,
≤
=
⋅
+
=
⋅
+
d
z
m
d
z
m
m
d
y
m
d
y
m
f
k
f
σ
σ
Warunek nośności dla łaty został spełniony
Sprawdzenie stanu granicznego uŜytkowalności
mm
l
u
eff
fin
net
2
,
6
150
/
930
150
/
,
=
=
=
Wykres ugięcia od składowych prostopadłych od obciąŜenia siłą skupioną
Wykres ugięcia od składowych prostopadłych od cięŜaru własnego
Wykres ugięcia od składowych równoległych od obciąŜenia siłą skupioną
Wykres ugięcia od składowych równoległych od cięŜaru własnego
Składowe prostopadłe
Składowe równoległe
ObciąŜenie
k
def
u
inst,y
u
fin,y
u
inst,z
u
fin,z
CięŜar własny
0,8
0,1
0,18
0,1
0,18
Siła skupiona
0
2,0
2,0
1,5
1,5
Ugięcie sumaryczne
2,18
1,68
Ugięcie całkowite
2
,
2
,
z
fin
y
fin
fin
u
u
u
+
=
2,75
mm
u
mm
u
fin
net
fin
2
,
6
75
,
2
,
=
<
=
5
Wymiarowanie łaty – wariant II – obciąŜenie cięŜarem własnym, pokryciem, śniegiem i
wiatrem
Wartości dla składowych prostopadłych obciąŜenia
Wykresy momentów zginających dla składowych prostopadłych
Wartości dla składowych równoległych obciąŜenia
Wykresy momentów zginających dla składowych równoległych
Maksymalne momenty zginające w II wariancie są znacznie mniejsze niŜ w wariancie I. Nie
ma wiec potrzeby sprawdzania stanu granicznego nośności i stanu granicznego
uŜytkowalności dla wariantu II.
Ostatecznie przyjęto łatę o wymiarach przekroju poprzecznego 45 x 60mm
6
Obliczenie krokwi
Przyjęto do obliczeń krokwie o wymiarach 120x180mm
Zestawienie obciąŜeń połaci dachowych wiązara płatwiowo-kleszczowego
Wartości składowe
prostopadle
obciąŜenia
Wartości składowe
równoległe
obciąŜenia
ObciąŜenie
War.char.
[kN/m]
Współ
. obc.
γ
f
[-]
Wartość
oblicz.
[kN/m
2
]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
CięŜar własny łat
93
,
0
5
,
5
063
,
0
045
,
0
3
⋅
⋅
⋅
⋅
cięŜar własny dachówki
93
,
0
75
,
0
⋅
cięŜar własny krokwi
5
,
5
18
,
0
12
,
0
⋅
⋅
Razem
Ś
nieg
połać lewa
93
,
0
88
,
0
1
,
1
2
⋅
⋅
=
=
⋅
=
C
Q
S
k
k
połać prawa
93
,
0
58
,
0
1
,
1
1
⋅
⋅
=
=
⋅
=
C
Q
S
k
k
Wiatr
połać nawietrzna
=
⋅
⋅
⋅
=
β
C
C
q
p
e
k
k1
93
,
0
8
,
1
37
,
0
8
,
0
55
,
0
⋅
⋅
⋅
⋅
połać zawietrzna
=
⋅
⋅
⋅
=
β
C
C
q
p
e
k
k 2
(
)
93
,
0
8
,
1
09
,
0
8
,
0
55
,
0
⋅
⋅
−
⋅
⋅
CięŜar własny kleszczy
5
,
5
18
,
0
07
,
0
⋅
⋅
g
k
=0,014
g
k1
=0,044
g
k2
=0,118
0,176
S
k
=0,9
S
k
=0,593
p
k1
=0,272
p
k2
=-0,066
g
k2
=0,138
1,1
1,2
1,1
1,4
1,4
1,3
1,3
1,1
g
d
=0,015
g
d1
=0,052
g
d2
=0,129
0,196
S
d
=1,26
S
d
=0,830
p
d1
=0,353
p
d2
=-0,085
g
d3
=0,152
0,011
0,034
0,092
0,137
0,559
0,368
0,244
-0,059
-
0,012
0,041
0,101
0,154
0,782
0,515
0,317
0,076
-
0,008
0,027
0,072
0,107
0,436
0,288
-
-
-
0,009
0,032
0,079
0,12
0,611
0,402
-
-
-
ObciąŜenie skupione [kN]
P
k
=1,00
1,2
P
d
=1,20
-
-
-
-
7
Węzły wiązara płatwiowo-kleszczowego:
Nr. X[m]
Y[m]
1
0,00
0,00
2
12,92
0,00
3
6,46
5,05
4
10,30
2,05
5
2,620
2,05
Pręty wiązara płatwiowo-kleszczowego:
Pręt Typ A B Lx[m]
Ly[m] L
Przekrój
1
1 0 1 5 2,62
2,05
3,327
2 Krokiew 180x120
2
0 1 5 3 3,84
3,00
4,873
2 Krokiew 180x120
3
1 0 3 4 3,84
-3,00 4,873
2 Krokiew 180x120
4
0 1 4 2 2,62
-2,05 3,327
2 Krokiew 180x120
5
1 1 5 4 7,68
0
7,680
1 Kleszcz 180x70
Wielkości przekrojowe wiązara płatwiowo-kleszczowego:
Nr. A[cm
2
] Ix [cm
4
]
Iy [cm
4
]
Wg [cm
3
] Wd [cm
3
] h [cm] Przekrój
1
126,0
3402
515
378
378
18
26C27
2
216,0
5832
2592
648
648
18
26C27
8
ObciąŜenia:
Pręt
Rodzaj
Kąt
P1(Tg)
P2(Td)
a [m]
b [m]
Grupa: A „CięŜar własny” Zmienne
γ
f
=1,1
1
Liniowe
38,0
0,137
0,137
0,00
3,33
1
Liniowe
-52,0
0,107
0,107
0,00
3,33
2
Liniowe
38,0
0,137
0,137
0,00
4,87
2
Liniowe
-52,0
0,107
0,107
0,00
4,87
3
Liniowe
-38,0
0,137
0,137
0,00
4,87
3
Liniowe
52,0
0,107
0,107
0,00
4,87
4
Liniowe
-38,0
0,137
0,137
0,00
3,33
4
Liniowe
52,0
0,107
0,107
0,00
3,33
Grupa: B „Śnieg” Zmienne
γ
f
=1,4
1
Liniowe
38,0
0,559
0,559
0,00
3,33
1
Liniowe
-52,0
0,436
0,436
0,00
3,33
2
Liniowe
38,0
0,559
0,559
0,00
4,87
2
Liniowe
-52,0
0,436
0,436
0,00
4,87
3
Liniowe
-38,0
0,368
0,368
0,00
4,87
3
Liniowe
52,0
0,228
0,228
0,00
4,87
4
Liniowe
-38,0
0,368
0,368
0,00
3,33
4
Liniowe
52,0
0,228
0,228
0,00
3,33
Grupa: C „Wiatr” Zmienne
γ
f
=1,3
1
Liniowe
38,0
0,244
0,244
0,00
3,33
2
Liniowe
38,0
0,244
0,244
0,00
4,87
3
Liniowe
-38,0
-0,059
-0,059
0,00
4,87
4
Liniowe
-38,0
-0,059
-0,059
0,00
3,33
Grupa: D „Kleszcz - cięŜar własny” Zmienne
γ
f
=1,1
5
Liniowe
0,0
0,052
0,052
0,00
7,68
Grupa: E „Kleszcz-siła skupiona” Zmienne
γ
f
=1,2
5
Skupione
0,0
1,0
3,84
9
Pręt x/L
x [m]
M [kNm]
Q [kN]
N [kN]
1
0,00
0,000
0,000
1,200
0,956
0,29
0,962
0,576
-0,002
1,657
1,00
3,327
-2,927
-2,960
3,379
2
0,00
0,000
-2,927
3,647
-5,317
0,60
2,912
2,393
0,006
-3,197
1,00
4,873
0,000
-2,446
-1,769
3
0,00
0,000
0,000
1,150
-2,808
0,40
1,961
1,123
-0,005
-3,665
1,00
4,873
-1,390
-1,721
-4,937
4
0,00
0,000
-1,390
1,398
1,014
0,71
2,365
0,268
0,004
-0,20
1,00
3,327
0,000
-0,562
-0,440
5
0,00
0,000
0,000
0,820
2,782
0,50
3,840
2,726
0,600
2,782
1,00
7,680
0,000
-0,820
2,782
Reakcje podporowe:
Węzeł
H [kN]
V [kN]
Wypadkowa [kN]
1
-1,458
0,383
1,508
2
0,000
0,714
0,714
4
0,000
6,941
6,941
5
0,000
11,370
11,370
10
Wykresy sił przekrojowych:
Momenty
Tnące
Normalne
11
Wymiarowanie krokwi
Sprawdzenie stanu granicznego nośności
M
1
=2,972kNm
N
1
=3,335kN (rozciąganie)
Przyjęto przekrój 120x180 mm. W miejscu oparcia krokwi na pławi wykonane jest wcięcie o
głębokości 40mm. Przekrój netto wynosi 120x140mm.
2
0168
,
0
14
,
0
12
,
0
m
h
b
A
=
⋅
=
⋅
=
3
2
2
000392
,
0
6
14
,
0
12
,
0
6
m
h
b
W
y
=
⋅
=
⋅
=
MPa
kPa
A
N
d
t
198
,
0
511
,
198
0168
,
0
335
,
3
1
,
0
,
=
=
=
=
σ
MPa
kPa
W
M
y
d
y
m
581
,
7
632
,
7581
000392
,
0
972
,
2
1
,
,
=
=
=
=
σ
0
,
,
=
d
z
m
σ
dla klasy C27:
MPa
f
MPa
f
k
y
m
k
t
27
16
,
,
,
0
,
=
=
8
,
0
3
,
1
mod
=
=
k
M
γ
MPa
f
k
f
M
k
t
d
t
84
,
9
3
,
1
16
8
,
0
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
MPa
f
k
f
M
k
y
m
d
y
m
615
,
16
3
,
1
27
8
,
0
,
,
mod
,
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie stanu granicznego nośności:
1
476
,
0
0
615
,
16
581
,
7
84
,
9
198
,
0
,
,
,
,
,
,
,
,
,
0
,
,
0
,
<
=
+
+
=
⋅
+
+
d
z
m
d
z
m
m
d
y
m
d
y
m
d
t
d
t
f
k
f
f
σ
σ
σ
Warunek stanu granicznego nośności dla krokwi został spełniony
12
M
1
=2,972kNm
N
2
=-5,343 kN (ściskanie)
Przyjęto przekrój 120x180 mm. W miejscu oparcia krokwi na pławi wykonane jest wcięcie o
głębokości 40mm. Przekrój netto wynosi 120x140mm.
2
0168
,
0
14
,
0
12
,
0
m
h
b
A
=
⋅
=
⋅
=
3
2
2
000392
,
0
6
14
,
0
12
,
0
6
m
h
b
W
y
=
⋅
=
⋅
=
MPa
kPa
A
N
d
c
318
,
0
035
,
318
0168
,
0
343
,
5
2
,
0
,
=
=
=
=
σ
MPa
kPa
W
M
y
d
y
m
581
,
7
632
,
7581
000392
,
0
972
,
2
1
,
,
=
=
=
=
σ
0
,
,
=
d
z
m
σ
dla klasy C27:
MPa
f
MPa
f
k
y
m
k
c
27
22
,
,
,
0
,
=
=
8
,
0
3
,
1
mod
=
=
k
M
γ
MPa
f
k
f
M
k
c
d
c
538
,
13
3
,
1
22
8
,
0
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
MPa
f
k
f
M
k
y
m
d
y
m
615
,
16
3
,
1
27
8
,
0
,
,
mod
,
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
m
l
l
l
cal
c
eff
d
56
,
6
20
,
8
8
,
0
8
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
=
MPa
E
MPa
G
MPa
E
E
mean
mean
k
11500
720
7700
,
0
05
,
0
=
=
=
=
418
,
0
9965
,
3
0438
,
0
720
11500
7700
12
,
0
14
,
3
615
,
16
14
,
0
56
,
6
2
,
0
2
,
=
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
mean
mean
k
d
m
d
rel
G
E
E
b
f
h
l
π
λ
1
=
crit
k
Sprawdzenie stanu granicznego nośności:
1
456
,
0
0
615
,
16
581
,
7
538
,
13
318
,
0
2
,
,
,
,
,
,
,
,
2
,
0
,
,
0
,
<
=
+
+
=
⋅
+
+
d
z
m
d
z
m
m
d
y
m
d
y
m
d
c
d
c
f
k
f
f
σ
σ
σ
Warunek stanu granicznego nośności dla krokwi został spełniony
13
Sprawdzenie stanu granicznego uŜytkowalności:
mm
L
u
fin
net
41
200
/
8200
200
/
,
=
=
=
Wykres ugięć krokwi od cięŜaru własnego
Wykres ugięć krokwi od obciąŜenia śniegiem
Wykres ugięć krokwi od obciąŜenia wiatrem
14
Składowe obciąŜenia
ObciąŜenie
k
def
u
inst
u
fin
= u
inst
(1+ k
def
)
1.CięŜąr własny
0,8
0,8
1,44
2. Śnieg
0,25
3,3
4,125
3.Wiatr
0
1,5
1,5
Ugięcie sumaryczne
2
,
1
,
fin
fin
fin
u
u
u
+
=
7,065
mm
u
mm
u
fin
net
fin
41
065
,
7
,
=
<
=
Warunek stanu granicznego uŜytkowalności dla krokwi został spełniony
Ostatecznie przyjęto krokiew o przekroju poprzecznym 120x180mm
15
Obliczenie kleszczy
Przyjęto do obliczeń kleszcze o wymiarach 70x180mm
kN
N
kNm
M
04
,
11
4
760
,
2
726
,
2
5
5
=
⋅
=
=
3
2
2
2
000756
,
0
6
18
,
0
07
,
0
2
6
2
0196
,
0
18
,
0
07
,
0
2
2
m
h
b
W
m
h
b
A
y
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
MPa
kPa
A
N
d
t
563
,
0
265
,
563
0196
,
0
04
,
11
5
,
0
,
=
=
=
=
σ
MPa
kPa
W
M
y
d
y
m
605
,
3
820
,
3605
000756
,
0
726
,
2
5
,
,
=
=
=
=
σ
0
,
,
=
d
z
m
σ
dla klasy C27:
MPa
f
MPa
f
k
y
m
k
t
27
16
,
,
,
0
,
=
=
1
,
1
3
,
1
mod
=
=
k
M
γ
MPa
f
k
f
M
k
t
d
t
538
,
13
3
,
1
16
1
,
1
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
MPa
f
k
f
M
k
y
m
d
y
m
846
,
22
3
,
1
27
1
,
1
,
,
mod
,
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie stanu granicznego nośności:
1
20
,
0
0
846
,
22
605
,
3
538
,
13
563
,
0
,
,
,
,
,
,
,
,
,
0
,
,
0
,
<
=
+
+
=
⋅
+
+
d
z
m
d
z
m
m
d
y
m
d
y
m
d
t
d
t
f
k
f
f
σ
σ
σ
Warunek stanu granicznego nośności kleszczy został spełniony.
16
Sprawdzenie stanu granicznego uŜytkowalności:
mm
L
u
fin
net
4
,
38
200
/
7680
200
/
,
=
=
=
Wykres ugięć krokwi od cięŜaru własnego
Wykres ugięć krokwi od siły skupionej
Składowe obciąŜenia
ObciąŜenie
k
def
u
inst
u
fin
= u
inst
(1+ k
def
)
1.CięŜąr własny
0,8
6,0
10,8
2. Siła skupiona
0
24,1
24,1
Ugięcie sumaryczne
2
,
1
,
fin
fin
fin
u
u
u
+
=
34,9
mm
u
mm
u
fin
net
fin
4
,
38
9
,
34
,
=
<
=
Warunek stanu granicznego uŜytkowalności dla kleszczy został spełniony
Ostatecznie przyjęto kleszcze o przekroju poprzecznym 2x70x180mm
17
Obliczenie płatwi
Przyjęto do obliczeń płatew o 140x200
Rozstaw krokwi co 0,93m
Schemat statyczny przyjęty do obliczenia płatwi – płaszczyzna pionowa
Schemat statyczny przyjęty do obliczenia płatwi – płaszczyzna pozioma
Na płatew działa obciąŜenie z odcinka górnego i połowy odcinka dolnego krokwi
m
535
,
6
33
,
3
5
,
0
870
,
4
=
⋅
+
18
Zestawienie obciąŜeń na płatew
Wartości składowe
prostopadle
obciąŜenia
Wartości składowe
równoległe
obciąŜenia
ObciąŜenie
War.char.
[kN/m]
Współ
. obc.
γ
f
[-]
Wartość
oblicz.
[kN/m
2
]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
char.
[kN/m]
oblicz.
[kN/m]
CięŜar własny krokwi i łat
535
,
6
016
,
0
⋅
cięŜar własny dachówki
535
,
6
14
034
,
0
⋅
⋅
Razem
cięŜar własny płatwi
535
,
6
16
,
0
14
,
0
⋅
⋅
Ś
nieg
535
,
6
88
,
0
1
,
1
2
⋅
⋅
=
=
⋅
=
C
Q
S
k
k
Wiatr
połać nawietrzna
=
⋅
⋅
⋅
=
β
C
C
q
p
e
k
k1
535
,
6
8
,
1
37
,
0
8
,
0
55
,
0
⋅
⋅
⋅
⋅
g
k
=0,104
g
k1
=3,110
3,214
g
k2
=0,146
S
k
=6,325
p
k1
=1,915
1,2
1,2
1,1
1,4
1,3
g
d
=0,125
g
d1
=3,732
3,857
g
d2
=0,161
S
d
=8,856
p
d1
=2,489
0,104
3,11
3,214
0,146
4,984
1,358
0,125
3,732
3,857
0,161
6,978
1,765
-
-
-
-
-
1,061
-
-
-
-
-
1,379
-
składowa pionowa obciąŜenia wynosi:
(
)
m
kN
q
p
S
q
q
kz
kz
kz
kz
kz
/
612
,
9
358
,
1
984
,
4
146
,
0
11
,
3
104
,
0
1
=
+
+
+
+
=
+
+
+
=
(
)
m
kN
q
p
S
q
q
dz
dz
dz
dz
dz
/
761
,
12
765
,
1
978
,
6
161
,
0
732
,
3
125
,
0
1
=
+
+
+
+
=
+
+
+
=
-
składowa pozioma obciąŜenia wynosi:
m
kN
p
q
ky
ky
/
061
,
1
=
=
m
kN
p
q
dy
dy
/
379
,
1
=
=
Węzły ramy dwuprzęsłowej
Nr.
X [m]
Y [m]
Nr. X [m]
Y [m]
1
0,000
2,860
9
7,440
2,860
2
0,930
2,860
10
0,000
1,930
3
1,860
2,860
11
0,000
0,000
4
2,790
2,860
12
3,720
1,930
5
3,720
2,860
13
3,720
0,000
6
4,650
2,860
14
7,440
1,930
7
5,580
2,860
15
7,440
0,000
8
6,510
2,860
19
Pręt A:
B:
Lx [m]
Ly [m]
L [m]
Przekrój
1
1
2
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
2
2
3
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
3
3
4
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
4
4
5
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
5
5
6
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
6
6
7
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
7
7
8
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
8
8
9
0,930
0,000
0,930
3 Płatew 200x140
9
10
1
0,000
0,930
0,930
2 Słup 140x140
10
11
10
0,000
1,930
1,930
2 Słup 140x140
11
12
5
0,000
0,930
0,930
2 Słup 140x140
12
13
12
0,000
1,930
1,930
2 Słup 140x140
13
14
9
0,000
0,930
0,930
2 Słup 140x140
14
15
14
0,000
1,930
1,930
2 Słup 140x140
15
10
2
0,930
0,930
1,315
1 Miecz 140x75
16
4
12
0,930
-0,930
1,315
1 Miecz 140x75
17
12
6
0,930
0,930
1,315
1 Miecz 140x75
18
8
14
0,930
-0,930
1,315
1 Miecz 140x75
Wielkości przekrojowe ramy dwuprzęsłowej
Nr.
A[cm
2
] Ix [cm
4
]
Iy [cm
4
]
Wg [cm
3
]
Wd [cm
3
] h [cm] Przekrój
1
105,0
1715
492
245
245
14
26C27
2
196,0
3201
3201
457
457
14
26C27
3
280,0
9333
4573
933
933
20
26C27
Schemat obciąŜeń ramy w płaszczyźnie pionowej
20
Wartości obciąŜeń na poszczególnych prętach ramy
Pręt
Rodzaj
Kąt
P1(Tg)
P2(Td)
a [m]
b [m]
Grupa A „CięŜar własny pokrycia z krokwią” zmienne
γ
f
=1,2
1
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
5
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
6
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
7
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
8
Liniowe
0,0
3,214
3,214
0,00
0,93
Grupa B „CięŜar płatwi” zmienne
γ
f
=1,1
1
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
5
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
6
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
7
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
8
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
Grupa C „Śnieg” zmienne
γ
f
=1,4
1
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
5
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
6
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
7
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
8
Liniowe
0,0
4,984
4,984
0,00
0,93
Grupa D „Wiatr” zmienne
γ
f
=1,3
1
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
5
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
6
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
7
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
8
Liniowe
0,0
1,358
1,358
0,00
0,93
21
Momenty
Tnące
Normalne
Wykresy sił przekrojowych dla ramy w płaszczyźnie pionowej M [kNm], V [kN], N [kN]
22
Pręt x/L
x [m]
M [kNm]
Q [kN]
N [kN]
1
0,00
0,000
0,00
12,3
3,0
1,00
0,930
5,90
0,40
3,0
2
0,00
0,000
5,90
4,80
-1,4
0,41
0,378
6,80
0,00
-1,4
1,00
0,930
4,90
-7,00
-1,4
3
0,00
0,000
4,90
-7,00
-1,4
1,00
0,930
-7,20
-18,9
-1,4
4
0,00
0,000
-7,20
13,7
31,1
1,00
0,930
0,00
1,80
31,1
5
0,00
0,000
0,00
-1,80
31,1
1,00
0,930
-7,20
-13,7
31,1
6
0,00
0,000
-7,20
18,9
-1,4
1,00
0,930
4,90
7,10
-1,4
7
0,00
0,000
4,90
7,10
-1,4
0,59
0,552
6,80
0,00
-1,4
1,00
0,930
5,90
-4,80
-1,4
8
0,00
0,000
5,90
-0,40
3,0
1,00
0,930
0,00
-12,3
3,0
9
0,00
0,000
-2,80
3,00
-12,3
1,00
0,930
0,00
3,00
-12,3
10
0,00
0,000
0,00
-1,40
-16,7
1,00
1,930
-2,80
-1,40
-16,7
11
0,00
0,000
0,00
0,00
3,6
1,00
0,930
0,00
0,00
3,6
12
0,00
0,000
0,00
0,00
-61,5
1,00
1,930
0,00
0,00
-61,5
13
0,00
0,000
2,8
-3,00
-12,3
1,00
0,930
0,00
-3,00
-12,3
14
0,00
0,000
0,00
1,40
-16,7
1,00
1,930
2,8
1,40
-16,7
15
0,00
0,000
0,00
0,00
-6,2
1,00
1,315
0,00
0,00
-6,2
16
0,00
0,000
0,00
0,00
-46,1
1,00
1,315
0,00
0,00
-46,1
17
0,00
0,000
0,00
0,00
-46,1
1,00
1,315
0,00
0,00
-46,1
18
0,00
0,000
0,00
0,00
-6,2
1,00
1,315
0,00
0,00
-6,2
23
Schemat obciąŜeń ramy w płaszczyźnie poziomej
Wartości obciąŜeń na poszczególnych prętach obliczanej ramy
Pręt
Rodzaj
Kąt
P1(Tg)
P2(Td)
a [m]
b [m]
Grupa A „CięŜar płatwi” zmienne
γ
f
=1,1
1
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
0,146
0,146
0,00
0,93
Grupa B „Wiatr” zmienne
γ
f
=1,3
1
Liniowe
0,0
1,061
1,061
0,00
0,93
2
Liniowe
0,0
1,061
1,061
0,00
0,93
3
Liniowe
0,0
1,061
1,061
0,00
0,93
4
Liniowe
0,0
1,061
1,061
0,00
0,93
Momenty
24
Wartości sił przekrojowych na poszczególnych prętach ramy w płaszczyźnie poziomej
Pręt x/L
x [m]
M [kNm]
Q [kN]
N [kN]
1
0,00
0,000
0,000
2,245
0,000
1,00
0,930
1,566
1,123
0,000
2
0,00
0,000
1,566
1,123
0,000
1,00
0,930
2,088
0,000
0,000
3
0,00
0,000
2,088
0,000
0,000
1,00
0,930
1,566
-1,123
0,000
4
0,00
0,000
1,566
-1,123
0,000
1,00
0,930
0,000
-2,245
0,000
Sprawdzenie stanu granicznego nośności
Maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła podłuŜna występują w pręcie 4 i
wynoszą:
kNm
M
kN
N
kNm
M
y
z
566
,
1
139
,
31
183
,
7
=
=
=
Przyjęto przekrój płatwi 140 x 200mm dla którego:
3
6
3
2
2
3
6
3
2
2
2
10
3
,
653
0006533
,
0
6
14
,
0
20
,
0
6
10
3
,
933
0009333
,
0
6
20
,
0
14
,
0
6
028
,
0
20
,
0
14
,
0
m
m
b
h
W
m
m
h
b
W
m
h
b
A
y
z
−
−
⋅
=
=
⋅
=
⋅
=
⋅
=
=
⋅
=
⋅
=
=
⋅
=
⋅
=
NapręŜenie obliczeniowe rozciągające w kierunku równoległym do włókien wynosi:
MPa
kPa
A
N
d
t
112
,
1
107
,
1112
028
,
0
139
,
31
,
0
,
=
=
=
=
σ
NapręŜenie obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynosi:
MPa
kPa
m
W
M
z
z
d
z
m
696
,
7
346
,
7696
10
3
,
933
183
,
7
3
6
,
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
MPa
kPa
m
W
M
y
y
d
y
m
397
,
2
061
,
2397
10
3
,
653
566
,
1
3
6
,
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
Decydujące znaczenie ma obciąŜenie śniegiem, wiec wartość współczynnika
8
,
0
mod
=
k
Wytrzymałość obliczeniowa dla drewna klasy C27 na rozciąganie i zginanie:
25
dla klasy C27:
MPa
f
MPa
f
k
y
m
k
t
27
16
,
,
,
0
,
=
=
8
,
0
3
,
1
mod
=
=
k
M
γ
MPa
f
k
f
M
k
t
d
t
846
,
9
3
,
1
16
8
,
0
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
MPa
f
k
f
M
k
y
m
d
z
y
m
615
,
16
3
,
1
27
8
,
0
,
,
mod
,
,
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie stanu granicznego nośności:
1
677
,
0
615
,
16
397
,
2
7
,
0
615
,
16
696
,
7
846
,
9
112
,
1
,
,
,
,
,
,
,
,
,
0
,
,
0
,
<
=
⋅
+
+
=
⋅
+
+
d
y
m
d
y
m
m
d
z
m
d
z
m
d
t
d
t
f
k
f
f
σ
σ
σ
Warunek stanu granicznego nośności płatwi został spełniony.
Sprawdzenie stanu granicznego uŜytkowalności:
mm
L
u
fin
net
6
,
18
200
/
3720
200
/
,
=
=
=
Składowe obciąŜenia
ObciąŜenie
k
def
u
inst
u
fin
= u
inst
(1+ k
def
)
1.CięŜąr własny
0,8
1,9
3,42
2. Śnieg
0,25
3,3
4,125
Pionowe (z)
3a.Wiatr
0
0,8
0,8
Poziome (y) 3b. Wiatr
0
2,8
2,8
Ugięcie sumaryczne
(
)
2
2
2
,
2
,
8
,
2
8
,
0
125
,
4
42
,
3
+
+
+
=
+
=
y
fin
z
fin
fin
u
u
u
8,802
26
Wykresy ugięć od obciąŜenia cięŜarem własnym
Wykresy ugięć od obciąŜenia śniegiem
Wykresy ugięć od obciąŜenia wiatrem pionowo
Wykresy ugięć od obciąŜenia wiatrem poziomo
27
mm
u
mm
u
fin
net
fin
6
,
18
802
,
8
,
=
<
=
Warunek stanu granicznego uŜytkowalności dla płatwi został spełniony
Ostatecznie przyjęto płatew o przekroju poprzecznym 140x200mm
28
Obliczenie słupa
Słup obliczono jako ściskany osiowo siła P=61,544kN (pręt 12). Do wymiarowania przyjęto
przekrój słupa 140 x 140, dla którego:
2
3
2
10
6
,
19
19600
140
140
m
mm
h
b
A
−
⋅
=
=
⋅
=
⋅
=
4
4
4
4
10
3201
12
140
12
mm
a
I
I
z
y
⋅
=
=
=
=
mm
A
I
i
4
,
40
19600
10
3201
4
=
⋅
=
=
mm
l
y
2860
=
y
z
l
mm
l
<
=
−
=
1930
930
2860
- zatem l
z
pominięto w dalszych obliczeniach
Smukłość względem osi y wynosi:
(
)
[
]
(
)
[
]
567
,
0
2
,
1
29
,
1
29
,
1
1
1
29
,
1
2
,
1
5
,
0
2
,
1
2
,
0
1
5
,
0
5
,
0
1
5
,
0
2
,
0
2
,
1
16
,
15
00
,
22
16
,
15
8
,
70
7700
8
,
70
4
,
40
2860
2
2
2
.
2
,
2
2
.
.
,
,
,
0
,
.
2
2
2
05
,
0
2
,
,
=
−
+
=
−
+
=
=
+
−
⋅
+
⋅
=
+
−
⋅
+
⋅
=
=
=
=
=
=
⋅
=
⋅
=
=
=
=
y
rel
y
y
y
c
y
rel
y
rel
c
y
c
y
crit
c
k
c
y
rel
y
y
crit
c
y
y
y
k
k
k
k
f
MPa
E
i
l
λ
λ
λ
β
β
σ
λ
π
λ
π
σ
λ
MPa
kPa
A
P
d
c
14
,
3
3140
10
6
,
19
544
,
61
3
,
0
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
dla klasy C27 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi
MPa
f
k
c
0
,
22
,
0
,
=
.
Decydujące znaczenie ma obciąŜenie śniegiem dlatego wartość
8
,
0
mod
=
k
MPa
f
k
f
M
k
c
d
c
538
,
13
3
,
1
0
,
22
8
,
0
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności
MPa
f
k
d
c
y
c
d
c
676
,
7
538
,
13
567
,
0
14
,
3
,
0
,
,
,
0
,
=
⋅
=
⋅
<
=
σ
Warunek stanu granicznego słupa został spełniony
kN
N
kN
f
A
N
Sd
d
c
Rd
544
,
61
344
,
265
538
,
13
10
6
,
19
3
,
0
,
=
<
=
⋅
⋅
=
⋅
=
−
29
Sprawdzenie docisku słupa do płatwi
Powierzchnia docisku słupa do płatwi wynosi:
2
3
2
10
6
,
19
19600
140
140
m
mm
A
d
−
⋅
=
=
⋅
=
Wytrzymałość obliczeniowa na docisk wynosi:
MPa
f
k
f
M
k
c
d
c
6
,
1
3
,
1
6
,
2
8
,
0
,
90
,
mod
,
90
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie napręŜeń dokonano dla siły P działającej w górnym odcinku słupa i wynoszącej
P=12,301kN
MPa
kPa
A
P
d
d
c
627
,
0
602
,
627
10
6
,
19
301
,
12
3
,
90
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
Wartość współczynnika k
c,90
=1 dla a=0 (koniec płatwi opiera się na słupie)
MPa
f
k
d
c
c
d
c
6
,
1
6
,
1
1
627
,
0
,
90
,
90
,
,
90
,
=
⋅
=
⋅
<
=
σ
Warunek docisku słupa do płatwi został spełniony
Ostatecznie przyjęto słup o przekroju 140 x 140mm
30
Obliczenie mieczy
Zaprojektowano połączenie płatwi z mieczami za pomocą blachy perforowanej, zatem
szerokość mieczy musi być taka sama jak szerokość płatwi. Przyjęto miecze o przekroju
140 x 75 mm i długości
(
)
m
l
315
,
1
93
,
0
93
,
0
2
2
=
+
=
, usytuowane ukośnie pod kątem
o
45
=
α
między płatwią a słupem.
Miecz obliczono jako ściskany siłą osiową
S=46,052kN dla którego:
2
3
2
10
5
,
10
10500
75
140
m
mm
A
d
−
⋅
=
=
⋅
=
4
4
4
3
3
10
1
,
492
4921875
12
75
140
12
mm
mm
h
b
I
y
⋅
=
=
⋅
=
⋅
=
mm
A
I
i
y
6
,
21
10500
10
1
,
492
4
=
⋅
=
=
mm
l
l
z
y
1315
=
=
Smukłość względem osi y wynosi:
(
)
[
]
(
)
[
]
712
,
0
03
,
1
08
,
1
08
,
1
1
1
08
,
1
03
,
1
5
,
0
03
,
1
2
,
0
1
5
,
0
5
,
0
1
5
,
0
2
,
0
03
,
1
50
,
20
00
,
22
5
,
20
88
,
60
7700
88
,
60
6
,
21
1315
2
2
2
.
2
,
2
2
.
.
,
,
,
0
,
.
2
2
2
05
,
0
2
,
,
=
−
+
=
−
+
=
=
+
−
⋅
+
⋅
=
+
−
⋅
+
⋅
=
=
=
=
=
=
⋅
=
⋅
=
=
=
=
y
rel
y
y
y
c
y
rel
y
rel
c
y
c
y
crit
c
k
c
y
rel
y
y
crit
c
y
y
y
k
k
k
k
f
MPa
E
i
l
λ
λ
λ
β
β
σ
λ
π
λ
π
σ
λ
MPa
kPa
m
A
P
d
c
385
,
4
9
,
4385
10
5
,
10
052
,
46
2
3
,
0
,
=
=
⋅
=
=
−
σ
dla klasy C27 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi
MPa
f
k
c
0
,
22
,
0
,
=
.
Decydujące znaczenie ma obciąŜenie śniegiem dlatego wartość
8
,
0
mod
=
k
MPa
f
k
f
M
k
c
d
c
538
,
13
3
,
1
0
,
22
8
,
0
,
0
,
mod
,
0
,
=
⋅
=
⋅
=
γ
Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności
MPa
f
k
d
c
y
c
d
c
639
,
9
538
,
13
712
,
0
385
,
4
,
0
,
,
,
0
,
=
⋅
=
⋅
<
=
σ
kN
N
kN
f
A
N
Sd
d
c
Rd
052
,
46
149
,
142
538
,
13
10
5
,
10
3
,
0
,
=
<
=
⋅
⋅
=
⋅
=
−
Warunek dla stanu granicznego mieczy został spełniony
Ostatecznie przyjęto miecze o przekroju 140 x 75mm.
31
Obliczenie stropu
ś
ebro B1
Rozstaw belek: a = 0,6m
Rozpiętość belek w świetle ścian 3,90m = l
n
Zestaw obciąŜeń stałych i zmiennych przypadających na 1m
2
stropu Fert 60
Przyjęto belkę stropu o symbolu B 60/390
ObciąŜenie
Wartość char.
[kN/m]
Współ.
obciąŜenia
[-]
Wartość obl.
[kN/m]
g – obciąŜenie stałe
panele podłogowe – 8mm
gładź cementowa 45mm
0,045
.
21,0
styropian FS 50mm
0,05
.
0,45
folia PE gr.0,2 mm
strop Fert 60 – 240mm
2,77
tynk cementowo-wapienny 15mm
0,015
.
19
0,08
0,945
0,023
2,77
0,285
1,2
1,3
1,2
-
1,1
1,3
0,096
1,229
0,028
3,047
0,371
Razem obciąŜenie stałe
4,103
4,771
p – obciąŜenie zmienne technologicznie
1,5
1,5
1,4
2,1
Razem obciąŜenie zewnętrzne
1,5
2,1
RAZEM
5,603
6,871
Wartość charakterystyczna obciąŜenia całkowitego wynosi 5,603kN/m
2
i jest mniejsza od
wartości charakterystycznej granicznej wynoszącej 6,02 kN/m
2
. Z powyŜszego wynika, Ŝe
belka stropu Fert 60 o symbolu B 60/390 spełnia wymagania i nie zostaną przekroczone stany
graniczne nośności i uŜytkowalności.
32
ś
ebro B2
Rozstaw belek: a = 0,6m
Rozpiętość belek w świetle ścian 5,70m = l
n
Zestaw obciąŜeń stałych i zmiennych przypadających na 1m
2
stropu Fert 60
Strop swobodnie podparty
α=1
Beton klasy B25 o:
MPa
f
MPa
f
MPa
f
MPa
f
MPa
f
ctd
cd
ctm
ctk
ck
0
,
1
3
,
13
2
,
2
5
,
1
20
=
=
=
=
=
Warunki środowiskowe suche, wnętrze budynku o niskiej wilgotności powietrza – klasa XC1
Stal klasy A–III o znaku gatunku 34 GS:
MPa
f
MPa
f
yd
yk
350
410
=
=
Przyjęto belkę stropu o symbolu B 60/570
Przekrój zbrojenia belki A
s1
– 2,92 cm
2
ObciąŜenie
Wartość char.
[kN/m]
Współ.
obciąŜenia
[-]
Wartość obl.
[kN/m]
g – obciąŜenie stałe
panele podłogowe – 8mm
gładź cementowa 45mm
0,045
.
21,0
styropian FS 50mm
0,05
.
0,45
folia PE gr.0,2 mm
strop Fert 60 – 240mm
2,77
tynk cementowo-wapienny 15mm
0,015
.
19
0,08
0,945
0,023
2,77
0,285
1,2
1,3
1,2
-
1,1
1,3
0,096
1,229
0,028
3,047
0,371
Razem obciąŜenie stałe
4,103
4,771
p – obciąŜenie zmienne technologicznie
1,5
obciąŜenie zastępcze od ścianek
działowych
1,25
1,5
1,25
1,4
1,2
2,1
1,5
Razem obciąŜenie zewnętrzne
2,75
3,6
RAZEM
6,853
8,371
33
Schemat statyczny obliczanego Ŝebra:
(
)
kNm
p
g
023
,
5
6
,
0
371
,
8
6
,
0
=
⋅
=
⋅
+
Rozpiętość obliczeniowa Ŝebra stropu:
m
l
eff
985
,
5
05
,
1
70
,
5
=
⋅
=
kNm
M
sd
819
,
21
985
,
5
023
,
5
125
,
0
2
=
⋅
⋅
=
c=20mm
pręty zbrojenia Ŝeber średnicy 8 mm
strzemiona średnicy 5mm
mm
d
220
20
240
=
−
=
mm
h
x
f
eff
40
=
=
mm
b
eff
840
=
(
)
(
)
kNm
h
d
h
b
f
M
f
f
eff
cd
t
376
,
89
04
,
0
5
,
0
22
,
0
04
,
0
84
,
0
10
3
,
13
0
,
1
5
,
0
3
=
⋅
−
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
−
⋅
⋅
⋅
⋅
=
α
kNm
M
kNm
M
sd
t
819
,
21
376
,
89
=
>
=
Przekrój pozornie teowy
040
,
0
22
,
0
84
,
0
10
3
,
13
819
,
21
2
3
2
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
d
b
f
M
eff
cd
sd
sc
α
µ
Dla wartości
040
,
0
=
sc
µ
%
13
,
0
=
ρ
2
3
2
2
1
10
24
,
0
00024
,
0
22
,
0
84
,
0
10
13
,
0
m
m
d
b
A
eff
s
−
−
⋅
=
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
σ
Pole przekroju Ŝeber ze stropu Fert 60 wynosi 2,02cm
2.
2=4,04 cm
2
=0,404
.
10
-3
m
2
Wnioski:
PoniewaŜ wartość pola przekroju zbrojenia belek stropowych Fert 60 jest większa od wartości
obliczonej, SGN nie zostanie przekroczony.
34
Obliczenie filara w ścianie zewnętrznej:
80
200
9
0
2
0
0
8
0
2
0
0
1
5
0
1
5
0
1
8
0
2
2
5
9
0
1
5
0
9
0
1
5
0
150
150
12
0
18
0
120
180
8
0
2
0
0
1.11
1.5
1.6
80
200
80
200
274
1
9
0
5
2
412,5
4
4
7
,5
439,5
276,5
Widok elewacji i rzut parteru budynku z zaznaczonymi obliczanymi filarami w ścianie
zewnętrznej i wewnętrznej
35
A
B1
B2
C
D
E
80
4
0
2
0
0
5
0
3
0
2
2
5
2
5
3
0
2
0
0
8
6
1
6
3
5
1
8
0
3
5
3
0
2
0
6
0
1
7
0
±0,00
-2,80
+2,80
+5,82
Izolacja - 2 x papa na lepiku
Izolacja - 2 x papa na lepiku
-1,00
2
5
0
3
0
2
5
0
3
0
1
0
0
6
6
0
+8,60
332
60
270
60
510
60
92
80
STRYCH
+9,19
-1,00
+3,24
S7
G4
S6
2
5
0
S1
G1
2
5
0
S9
G6
G5
S8
3
0
2
5
0
3
0
S2
G3
G2
3
0
2
5
0
3
0
Przekrój poprzeczny budynku
Ś
ciana zewnętrzna jest wykonana z:
-
2 x cegła drąŜona KROTOSZYN 250mm
-
styropian 30mm
-
cegła klinkierowa 120mm
na zaprawie zwykłej klasy M10
Ś
ciana wewnętrzna jest wykonana z cegły klinkierowej klasy 15 na zaprawie zwykłej M10.
Stropy w budynku są gęstoŜebrowe Fert 60.
36
Obliczenie filara w ścianie zewnętrznej:
MPa
f
k
m
7
,
5
5
,
2
=
=
γ
Wymiary filara –
25
,
0
54
,
1
x
Szerokość pasma, z którego przekazywane jest obciąŜenie na filar, wynosi:
Na parterze – d
1
= 2,765m
Na kolejnej kondygnacji – d
2
= 4,391m
Grubość muru t = 0,25m
Szerokość wieńca a
w
= 0,25m
Wysokość ścian w świetle stropów h = 2,5m
Rozpiętość stropu w świetle ścian l
s
= 5,45m
Zestawienie obciąŜeń:
Rozstaw krokwi: 0,93m
ObciąŜenie przekazywane pośrednio przez słupki ściany stolcowej na strop:
kN
D
793
,
56
7
,
5
63
,
2
544
,
61
2
1
=
⋅
⋅
=
ObciąŜenie stropów:
- obciąŜenie ze stropu nad parterem:
2
1
351
,
8
90
,
1
395
,
4
m
A
obc
=
⋅
=
ObciąŜenie ze stropu wynosi 6,871k/m
2
Reakcje ze stropów:
Od stropu nad parterem:
kN
S
118
,
114
793
,
56
351
,
8
871
,
6
1
=
+
⋅
=
CięŜar własny muru:
2 x cegła drąŜona KROTOSZYN 250mm
2
/
9
,
9
1
,
1
18
5
,
0
m
kN
=
⋅
⋅
styropian 30mm
2
/
0162
,
0
2
,
1
45
,
0
03
,
0
m
kN
=
⋅
⋅
tynk cementowo – wapienny
2
/
3705
,
0
3
,
1
19
015
,
0
m
kN
=
⋅
⋅
CięŜar własny ściany wynosi:
2
/
287
,
10
3705
,
0
0162
,
0
9
,
9
m
kN
q
S
=
+
+
=
37
Powierzchnia obciąŜenia stolarką okienną:
- z poddasza wynosi:
kN
A
obc
015
,
3
8
,
1
1
,
2
5
,
0
5
,
1
5
,
1
5
,
0
2
=
⋅
⋅
+
⋅
⋅
=
- z parteru wynosi:
kN
A
obc
8
,
1
5
,
1
9
,
0
5
,
0
5
,
1
5
,
1
5
,
0
3
=
⋅
⋅
+
⋅
⋅
=
Powierzchnia obciąŜającego mur, skorygowana o powierzchnię stolarki okiennej:
-poddasze
(
)
kN
A
A
obc
obc
291
,
9
015
,
3
306
,
12
3
,
0
5
,
2
395
,
4
2
4
=
−
=
−
+
⋅
=
-parter
(
)
kN
A
A
obc
obc
942
,
5
8
,
1
742
,
7
3
,
0
5
,
2
765
,
2
3
5
=
−
=
−
+
⋅
=
Przyjęto cięŜar 1m
2
stolarki okiennej i drzwiowej 0,40kN/m
2
Poddasze
kN
G
772
,
96
015
,
3
4
,
0
29
,
9
287
,
10
1
=
⋅
+
⋅
=
Parter
kN
G
845
,
61
8
,
1
4
,
0
942
,
5
287
,
10
2
=
⋅
+
⋅
=
ObciąŜenie budynku wiatrem:
wymiary budynku:
H=9,19m
B=13,04m
2
67
,
0
69
,
13
19
,
9
<
=
=
L
H
1
95
,
0
69
,
13
04
,
13
<
=
=
L
B
L=13,69m
Wartość obciąŜenia charakterystycznego wiatrem na 1m
2
2
/
55
,
0
m
kN
q
k
=
Budynek ma wysokość 9,19m i jest zlokalizowany w terenie B
8
,
0
=
e
C
(
)
(
)
(
)
(
)
ssanie
C
parcie
C
z
z
09
,
0
38
40
045
,
0
40
045
,
0
37
,
0
2
,
0
38
015
,
0
2
,
0
0015
,
0
−
=
−
⋅
−
=
−
⋅
−
=
=
−
⋅
=
−
⋅
=
α
α
ZałoŜono, ze budynek jest niepodatny na dynamiczne działanie wiatru
8
,
1
=
β
ObciąŜenie charakterystyczne wywołane wiatrem wynosi
2
/
293
,
0
8
,
1
37
,
0
8
,
0
55
,
0
m
kN
C
C
q
p
e
k
k
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
β
(
)
2
/
071
,
0
8
,
1
09
,
0
8
,
0
55
,
0
m
kN
C
C
q
p
e
k
k
−
=
⋅
−
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
β
kNm
w
196
,
0
765
,
2
071
,
0
=
⋅
=
Moment obliczeniowy dla modelu przegubowego wynosi:
kNm
M
wd
153
,
0
8
5
,
2
196
,
0
2
=
⋅
=
Moment obliczeniowy dla modelu ciągłego wynosi:
kNm
M
wd
102
,
0
12
5
,
2
196
,
0
2
=
⋅
=
38
Łącznie obciąŜenie przypadające na wieniec nad filarem na parterze, bez redukcji obciąŜenia
uŜytkowego wynosi:
kN
G
S
N
d
89
,
210
772
,
96
118
,
114
1
1
'
,
1
=
+
=
+
=
ObciąŜenie całkowite na parterze (tuŜ nad stropem nad piwnica) wynosi:
kN
G
N
N
d
d
732
,
272
845
,
61
89
,
210
2
'
,
1
'
,
2
=
+
=
+
=
Obliczenie smukłości filara
m
m
L
t
L
5
,
7
25
,
0
30
45
,
5
30
1
1
=
⋅
<
=
⋅
<
–
dla modelu przegubowego
1
2
=
ρ
0
,
1
=
h
ρ
strop Ŝelbetowy
82
,
0
45
,
5
5
,
2
0
,
1
1
0
,
1
1
2
2
1
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
L
h
n
ρ
ρ
ρ
m
h
h
n
h
eff
05
,
2
5
,
2
82
,
0
0
,
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
ρ
ρ
–
dla modelu ciągłego
75
,
0
2
=
ρ
0
,
1
=
h
ρ
strop Ŝelbetowy
67
,
0
45
,
5
5
,
2
75
,
0
1
75
,
0
1
2
2
1
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
L
h
n
ρ
ρ
ρ
m
h
h
n
h
eff
675
,
1
5
,
2
67
,
0
0
,
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
ρ
ρ
Smukłość ściany:
18
7
,
6
25
,
0
675
,
1
<
=
=
=
t
h
eff
λ
39
Określenie wytrzymałości muru
2
385
,
0
25
,
0
54
,
1
m
A
=
⋅
=
0
,
1
=
η
kPa
MPa
f
f
A
m
k
d
2280
28
,
2
1
5
,
2
7
,
5
=
=
⋅
=
⋅
=
η
γ
Sprawdzenie stanu granicznego nośności filara
N
1d,red
S
1
N
2d,red
N
2d,red
N
1d,red
S
2
S
3
1
3
2
1
2
3
3
3
2
2
1
1
mm
h
e
a
10
3
,
8
300
250
300
<
=
=
=
przyjęto
a
e =0,01m
W przekrojach 1-1 i 2-2 momenty wynoszą:
kNm
e
a
t
S
e
a
t
N
M
a
w
a
w
red
d
d
759
,
12
01
,
0
6
25
,
0
2
25
,
0
118
,
114
01
,
0
2
25
,
0
25
,
0
89
,
210
6
2
2
1
,
1
1
=
+
−
⋅
+
+
−
⋅
=
=
+
−
⋅
+
+
−
⋅
=
kNm
e
a
t
N
M
a
w
red
d
d
727
,
2
01
,
0
735
,
272
2
,
2
2
=
⋅
=
+
−
⋅
=
W przekrojach 1-1 i 2-2 mimośrody wynoszą:
m
t
m
N
M
e
red
d
d
0125
,
0
25
,
0
05
,
0
05
,
0
06
,
0
89
,
210
759
,
12
.
1
1
1
=
⋅
=
⋅
≥
=
=
=
m
t
m
N
M
e
red
d
d
0125
,
0
25
,
0
05
,
0
05
,
0
01
,
0
735
,
272
727
,
2
.
2
2
2
=
⋅
=
⋅
≤
=
=
=
40
W przekrojach 1-1 i 2-2 współczynniki redukcyjne wynoszą:
52
,
0
25
,
0
06
,
0
2
1
2
1
1
1
=
⋅
−
=
⋅
−
=
Φ
t
e
9
,
0
25
,
0
0125
,
0
2
1
2
1
1
1
=
⋅
−
=
⋅
−
=
Φ
t
e
W przekrojach 1-1 i 2-2 nośności ściany wynoszą:
kN
kN
f
A
N
d
Rd
875
,
256
456
,
456
2280
385
,
0
52
,
0
1
1
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
kN
kN
f
A
N
d
Rd
133
,
348
02
,
790
2280
385
,
0
9
,
0
2
2
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
Stan graniczny nośności w przekrojach 1-1 i 2-2 nie jest przekroczony.
W przekroju 3-3 mimośród wynosi:
m
G
N
M
M
M
e
red
d
wd
d
d
m
036
,
0
845
,
61
5
,
0
89
,
210
153
,
0
72
,
2
4
,
0
759
,
12
6
,
0
5
,
0
4
,
0
6
,
0
2
,
1
2
1
=
⋅
+
+
⋅
+
⋅
=
⋅
+
+
⋅
+
⋅
=
t
e
t
e
m
m
⋅
=
→
=
=
124
,
0
124
,
0
25
,
0
031
,
0
2
,
8
25
,
0
05
,
2
=
=
t
h
eff
0,59
=
Φ
m
W przekroju 3-3 nośność ściany wynosi:
kN
G
N
N
d
md
813
,
241
5
,
0
2
1
=
⋅
+
=
kN
kN
f
A
N
d
m
Rd
m
812
,
241
902
,
517
2280
385
,
0
59
,
0
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
Stan graniczny nośności w przekroju 3-3 nie jest przekroczony
Na podstawie przeprowadzonych obliczeń moŜna stwierdzić, Ŝe filar na parterze ma
odpowiednią nośność.
41
Obliczenie filara w ścianie wewnętrznej
5
,
2
=
m
γ
Wymiary filara – 3,92x0,25m
Szerokość pasma, z którego przekazywane jest obciąŜenie na filar, wynosi:
m
d
475
,
4
=
Grubość muru t = 0,25m
Szerokość wieńca a
w
= 0,25m
Wysokość ścian w świetle stropów h = 2,5m
Rozpiętość stropu w świetle ścian l
s
= 5,45m
Zestawienie obciąŜeń
ObciąŜenie z dachu:
kN
D
516
,
110
035
,
3
45
,
5
544
,
61
1
=
⋅
=
ObciąŜenie ze stropów wynosi: 6,871kN/m
2
Powierzchnia obciąŜenia od stropu nad wszystkimi kondygnacjami wynosi:
2
1
459
,
18
475
,
4
125
,
4
m
A
obc
=
⋅
=
Reakcje ze stropów wynoszą:
kN
S
S
347
,
237
516
,
110
459
,
18
871
,
6
7
6
=
+
⋅
=
=
CięŜar ściany:
–
mur z cegły pełnej
0,25
.
18
.
1,1=4,95kN/m
2
–
cięŜar tynku cem.-wap.(dwustronnego)
2
.
0,015
.
19,0
.
1,3=0,74kN/m
2
CięŜar własny ścian:
2
/
69
,
5
74
,
0
95
,
4
m
kN
q
s
=
+
=
Powierzchnia obciąŜającego muru skorygowana o powierzchnię stolarki drzwiowej:
(
)
2
2
53
,
12
3
,
0
5
,
2
475
,
4
m
A
obc
=
+
⋅
=
Siły skupione od cięŜaru ścian:
kN
G
296
,
71
53
,
12
69
,
5
4
=
⋅
=
Łącznie obciąŜenie przypadające na wieniec nad filarem na parterze wynosi:
kN
S
S
N
d
694
,
474
347
,
237
2
7
6
'
,
1
=
⋅
=
+
=
ObciąŜenie całkowite na dole rozpatrywanej kondygnacji wynosi:
kN
G
N
N
d
d
99
,
545
296
,
71
694
,
474
4
'
,
1
'
,
2
=
⋅
=
+
=
42
Obliczenie smukłości filara
m
m
L
t
L
5
,
7
25
,
0
30
45
,
5
30
1
1
=
⋅
<
=
⋅
<
–
dla modelu przegubowego
1
2
=
ρ
0
,
1
=
h
ρ
strop Ŝelbetowy
82
,
0
45
,
5
5
,
2
0
,
1
1
0
,
1
1
2
2
1
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
L
h
n
ρ
ρ
ρ
m
h
h
n
h
eff
05
,
2
5
,
2
82
,
0
0
,
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
ρ
ρ
–
dla modelu ciągłego
75
,
0
2
=
ρ
0
,
1
=
h
ρ
strop Ŝelbetowy
67
,
0
45
,
5
5
,
2
75
,
0
1
75
,
0
1
2
2
1
2
2
=
⋅
+
=
⋅
+
=
L
h
n
ρ
ρ
ρ
m
h
h
n
h
eff
675
,
1
5
,
2
67
,
0
0
,
1
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
ρ
ρ
Smukłość ściany:
18
7
,
6
25
,
0
675
,
1
<
=
=
=
t
h
eff
λ
Określenie wytrzymałości muru:
98
,
0
92
,
3
25
,
0
=
⋅
=
A
1
=
A
η
MPa
f
k
2
,
5
=
kPa
MPa
f
f
A
m
k
d
2080
08
,
2
5
,
2
2
,
5
=
=
=
⋅
=
η
γ
43
Sprawdzenie stanu granicznego nośności filara
mm
h
e
a
10
3
,
8
300
250
300
<
=
=
=
przyjęto
a
e =0,01m
W przekrojach 1-1 i 2-2 momenty wynoszą:
(
)
(
)
(
)
(
)
kNm
e
t
S
e
t
S
e
N
M
a
a
a
red
d
d
494
,
9
01
,
0
25
,
0
33
,
0
347
,
237
01
,
0
25
,
0
33
,
0
347
,
237
01
,
0
694
,
474
33
,
0
33
,
0
2
3
,
1
1
=
=
−
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
+
⋅
=
=
−
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
+
⋅
=
kNm
e
N
M
a
red
d
d
46
,
5
01
,
0
99
,
545
,
2
2
=
⋅
=
⋅
=
W przekrojach 1-1 i 2-2 mimośrody wynoszą:
m
t
m
N
M
e
red
d
d
0125
,
0
25
,
0
05
,
0
05
,
0
02
,
0
694
,
474
494
,
9
.
1
1
1
=
⋅
=
⋅
≥
=
=
=
m
t
m
N
M
e
red
d
d
0125
,
0
25
,
0
05
,
0
05
,
0
/
01
,
0
99
,
545
46
,
5
.
2
2
2
=
⋅
=
⋅
<
=
=
=
W przekrojach 1-1 i 2-2 współczynniki redukcyjne wynoszą:
84
,
0
25
,
0
02
,
0
2
1
2
1
1
1
=
⋅
−
=
⋅
−
=
Φ
t
e
9
,
0
25
,
0
0125
,
0
2
1
2
1
1
1
=
⋅
−
=
⋅
−
=
Φ
t
e
W przekrojach 1-1 i 2-2 nośności ściany wynoszą:
kN
kN
f
A
N
d
Rd
694
,
474
256
,
1712
2080
98
,
0
84
,
0
1
1
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
kN
kN
f
A
N
d
Rd
99
,
545
56
,
1834
2080
98
,
0
9
,
0
2
2
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
Stan graniczny nośności w przekrojach 1-1 i 2-2 nie został przekroczony.
W przekroju 3-3 mimośród wynosi:
m
t
m
G
N
M
M
e
red
d
d
d
m
019
,
0
38
,
0
05
,
0
05
,
0
016
,
0
269
,
71
5
,
0
694
,
474
46
,
5
4
,
0
494
,
9
6
,
0
5
,
0
4
,
0
6
,
0
4
,
1
2
1
=
⋅
=
⋅
<
=
⋅
+
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
+
⋅
=
t
e
t
e
m
m
⋅
=
→
=
=
05
,
0
05
,
0
38
,
0
019
,
0
39
,
5
38
,
0
05
,
2
=
=
t
h
eff
0,88
=
Φ
m
W przekroju 3-3 nośność ściany wynosi:
kN
G
N
N
Rd
Rd
m
329
,
510
269
,
71
5
,
0
694
,
474
5
,
0
4
1
,
,
=
⋅
+
=
⋅
+
=
kN
kN
f
A
N
d
m
Rd
m
443
,
526
792
,
1793
2080
98
,
0
88
,
0
,
>
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
Φ
=
Stan graniczny nośności w przekroju 3-3 nie jest przekroczony
Na podstawie przeprowadzonych obliczeń moŜna stwierdzić, Ŝe filar na parterze ma
odpowiednią nośność.
44
Obliczenie fundamentu
4 o 10
25
120
5
0
Obliczenie ławy fundamentowej pod ścianą zewnętrzną:
Zestawienie obciąŜeń:
-
szerokość ławy B=0,80m
-
szerokość ściany t=0,49m
-
szerokość odsadzki s=0,155m
Wartość obciąŜenia na 1m ławy wynosi:
(
)
kN
A
obc
36
,
0
6
,
0
2
,
1
5
,
0
4
=
⋅
⋅
=
kN
A
obc
382
,
7
36
,
0
8
,
2
765
,
2
5
=
−
⋅
=
kN
G
794
,
75
36
,
0
4
,
0
382
,
7
287
,
10
3
=
⋅
−
⋅
=
kN
G
G
G
S
S
P
818
,
110
765
,
2
794
,
75
845
,
61
395
,
4
772
,
96
765
,
2
096
,
36
395
,
4
118
,
114
765
,
2
395
,
4
765
,
2
395
,
4
3
2
1
2
1
1
=
=
+
+
+
+
=
+
+
+
+
=
Moment przekazywany ze ściany na fundament:
kNm
e
P
M
a
108
,
1
01
,
0
818
,
110
1
1
=
⋅
=
⋅
=
CięŜar ławy:
m
kN
P
/
56
,
10
1
,
1
0
,
24
5
,
0
8
,
0
2
=
⋅
⋅
⋅
=
CięŜar gruntu zalegającego nad odsadzką ławy z zewnątrz budynku wynosi:
m
kN
P
/
173
,
4
2
,
1
0
,
18
68
,
1
115
,
0
3
=
⋅
⋅
⋅
=
CięŜar posadzki od piwnicy wynosi:
m
kN
P
/
515
,
0
3
,
1
0
,
23
15
,
0
115
,
0
4
=
⋅
⋅
⋅
=
ObciąŜenie pionowe od podłoŜa wynosi:
m
kN
N
/
066
,
126
515
,
0
173
,
4
56
,
10
818
,
110
1
=
+
+
+
=
45
Moment powodowany wypadkową obciąŜeń podłoŜa względem środka podstawy ławy
wynosi:
kNm
P
P
M
M
286
,
2
322
,
0
515
,
0
322
,
0
173
,
4
108
,
1
322
,
0
332
,
0
4
3
1
2
=
⋅
−
⋅
+
=
⋅
−
⋅
+
=
Mimośród obciąŜenia podłoŜa obliczony względem środka podstawy ławy wynosi:
02
,
0
818
,
110
286
,
2
1
2
=
=
=
N
M
e
B
Sprawdzenie stanu granicznego ławy:
Parcie jednostkowe wynosi:
kPa
B
e
B
N
q
B
r
3
,
159
8
,
0
02
,
0
6
1
8
,
0
818
,
110
6
1
1
max
,
=
⋅
+
⋅
=
−
+
⋅
=
kPa
B
e
B
N
q
B
r
744
,
117
8
,
0
012
,
0
6
1
8
,
0
818
,
110
6
1
1
min
,
=
⋅
−
⋅
=
−
−
⋅
=
( )
(
)
(
)
3
min
/
93
,
10
15
,
0
8
,
0
0
,
23
5
,
0
9
,
0
81
,
9
85
,
1
m
kN
D
g
r
D
=
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
ρ
( )
3
/
33
,
16
9
,
0
81
,
9
85
,
1
m
kN
g
r
B
=
⋅
⋅
=
⋅
ρ
( )
( )
kPa
B
g
N
L
B
D
g
N
L
B
q
r
B
B
r
D
D
f
08
,
322
8
,
0
33
,
16
53
,
7
73
,
9
8
,
0
25
,
0
1
93
,
10
40
,
18
73
,
9
8
,
0
5
,
1
1
25
,
0
1
5
,
1
1
min
=
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
+
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
=
ρ
ρ
Ś
rednia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi:
kPa
q
rs
52
,
138
2
744
,
117
3
,
159
=
+
=
współczynnik korekcyjny
81
,
0
9
,
0
9
,
0
=
⋅
=
m
Sprawdzenie warunków normowych:
kPa
q
m
q
q
m
q
kPa
q
m
q
q
m
q
f
r
f
r
f
rs
f
rs
06
,
313
08
,
322
81
,
0
2
,
1
2
,
1
3
,
159
2
,
1
88
,
260
08
,
322
81
,
0
52
,
138
max
,
max
,
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
<
=
⋅
⋅
<
=
⋅
=
⋅
<
=
⋅
<
Warunki są spełnione. Ława fundamentowa spełnia wymagania dotyczące stanu granicznego
nośności.
Obliczenie oddziaływania podłoŜa w przekroju krawędzi ściany:
kPa
s
B
q
q
q
q
r
r
r
I
249
,
151
155
,
0
8
,
0
744
,
117
3
,
159
3
,
159
min
,
max
,
max
,
=
⋅
−
−
=
⋅
−
−
=
Określenie momentu zginającego względem krawędzi ściany:
(
)
(
)
kNm
q
q
s
M
I
r
I
88
,
1
249
,
151
3
,
159
2
6
155
,
0
0
,
1
2
6
0
,
1
2
max
,
2
=
+
⋅
⋅
⋅
=
+
⋅
⋅
⋅
=
46
f
ctd
I
W
f
M
⋅
<
ctm
ctm
ctd
f
f
f
⋅
=
⋅
=
389
,
0
8
,
1
7
,
0
2
292
,
0
h
b
W
f
⋅
⋅
=
kNm
W
f
kNm
M
f
ctd
I
95
,
53
50
,
0
0
,
1
292
,
0
10
9
,
1
389
,
0
88
,
1
2
3
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
<
=
Obliczona ława fundamentowa spełnia warunki stanu granicznego nośności.
Ostatecznie przyjęto pod ścianą zewnętrzną budynku ławę fundamentową betonową o
szerokości 0,80m i wysokości 0,50m
4 o 10
25
120
5
0
Wymiary i sposób zbrojenia ławy fundamentowej pod ścianą zewnętrzną.
47
Obliczenie ławy fundamentowej pod ścianą wewnętrzną:
Zestawienie obciąŜeń:
-
szerokość ławy B=1,20m
-
szerokość ściany t=0,25m
-
szerokość odsadzki s=0,475m
(
)
(
)
m
kN
G
G
G
S
S
S
S
P
/
95
,
259
475
,
4
/
3
296
,
71
4
347
,
237
475
,
4
/
6
5
4
9
8
7
6
5
=
⋅
+
⋅
=
+
+
+
+
+
+
=
CięŜar ławy:
m
kN
P
/
84
,
15
1
,
1
0
,
24
5
,
0
2
,
1
6
=
⋅
⋅
⋅
=
CięŜar posadzki od strony piwnicy:
m
kN
P
/
261
,
4
3
,
1
0
,
23
15
,
0
475
,
0
2
7
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
ObciąŜenie pionowe od podłoŜa wynosi:
m
kN
N
/
05
,
280
261
,
4
84
,
15
95
,
259
1
=
+
+
=
Mimośród obciąŜenia podłoŜa obliczony względem środka podstawy ławy wynosi:
m
B
e
e
a
B
3
,
0
4
20
,
1
4
01
,
0
=
=
<
=
=
Parcie jednostkowe wynosi:
kPa
B
N
q
rs
375
,
233
2
,
1
0
,
1
05
,
280
0
,
1
1
=
⋅
=
⋅
=
( )
( )
kPa
B
g
N
L
B
D
g
N
L
B
q
r
B
B
r
D
D
f
089
,
378
2
,
1
33
,
16
53
,
7
8
,
10
2
,
1
25
,
0
1
93
,
10
40
,
18
8
,
10
2
,
1
5
,
1
1
25
,
0
1
5
,
1
1
min
=
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
+
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
=
ρ
ρ
Sprawdzenie warunku normowego
f
rs
q
m
q
⋅
<
kPa
q
m
q
f
rs
252
,
306
089
,
378
81
,
0
375
,
233
=
⋅
=
⋅
<
=
Warunek jest spełniony. Ława fundamentowa spełnia wymagania dotyczące stanu
granicznego nośności.
Określenie momentu zginającego względem krawędzi ściany:
kNm
B
s
P
M
I
438
,
24
2
2
,
1
475
,
0
95
,
259
2
2
2
5
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
48
f
ctd
I
W
f
M
⋅
<
kNm
W
f
kNm
M
f
ctd
I
95
,
53
50
,
0
0
,
1
292
,
0
10
9
,
1
389
,
0
438
,
24
2
3
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
<
=
Obliczona ława fundamentowa spełnia warunki stanu granicznego nośności.
Ostatecznie przyjęto pod ścianą zewnętrzną budynku ławę fundamentową betonową o
szerokości 1,20m i wysokości 0,50m.
4 o 10
25
120
5
0
Wymiary i sposób zbrojenia ławy fundamentowej pod ścianą wewnętrzną.
49
1.
Dane ogólne
1.1.
Przeznaczenie i program uŜytkowy
Dom wolnostojący jest przeznaczony dla rodziny, składającej się z czterech-pięciu
osób.
Na parterze zaprojektowano pomieszczenia: kuchnia, spiŜarnia, jadalnia, pokój
dzienny, gabinet, garderoba, łazienka pracownia.
Na poddaszu zaprojektowano pomieszczenia: pracownia, dwa pokoje dzienne,
sypialnia, garderoba, łazienka.
W piwnicy znajduje się: garaŜ, warsztat, spiŜarnia, sala bilardowa, siłownia, pralnia-
suszarnia.
1.2.
Zestawienie powierzchni i kubatur.
1.2.1.
Piwnica.
Nr.
pomieszczenia
Nazwa pomieszczenia Powierzchnia [m
2
]
0.1
Klatka schodowa
17,24
0.2
Warsztat
17,57
0.3
SpiŜarnia
10,29
0.4
Sala bilardowa
19,10
0.5
Siłownia
21,47
0.6
Pralnia suszarnia
23,56
0.7
Korytarz
5,81
0.8
GaraŜ
20,20
Powierzchnia
135,24
Kubatura
338,1
1.2.2.
Parter.
Nr.
pomieszczenia
Nazwa pomieszczenia Powierzchnia [m
2
]
1.1
Przedsionek
4,26
1.2
Hall
11,88
1.3
Kuchnia
15,94
1.4
SpiŜarnia
4,54
1.5
Jadalnia
23,03
1.6
Pokój dzienny
21,73
1.7
Gabinet
11,54
1.8
Garderoba
4,10
1.9
Łazienka
4,68
1.10
Pomieszczenie gosp.
4,11
1.11
Pomieszczenie gosp.
4,91
1.12
Pracownia
18,79
Powierzchnia
129,51
Kubatura
323,77
1.2.3.
Poddasze
Nr.
pomieszczenia
Nazwa pomieszczenia Powierzchnia [m
2
]
2.1
Hall
10,42
2.2
Pracownia
11,23
2.3
Pokój dzienny
19,90
2.4
Sypialnia
21,78
2.5
Garderoba
4,92
50
2.6
Łazienka
15,80
2.7
Pokój dzienny
16,41
Powierzchnia
100,46
Kubatura
251,15
Powierzchnia uŜytkowa: 365,21m
2
Kubatura: 913,02m
3
1.2.4.
Usytuowanie obiektu.
Budynek usytuowany jest na osiedlu domów jednorodzinnych, przy
ul. Kraczewickej w Sanoku, na działce budowlanej nr. 17. Ulica ta jest w pełni
uzbrojona i posiada sieć kanalizacyjna – ogólnospławną, gazową oraz
elektryczną napowietrzną. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i
na drewno, kuchnia gazowo – elektryczna. Nawierzchnia ulicy jest utwardzona i
pokryta asfaltem, chodnik pokryty jest płytami. Rejon ten jest przeznaczony pod
zabudowę domkami jedno i dwurodzinnymi. Większość inwestycji jest juŜ
zrealizowanych, a reszta jest w trakcie realizacji. Kształt działki jest prostokątny
o szerokości 30,0m i długości 37,25m. Teren znajduje się na wysokości
200 m.n.p.m.
1.2.5.
Typ budynku.
Dom jednorodzinny, wolnostojący dwu kondygnacyjny z poddaszem
uŜytkowym, w całości podpiwniczony z garaŜem, wznoszony w technologii
tradycyjnej, Zasadniczą konstrukcję budynku stanowi układ ścian nośnych
zewnętrznych. Ściany zewnętrzne warstwowe, murowane. Konstrukcja dachu
drewniana, płatwiowo kleszczowa.
2.
Dane szczegółowe
2.1.
Warunku gruntowo wodne.
2.1.1.
Budynek znajduje się w strefie o głębokości przemarzania gruntu h
z
=1,20m.
2.1.2.
Ławy fundamentowe pod ścianami budynku posadowiono w poziomie – 2,50m
2.1.3.
Podczas wykonywania odkrywki stwierdzono, następujące warstwy gruntu:
0,00m – 0,40m humus
0,40m – 1,70m glina pylasta
1,70m – 1,90m piasek średni z domieszką Ŝwiru
1,90m – 2,30m piasek gliniasty
2,30m – 3,00m glina piaszczysta
2.2.
Fundamenty
Ławy fundamentowe z betonu klasy B15, stal A I, wylewane w deskowaniu.
Głębokość posadowienia ław – 2,50m poniŜej terenu. Grunt nad i pod ławą
fundamentową. Glina piaszczysta.
2.3.
Izolacja pozioma i pionowa ścian i podłóg.
2.3.1.
Izolacja pozioma ścian fundamentowych z 2 warstw papy na lepiku. Izolacja
pionowa ścian fundamentowych z 2 warstw papy na lepiku. Izolacja posadzek
w pomieszczeniach mokrych (łazienka, kotłownia) z 2 warstw papy na lepiku.
2.4.
Ściany zewnętrzne.
2.4.1.
Ś
ciany zewnętrzne parteru i poddasza warstwowe z izolacją termiczną,
grubości 52 cm o następującym układzie warstw:
- ściana konstrukcyjna o grubości 25 cm z cegły drąŜonej Krotoszyn, na zaprawie
cementowo wapiennej,
- styropian grubości 12 cm,
- szczelina powietrzna 3cm,
- cegła klinkierowa 12cm.
51
2.4.2.
Ś
ciany zewnętrzne piwnicy 49 cm
2.5.
Ściany wewnętrzne:
2.5.1.
Ś
ciany wewnętrzne konstrukcyjne grubości 250 mm z cegły drąŜonej
Krotoszyn na zaprawie cementowo-wapiennej.
2.6.
Stropy.
Fert 60. Strop nad poddaszem – lekki, z płyt gipsowo – kartonowych podwieszony na
kleszczach, ocieplony wełną mineralną.
2.7.
Dach.
Konstrukcja dachu płatwiowo – kleszczowa z drewna klasy C 27. Krokwie przekroju
12x18cm. Krokwie oparte na płatwiach, o przekroju 14x20. Kleszcze przekrój
2x70x180mm. Słupki o przekrojach kwadratowych 14x14cm.
2.8.
Schody.
Schody wewnętrzne Ŝelbetowe monolityczne z belkami spocznikowymi, z betonu,
B20, zbrojone stalą St3sx. Odcinek łączący piwnicę z parterem wykończony terakotą,
a parter z poddaszem mozaiką.
Schody zewnętrzne Ŝelbetowe monolityczne płytowe, z betonu B 20, zbrojone stalą
St3sx, oparte na własnym fundamencie i ścianie budynku, wykończone terakotą
mrozoodporną.
2.9.
NadproŜa okienne i drzwiowe.
NadproŜa okienne i drzwiowe z belek prefabrykowanych typu L 19 i belek
Ŝ
elbetowych monolitycznych z betonu B20, zbrojone stalą St3sx.
2.10.
Podłogi i posadzki.
W pokojach na parterze z paneli podłogowych, na poddaszu z płytek posadzkowych.
W łazienkach, płytki posadzkowe na kleju, uprzednio wykonanym podkładzie
cementowym.
W garaŜu posadzka cementowa, a w pozostałych pomieszczeniach piwnicy płytki
posadzkowe.
2.11.
Drzwi i okna.
Stolarka okienna o wymiarach typowych. Okna 3 szybowe (szyby montowane
próŜniowo), skrzydła uchylno-otwierane, wyposaŜone w nowoczesne okucia,
wykonane drewna klejonego, malowane 2-krotnie. Okna dachowe firmy VELUX.
Drzwi drewniane o konstrukcji płycinowej z ościeŜnicą drewnianą.
Brama garaŜowa metalowa, uchylna. Podokienniki – wewnętrzne i zewnętrzne
wykonane z prefabrykatów lastrykowych
2.12.
Roboty blacharskie
Rury spustowe
∅
12 cm i rynny
∅
15 cm z tworzywa PCV mocowane do krokwi i
muru za pomocą haków i obejm stalowych cynkowych. Obróbki blacharskie
kominów i okapów balkonów z blachy cynkowej grubości 0,55cm.
2.13.
Tynki i okładziny zewnętrzne.
Ś
ciana zewnętrzna trójwarstwowa. Warstwa zewnętrzna z cegły klinkierowej, na
zaprawie cementowo wapiennej, usztywniona za pomocą kotw ze ścianą nośną.
Ś
ciana szczytowa ponad częścią uŜytkową poddasza oraz okapy dachowe
wykończone szalówką o grubości 15mm w kolorze naturalnym drewna.
2.14.
Tynki i okładziny wewnętrzne.
2.14.1.
W pomieszczeniach piwnicznych i w garaŜu tynki cementowo-wapienne kat.II.
2.14.2.
Na parterze i poddaszu na ścianach tynk cementow-wapienny kat. III, w
kuchni, WC płytki ceramiczne glazurowe gatunku I, o wymiarach 15x20 cm,
układane na klej Atlas.
2.15.
Roboty malarskie
2.15.1.
Tynki wewnętrzne ścian i sufitów zagruntować mlekiem wapiennym.
52
2.15.2.
W piwnicach malowane 2-krotnie farbą emulsyjną w kolorach jasnych.
2.15.3.
Na parterze i poddaszu uŜytkowym gładzie gipsowe z gładzi tynkowej,
malowane 3-krotnie farbą emulsyjną w kolorach jasnych.
2.16.
Zabezpieczenia antykorozyjne elementów stalowych.
2.16.1.
Na zestawy powłoki malarskiej na konstrukcje stalowe przyjęto farby
Kujawskiej Fabryki Farb „NOBILES” z Włocławka:
- dwie warstwy farby epoksydowej do gruntowania NOBIEPOKOR. Grubość
warstwy 40
µ
m, czas schnięcia jednej warstwy farby min. 12 godzin.
-dwie warstwy emalii poliuretanowej antykorozyjnej NOBIUREKOR. Grubość
warstwy 40
µ
m, czas schnięcia jednej warstwy emalii w temperaturze 20
0
wynosi 24 godzin.
Łączna grubość powłoki 160
µ
m
2.16.2.
Warunki podczas malowania.
Malowanie pędzlem lub przez natrysk.
Temperatura otoczenia podczas malowania powinna wynosić co najmniej +5
o
C.
Temperatura podłoŜa co najmniej o 3
o
C wyŜsza od temperatury punktu rosy
powietrza. Temperatura farby – co najmniej 15
o
C. Wilgotność względna
powietrza nie powinna przekraczać 80%.
2.16.3.
Warunki wykonania prac malarskich.
Trwałość pokrycia malarskiego zaleŜy w znacznym stopniu od warunków w
jakich przeprowadza się malowanie. Na warunki składają się: wilgotność
powietrza, jego temperatura i zanieczyszczenia.
nie wolno malować w ogóle:
- kiedy wilgotność względna powietrza przekracza 80%
- kiedy temperatura spada poniŜej +5
o
C – w dzień i w nocy
- kiedy temperatura ogranych konstrukcji sięga powyŜej +40
o
C
Niedopuszczalne jest wykonywanie prac malarskich na wolnym powietrzu:
- we wczesnych godzinach rannych i późnych popołudniowych oraz gdy na
konstrukcji występuje rosa,
- w czasie mgły, deszczu, śniegu, gradu i silnego wiatru<
- w okresie jesienno-zimowym ( od października do końca kwietnia)
2.17.
Dojścia i dojazdy do budynku
2.17.1.
Dojścia i dojazdy wykonane z kostki brukowej betonowej KACZMAREK S.A.
układanej na podkładzie z suchego betonu i tłucznia.
2.18.
Ogrodzenie
2.18.1.
Ogrodzenie jest wykonane z paneli ogrodzeniowych, odpowiednio
zabezpieczonych przed korozją (firmy BEKAERT-KOTLARNIA) i Ŝywopłotu.
2.18.2.
Panele ogrodzeniowe są wykonane ze stali ocynkowanej i powleczone
powłoką antykorozyjna ze sztucznego tworzywa (poliestru o grubości co
najmniej 60 mikrometrów) w dowolnym kolorze.
2.18.3.
Tej samej firmy są wykonane brama wjazdowa i furtka skrzydłowa typu
NYLOFOR.
3.
WyposaŜenie budynku.
3.1.
Ogrzewanie.
3.1.1.
Budynek ogrzewany będzie z własnej kotłowni. Zaprojektowano instalację
C.O. wodną, dwuprzewodową z rozdziałem dolnym, o obiegu grawitacyjno-
pompowym. Źródło ciepła stanowić będzie kocioł wytwarzający czynnik
grzewczy dla potrzeb centralnego ogrzewania i przygotowania cieplej wody
(dwufunkcyjny). Jako elementy grzejne zaprojektowano grzejniki
53
konwektorowe firmy CONVECTOR z zamontowanymi zaworami
termostatycznymi firmy DANFOS.
3.1.2.
Przewody instalacji centralnego ogrzewania wykonać naleŜy z rur miedzianych
o
∅
12 mm. Przewody poziome prowadzić naleŜy ze spadkiem min. 3% w
kierunku kotła, muszą one posiadać izolację ciepłochronną. Przewody poziome
prowadzone będą po wierzchu ścian piwnic, piony i gałązki grzejnikowe w
bruzdach. Na przejściach przewodów przez ściany i stropy zastosować tuleje
ochronne.
3.1.3.
Po zamontowaniu instalacji naleŜy poddać ją próbie ciśnieniowej. Obsługę
kotła oraz montaŜ osprzętu prowadzić naleŜy wg instrukcji rozruchu i
eksploatacji dostarczonej przez producenta urządzenia.
3.2.
Wentylacja
3.2.1.
Wentylacja pomieszczeń takich jak: łazienki, kuchnia, kotłownia, garaŜu,
grawitacyjna za pomocą przewodów wentylacyjnych o typowych wymiarach
14x14cm, zgrupowanych w dwóch węzłach kominowych.
3.3.
Instalacja elektryczna.
3.3.1.
Przyłącze do sieci elektrycznej kablem ziemnym 1 kV. Licznik energii
elektrycznej umieścić obok tablicy bezpiecznikowej TM. Jako system ochronny
od poraŜeń prądem elektrycznym przyjęto „zerowanie”.
3.3.2.
Dla oświetlenia układać przewody typu YDYp 2x1,5 (3x1,5) dla gniazd
wtykowych bez bolca ochornnego YDYp 2x1,5 i YDY 3x1,5 dla gniazd z
bolcem ochronnym. Przewody układane na podłoŜu niepalnym, moŜna zastąpić
typu Dyt. Przewody układane na elementach palnych w izolacji na napięcie
750V.
3.3.3.
Gniazda wtykowe podwójne instalować w pokojach nad listwą podłogową.
Gniazda ze stykiem ochronnym zwykłe oraz szczelne w kuchni, łazience,
piwnicy instalować na wysokości 1,2m od podłogi. Łączniki instalacyjne
(łączniki, przełączniki) instalować na wysokości 1,40m od podłogi.
3.4.
Instalacja wodno-kanalizacyjna.
3.4.1.
Zaopatrzenie w wodę z miejskiej sieci wodociągowej.
Instalację zaprojektowano z rur stalowych, ocynkowanych, łączonych za pomocą
łączników i kształtek Ŝeliwnych na konopie i minię. Prowadzenie przewodów w
bruzdach. MontaŜ przewodów za pomocą haków, z zastosowaniem tulei
ochronnych na przejściach przez ściany i stropy.
3.4.2.
Przyłącze do budynku przewidziano o średnicy
∅
25 mm, natomiast pomiar
przepływu za pomocą wodomierza skrzydełkowego METRON o przepustowości
Q
z
=5m
3
/h.
Odprowadzenie ścieków i wód opadowych do kanału ogólnospławnego.
Wewnętrzną instalację kanalizacyjna wykonać naleŜy z rur i kształtek PCV.
Przewody poziome prowadzone będą po wierzchu ścian piwnic, piony w
bruzdach zakończone nad dachem wywiewkami blaszanymi.
3.5.
RóŜne.
3.5.1.
Sygnalizacja wejściowa
Dzwonek 220V zasilić z obwodu oświetleniowego. Dzwonek umieścić nad
drzwiami holu, zaś przycisk na zewnątrz budynku przy drzwiach wejściowych.
3.5.2.
Telefon.
Gniazdo telefoniczne typu GWT-4 instalować nad listwą podłogową, na
zewnątrz budynku osadzić puszkę p.t.
φ
55 dla umoŜliwienia wykonania
połączeń z przyłączem telefonicznym.
54
3.5.3.
Antena RTV
Antena telewizyjna (RTV) zostanie zainstalowana na dachu budynku. Maszt
anteny naleŜy uziemić zwodem z drutu FeZn
φ
6 ze złączem kontrolnym na
wysokości 1,8m nad ziemią i połączyć z uziomem lub wodociągiem taśmą FeZn
25x3.