(Microsoft Word - Herdzik_Parametry

Logistyka 6/2013

200

Logistyka - nauka

Jerzy Herdzik

Wstęp

Zmiana obciążenia prądnicy zespołu prądo-

twórczego  wymaga  odpowiedniej  reakcji  regulatora
prędkości  obrotowej  silnika  w  celu  utrzymania  stałej
prędkości  obrotowej  warunkującej  stałą  częstotliwość
wytwarzanego  prądu  przemiennego.  Wiąże  się  to  ze
zmianą mocy silnika, a bezpośrednio ze zmianą dawki
paliwa  (nastawy  listwy  paliwowej).  Stany  przejściowe
związane z procesem regulacji powodują, tym większe
zmiany  im  większa  jest  dynamika  zmiany  obciążenia.
Jakość  wytwarzanej  energii  elektrycznej  ma  istotny
wpływ  na  bezpieczeństwo  i  pewność  zasilania.  Może
być  bezpośrednio  przyczyną  zaniku  napięcia  w  sieci
okrętowej

Dynamika zmian obciążenia silników
zespołów prądotwórczych

Podstawowymi reżimami dynamicznych zmian

obciążenia silnika podlegającym pomiarom są:

• zrzut obciążenia ze 100% na bieg jałowy;
• wzrost obciążenia z biegu jałowego na obcią-

żenie nominalne 100%, zgodnie z maksymalną
dynamiką określoną przez producenta silnika.

Zrzut obciążenia ma istotne znaczenie, bowiem

w  przypadku  wyrzucenia  prądnicy  z  sieci,  najczęstszą
przyczyna  jest  jej  przeciążenie.  Przykład  odpowiedzi
turbiny  gazowej  zespołu  prądotwórczego  o  mocy  no-
minalnej 25MW na spadek obciążenia ze 100% na 0%
przedstawiono na rys.1. Zmiana częstotliwości w stanie
przejściowym  osiągnęła  wartość  7,7%, natomiast  stała
zmiana częstotliwości ok. 4,4% (wzrost wartości). Dla
częstotliwości  50Hz  oznacza  to  przejście  na  częstotli-
wość  52,2Hz.  Czas  stanu  przejściowego  ok.  11s.
Zmiany  tych  parametrów  są  podobne  dla  zespołów
prądotwórczych  napędzanych  silnikami  wysokopręż-
nymi.

Dr inż. Jerzy Herdzik prof. nadzw. AM, Akademia Morska w Gdyni

Istotny wpływ na zmianę tych parametrów ma

moment bezwładności w ruchu obrotowym elementów
silnika  i  prądnicy  oraz  rodzaj  i  nastawy  regulatora
prędkości  obrotowej.  Zrzut  obciążenia  o  wartość
mniejszą  od  rozważanej  (100%)  powoduje  w  przybli-
żeniu  proporcjonalnie  mniejszą  zmianę  rozważanych
parametrów.

Wzrost obciążenia, który nie spowoduje zmianę

parametrów wytwarzanego prądu przez prądnice po-
wyżej wartości dopuszczalnych dla silników firmy
MAN B&W przedstawiono na rys.2.

Z przedstawionego rysunku wynika, że skokowy

wzrost obciążenia nie powinien przekraczać 18-33%

Parametry silników zespołów prądotwórczych przy

dynamicznych zmianach obciążenia

Rys. 1. Przykład odpowiedzi turbiny gazowej zespołu
prądotwórczego na spadek obciążenia ze 100% na 0 %.
Źródło: http://www.woodward.com/power/default.cfm

Rys. 2. Dopuszczalny skokowy wzrost obciążenia silni-
ka wysokoprężnego pracującego w zespole prądotwór-
czym nie powodujący wyłączenia prądnicy z sieci.
Źródło: MAN B&W 2006.

Logistyka - nauka

Logistyka 6/2013

201

w  zależności  od  aktualnego  obciążenia  silnika.  Dla
porównania  na  rys.3  przedstawiono  przykład  zmian
prędkości  obrotowej  silnika  wysokoprężnego  przy
skokowym  oraz  rozłożonym  w  czasie  15s  wzroście
obciążenia o 100%.

Zmiana skokowa powoduje zmniejszenie pręd-

kości obrotowej silnika o ok. 10%, natomiast rozłożona
w czasie o ok. 3%. Oznacza to, że spowolnienie wzro-
stu obciążenia może być skutecznym sposobem na
zabezpieczenie prądnicy przed jej wypadnięciem
z okrętowej sieci elektroenergetycznej.

System zabezpieczeń silnika może skutkować

jego

zablokowaniem

(awaryjnym

wyłączeniem)

w przypadku:

• przekroczenia 110% prędkości znamionowej

(wyłącznik prędkości nadmiarowej);

• zadziałaniem pozostałych blokad silnika np.

spowodowanych spadkiem ciśnienia oleju
smarowego.

wymuszeniu

skokowym

obciążenia

przekraczającym

wyznaczony

próg,

następuje

wyłączenie

odbiorów

mniej

ważnych.

Jeśli

wymuszenie zagraża zanikiem napięcia konieczna jest
redukcja wzrostu obciążenia w czasie do poziomu
umożliwiającego

utrzymanie

napięcia

sieci.

W układach  automatyki  w  systemach  dynamicznego
pozycjonowania  statków  zaimplementowano  system
szybkiego  ograniczenia  obciążenia  (ang.  FLR)  oraz
jego  odmiany  jak  system  szybkiego  ograniczenia
obciążenia bazujący na zdarzeniach (ang. EB-FLR).

Czas, w którym następuje zmiana prędkości obro-

towej silnika wysokoprężnego o około 10% po skoko-
wym wzroście obciążenia przekraczającym łącznie

jego  obciążenie  nominalne,  zależy  od  bezwładności
układu  silnik-prądnica.  W  typowych  okrętowych  ze-
społach  prądotwórczych  wynosi  ok.  0,7÷2,0  sekund.
Dla zespołów prądotwórczych tego samego producenta
i tego samego typu można założyć, że czasy te są bar-
dzo  zbliżone  do  siebie.  Czas  reakcji  systemów  szyb-
kiego ograniczenia obciążenia (FLR) (poprawnie dzia-
łających)  jest  na  poziomie  0,1÷0,2  sekundy,  pozwala
na  podjęcie  działań  przez  te  systemy.  Natomiast    w
dalszym ciągu nie zmniejsza ryzyka zaniku napięcia do
zera,  bowiem  okres  czasu  konieczny  na  rozruch,
wzbudzenie  prądnicy,  jej  synchronizację  z  siecią  jest
na  poziomie  30÷40  sekund.  Pozostaje  jeszcze  okres
czas konieczny do stopniowego wzrostu obciążenia tej
prądnicy  od  zera  do  obciążenia  zbliżonego  do  nomi-
nalnego.  Brakuje  systemów  zabezpieczających  okrę-
towe  systemy  elektroenergetyczne  w  stanach  przej-
ściowych  w możliwość  zasilania  dodatkową  mocą  w
czasie około 1 minuty, aby zespoły będące w gotowo-
ści (stand-by) mogły podjąć pracę.

W tab. 1 przedstawiono maksymalne dopusz-

czalne obciążenia jednego zespołu prądotwórczego nie
powodujące zaniku napięcia w okrętowej sieci elektro-
energetycznej w zależności od liczby zespołów prądo-
twórczych pracujących na wspólną sieć w przypadku
wyrzucenia z sieci jednego nich (założenie moc nomi-
nalna zespołów prądotwórczych jest taka sama).

Tabela 1. Maksymalne dopuszczalne obciążenie jednego
zespołu

prądotwórczego

nie

powodujące

zaniku

napięcia w sieci w wyniku wyrzucenia jednego z nich

Liczba

zespołów

pracują-

cych w sieci

Optymalne
dopuszcza-
lne obcią-
żenie jed-
nego ZP

Obciążenie
pozostałych
ZP po wy-
padnięciu
jednego z
sieci

Skokowy
wzrost ob-
ciążenia
jednego ZP

0,55

1,10

0,55

0,733

1,10

0,367

0,8÷0,825

1,07÷1,10

0,27÷0,275

0,8÷0,88

1÷1,10

0,2÷0,12

0,8÷0,917

0,976÷1,10

0,176÷0,183

0,8÷0,943

0,933÷1,10

0,133÷0,157

0,8÷0,962

0,914÷1,10

0,114÷0,138

Źródło: opracowanie własne

Z zestawienia wynika, że im większa jest licz-

ba pracujących zespołów prądotwórczych, tym mniej-
sze jest ryzyko zaniku napięcia w sieci okrętowej
w wyniku wyrzucenia jednego nich z sieci. Efekt „do-
mina” wystąpi w przypadku pracy równoległej prądnic,

Rys.  3.  Przykład  zmian  prędkości  silnika  wysokopręż-
nego  przy  zmianie  obciążenia  od  0  do  100%:  linia  cią-
gła  zmiana  skokowa,  linia  przerywana  wzrost  obciąże-
nia w ciągu 15 s.
Źródło:  Radan  D.,  i  inni  „Reducing  Power  Load  …”,  Marine
Technology vol. 45 No.3 July 2008 str. 162-174.

Logistyka 6/2013

202

Logistyka - nauka

kiedy po przejęciu obciążenia, obciążenie przynajmniej
jednej z prądnic przekroczy 110% mocy znamionowej
i proces zakończy się całkowitym zanikiem napięcia w
sieci elektroenergetycznej.

Dopuszczalne zmiany parametrów ener-
gii elektrycznej w okrętowej sieci elektro-
energetycznej

Zmiany parametrów silnika napędzającego

prądnicę  powodują  zmiany  parametrów  energii  elek-
trycznej  w  sieci  elektroenergetycznej.  Sieć  ta  jest  po-
datna na zmiany obciążenia, m.in. dlatego że ogranicza
się zapas dostępnej mocy  (i liczbę pracujących zespo-
łów  prądotwórczych)  z  powodu  konieczności  pracy
silnika  na  obciążeniach  zapewniających  minimalne
jednostkowe zużycie paliwa, co przekłada się na ogra-
niczenie sumarycznego zużycia paliwa (podstawowego
składnika kosztów eksploatacji).

Poprawna praca odbiorników energii elektrycz-

nej wymaga w miarę możliwości stabilnych parame-
trów zasilania. Głównymi parametrami są graniczne
wartości odchylenia od wartości znamionowej napięcia
i częstotliwości (Tabela 2).

Tabela 2. Graniczne wartości odchyleń napięcia
i

częstotliwości

wartości

znamionowych

w elektroenergetycznej sieci okrętowej – ze względu
na poprawną pracę odbiorników

Parametr

Odchylenie od wartości znamionowej

długotrwałe

krótkotrwałe

wartość [%]

czas [s]

napięcie

-10

±20

1,5

częstotli-

wość

±5

±10

Źródło: PRS [6]

W niektórych przypadkach niewielkie odchyle-

nia  mogą  uniemożliwiać  poprawną  pracę  urządzeń.
W  naświetlaczach,  w  których  zamontowano  żarówki
ksenonowe, załączano je bezproblemowo przy napięciu
230V, po przejściu na zasilanie z napięciem 220V było
już  to  niemożliwe  (różnica  napięć  ok.  4,3%).  Więk-
szość urządzeń mających własne zasilacze przetwarza-
jące napięcie zasilania, jest niewrażliwa na taką zmianę
napięcia.

Zmiana częstotliwości powoduje istotną zmianę

warunków zasilania silników trójfazowych. Proporcjo-
nalnie do zmiany częstotliwości zmienia się ich zna-
mionowa prędkość obrotowa. Skutkuje to poważnymi

zmianami parametrów urządzeń, które są nimi napę-
dzane [2,7].

Dla

prądu

przemiennego

stosowanego

w okrętowych  sieciach  elektroenergetycznych  (trójfa-
zowy, sinusoidalny) mogą wystąpić istotne odkształce-
nia  od  wzorca.  Szczególnie  istotne  jest  to  w  okręto-
wych  systemach  elektroenergetycznych  z  układami
przekształtnikowymi.  Jest  to  spotykane  na  statkach
z układem napędowym z przekładnią elektryczną zwa-
nych  diesel-electric  (D-E)  lub  gas-electric  (G-E)
w zależności  od  typu  silnika  napędzającego  prądnicę.
Wystąpią  one  w  tych  systemach,  w  których  następuje
przetwarzanie  energii  elektrycznej  prądu  stałego  na
przemienny.  Jakość  energii  elektrycznej  po  przetwo-
rzeniu  może  znacząco  odbiegać  od  znanych  wzorców
i stanowić  poważne  problemy  dla  poprawnej  pracy
odbiorników [3,4,5]. Przykład hipotetycznego przebie-
gu  napięcia  po  przetworzeniu  energii  z  prądu  stałego
przedstawiono na rys. 2.

W okrętowych systemach elektroenergetycznych

z  układami  przekształtnikowymi  określenie  istotnych
wskaźników  jakości  energii  elektrycznej  stanowiło
ważne  wyzwanie  dla  bezpieczeństwa  ich  eksploatacji
[6]. Barierą poprawy jakości przetworzonej energii jest
wysoka  cena  stosowanych elementów  przekształtniko-
wych  dużej  mocy,  w  systemach  okrętowych  jest  to
rzędu 10-100 MW.  Wybrane wskaźniki, które uzyska-
ły  akceptację  towarzystw  klasyfikacyjnych  statków
(w tym PRS) [6], przedstawiono w Tabeli 3.

Tabela 3. Wybrane wskaźniki jakości energii
elektrycznej w elektroenergetycznej sieci okrętowej
i ich miary ilościowe

współczynnik

graniczna

wartość

współczynnik zniekształceń napię-
cia

10%

wsp. odchylenia wartości chwilowej

30%

Rys. 2. Przykład zmian napięcia w okrętowej sieci elek-
troenergetycznej z układami przekształtnikowymi w
stosunku do sinusoidalnego napięcia wzorcowego.
Źródło: opracowanie własne .

Logistyka - nauka

Logistyka 6/2013

203

Tabela 3. Wybrane wskaźniki jakości energii
elektrycznej w elektroenergetycznej sieci okrętowej
i ich miary ilościowe

współczynnik

graniczna

wartość

napięcia od pierwszej harmonicznej

współczynnik dynamicznego od-
chylenia napięcia

±20% w

czasie 1,5s

współczynnik dynamicznego od-
chylenia częstotliwości

±10% w

czasie 5s

współczynnik statycznego rozdziału
obciążenia czynnego

15%

współczynnik statycznego rozdziału
obciążenia biernego

10%

Źródło: PRS [1,6]

Nieproporcjonalny rozdział mocy pomiędzy

prądnice powoduje, że pracują one z różnymi sprawno-
ściami.  Poważnym  zagrożeniem  jest  praca  prądnic
z nieproporcjonalnym rozdziałem statycznego obciąże-
nia  biernego,  bowiem  prowadzi  do  wielu  niekorzyst-
nych zjawisk. Jednym z nich jest wzrost sumarycznego
zużycia  paliwa.  Szacuje  się,  że  może  on  być  rzędu
1-5% [6].

Skutki dla silnika zespołu prądotwórcze-
go pracującego w stanach gotowości do
ruchu i dynamicznych zmian obciążenia

Zgodnie w wymaganiami towarzystw klasyfika-

cyjnych  statek  musi  posiadać  nadmiarowy  zespół  prą-
dotwórczy.    Chcąc  ograniczać  koszty  eksploatacyjne
na  elektroenergetyczną  sieć  okrętową  pracuje  w  miarę
możliwości  jak  najmniejsza  liczba  zespołów  prądo-
twórczych, co pozwala zmniejszyć sumaryczne zużycie
paliwa,  ale  ogranicza  dostępny  zapas  mocy  z  pracują-
cych prądnic. Pozostałe zespoły pozostają w gotowości
do pracy. Silniki są w tym czasie grzane przy pomocy
systemu  wody  chłodzącej,  który  w  tym  stanie  pełni
funkcję  systemu  grzania.  Okresowo  silnik  jest  prze-
smarowywany  poprzez  czasowe  uruchomienie  instala-
cji  oleju  smarowego  obiegowego.  Dzięki  temu  skraca
się czas konieczny na cały proces włączenia i obciąże-
nia  prądnicy.  Mimo  wszystko  nie  zabezpiecza  to  za-
dowalająco okrętowej sieci elektroenergetycznej przed
groźbą  zaniku  napięcia  w  sieci.  Proces  włączenia
i  obciążenia  prądnicy  wymaga  minimum  około  30  se-
kund.    Okres  czasu  utrzymania  pracy  przeciążonych
mocą  prądnic jest  ograniczony.  Im  większe  przeciąże-
nie  tym  krótszy  czas.  Prądnica  winna  pracować  mini-
mum  15  minut  przy  obciążeniu  110%  mocy  znamio-
nowej  [6].    Większe  przeciążenie  drastycznie  skraca

ten czas. Szacuje się, że maksymalne obciążenie, które
wytrzyma  prądnica  w czasie  30-40  sekund (konieczny
czas  na  uruchomienie  prądnicy  będącej  w  gotowości)
wynosi około 120-130%, w zależności od typu prądni-
cy i nastaw jej zabezpieczeń. Głównym powodem wy-
łączenia  jej  z sieci  jest  również  przeciążenie  silnika
napędzającego  prądnicę,  które  skutkuje  obniżeniem
jego  prędkości  obrotowej, a  konsekwencji  obniżeniem
częstotliwości  wytwarzanego  prądu.  Utrzymanie  czę-
stotliwości  staje  się  niemożliwe  i  systemy  zabezpie-
czeń  wyrzucają  ją  z sieci.  Utrzymanie  napięcia  na
prądnicy i w sieci elektroenergetycznej jest możliwe w
szerszym  zakresie  prędkości  obrotowych,  z  tego  po-
wodu  prądnice  prądu  stałego  mogą  być  nieco  dłużej
utrzymywane na przeciążeniach.

Silnik

zespołu

prądotwórczego

będący

w gotowości  do  rozruchu  i  obciążenia,  jest  powszech-
nie  wysokoprężnym,  średnioobrotowym  silnikiem
czterosuwowym  turbodoładowanym  z  pompami  pod-
wieszonymi  napędzanymi  od  wału  korbowego  tego
silnika.  Jego  uruchomienie  powoduje  podjęcie  pracy
przez  systemy  obsługujące  ten  silnik.  Mimo  systemu
grzewczego temperatury oleju smarowego i wody cho-
dzącej  są  niższe  podczas  rozruchu  od  znamionowych.
Natężenia  przepływu  i  ciśnienia  w  systemie  zmieniają
się dynamicznie (m.in. systemy mimo napełnienia mu-
szą  się  odpowietrzyć)  i  potrzeba  kilku  minut,  aby  się
ustabilizowały. Obciążenie silnika w kilka, kilkanaście
sekund  do  obciążenia  zbliżonego  do  znamionowego,
powoduje  duże  gradienty  temperatur  na  elementach
podlegających  smarowaniu  i  chłodzeniu  oraz  szybką
zmianę parametrów w systemie. Szczególnie wrażliwa
na duże wzrosty i spadki obciążeń jest turbosprężarka,
która  z  silnikiem  połączona  jest  „termodynamicznie”
i reaguje zawsze z opóźnieniem. Największe, negatyw-
ne  skutki  rozruchu  i  dynamicznych  zmian  obciążenia,
pojawiają  się  na  łożyskach  głównych  i  ramowych.
Dochodzi do działania w łożyskach sił i obciążeń prze-
kraczających  obciążenia  nominalne  przy  nieustabili-
zowanych warunkach przepływu, ciśnienia oleju i jego
temperatury  (lepkości),  pogorszonych  warunków  sma-
rowania  i  w  konsekwencji  przyspieszonego  zużycia
łożysk.  Jest  to  poważny  problem  na  statkach
z przekładnią  elektryczną,  na  których  znajduje  się  kil-
ka-kilkanaście  dużych  (głównych)  zespołów  prądo-
twórczych.  Znane  są  przypadki,  że  konieczna  była
wymiana  łożysk  (głównie głównych)  silników  po cza-
sie pracy rzędu kilkunastu-kilkudziesięciu godzin tych,
które  były  przez  długie  okresy  czasu  w  gotowości
i uruchamiane  były  tylko  na  kilka-kilkanaście  minut.
Wystarczało to na zabezpieczenie okrętowej sieci elek-

Logistyka 6/2013

204

Logistyka - nauka

troenergetycznej przed groźbą zaniku napięcia, ale
przynosiło nieoczekiwane koszty.

Jednym ze sposobów na zmniejszenie ww. skut-

ków jest ciągła rotacja zespołów prądotwórczych pozo-
stających w gorącej rezerwie. Dzięki temu skutki krót-
kotrwałej  pracy,  a  szczególnie  dynamicznych  zmian
obciążenia rozkładają się na wszystkie silniki zespołów
prądotwórczych  i  relatywnie  wydłuża  się  czas,  w  któ-
rym  zachodzi  konieczność  przedterminowej  wymiany
panewek łożysk.

Drugim rozwiązaniem, które wprowadzono

w ramach  poprawy  sytuacji,  jest  stosowanie  dodatko-
wych systemów oleju smarowego lewarowego, działa-
jących  w  okresie  postoju  silnika.  Utrzymywanie  pod-
wyższonego ciśnienia oleju smarowego podczas posto-
ju  pozwala  wytworzyć  siły  hydrostatyczne  w  łoży-
skach,  unieść  wał  nad powierzchnię panewek  i  w  mo-
mencie  rozruchu  ograniczyć  siły  tarcia  w  łożyskach
i ich zużycie.

Przy dużych wahaniach zapotrzebowania na

energię elektryczną (Rys.3), może dochodzić do krót-
kotrwałych przeciążeń prądnic.

Praca równoległa prądnic, o sumarycznej mocy

znamionowej 20 MW lub więcej, pozwala na uniknię-
cie  przeciążeń systemu  elektroenergetycznego,  ale jest
ekonomicznie  nieuzasadniona  (zwiększone  sumarycz-
ne  zużycie  paliwa,  czasu  pracy  silników  itp.).  Suma-
ryczna  moc  prądnic  18  MW  winna  zapewnić  w tym
stanie  eksploatacji  statku  bezpieczeństwo  zasilania

w  energię  elektryczną.  Przy  mocy  znamionowej  prąd-
nic  pracujących  w  sieci  o  wartości  16  MW  wystąpią
przeciążenia  wraz  z  groźbami  zaniku  napięcia,  przy
średnim  zapotrzebowaniu  na  energię  elektryczną
o mocy 11 MW.

Z rys. 3 można wyciągnąć interesujący wniosek

–  gdyby  można  było  gromadzić  nadwyżki  energii  na
czas  około  1  minuty  i  w  podobnym  czasie  pokrywać
niedobory  mocy,  to  elektrownia  okrętowa  mogłaby
wytwarzać średnio tylko około11 MW mocy.

Zaimplementowane na statkach offshorowych

systemy szybkiego ograniczenia obciążenia (ang. FLR)
ograniczają  groźbę  zaniku  napięcia  w  sieci,  dzięki
spowolnieniu dynamiki zmian obciążenia sieci, ale nie
spełniają  wymagań  gromadzenia  i  oddawania  energii
w  czasie  1-2  minut,  newralgicznych  dla  możliwości
uruchomienia  i  obciążenia  kolejnego  zespołu  prądo-
twórczego.

Wnioski

Zmiany natężenia przepływu, ciśnień, tempera-

tur,  lepkości  w  stanach  przejściowych  pracy  silników
zespołów  prądotwórczych,  negatywnie  odbijają  się  na
ich  trwałości  i  niezawodności.  Aspekty  wskazane
w referacie  uzasadniają,  że  podczas  eksploatacji  takie
stany występują z konieczności często. Skrócenie cza-
su  między  przeglądami,  a  nawet  awarie  silników  ze-
społów  prądotwórczych  pracujących  w  takich  warun-
kach,  przemawiają  za  poszukiwaniem  sposobów  po-
prawy sytuacji.

Występują ograniczone możliwości kumulacji

energii  elektrycznej,  szczególnie  w  systemach  energe-
tycznych  na  prąd  przemienny.  Podejmuje  się  próby
przetwarzania  prądu  na  stały,  a  następnie  odwrotnie,
bowiem  występują  tu  większe  możliwości  gromadze-
nia nadmiarowej energii i szybkiego jej oddawania.

Zmiany parametrów silników napędzających

prądnice  powodują  zmiany  parametrów  energii  elek-
trycznej  w  sieci  okrętowej,  które  mają  istotny  wpływ
na  jej  jakość  (opisywaną  współczynnikami)  oraz  bez-
pieczeństwo zasilania statku w energię elektryczną.

Streszczenie

Okrętowa sieć energetyczna powinna zapewnić

pewność dostarczenia energii, odpowiednie parametry
prądu oraz zapas mocy. Ze względu na relatywnie małą
liczbę pracujących zespołów prądotwórczych, sieć

Rys. 3. Przykład zmian obciążenia w elektroenerge-
tycznej sieci okrętowej dla statku wiertniczego ms.
„Joint Venture”.
Źródło: [9] .

Logistyka - nauka

Logistyka 6/2013

205

okrętowa  jest  podatna.  Przy  stosunkowo  dużych
zmiennych obciążeniach w sieci występują duże zmia-
ny parametrów prądu. Zapewnienie stabilności parame-
trów  prądu  w sieci okrętowej jest  dużym  wyzwaniem.
Istotnym  czynnikiem  jest  reakcja  silników  zespołów
prądotwórczych  na  dynamiczne  zmiany  obciążenia,
możliwości  zmiany  obciążenia,  które  pozwalają  na
zachowanie  jakości  energii  elektrycznej.  W  referacie
podjęto próbę oceny stanu obecnego.

Abstract

Marine electric network ought to ensure the re-

liability  of  energy  supply  and  proper  current  parame-
ters. There is a necessary to leave the power margin on
load  rise.  Due  to  relatively  small  number  of  working
generating sets, marine electric network is susceptible.
At  relatively  high  load  changes  in  electric  network
determines a lot of changes of current parameters. The
assurance  of  current  parameters  stability  is  a  chal-
lenge. The essential factors is the reaction of generat-
ing  sets  on  dynamic  load  changes.  In  the  paper  the
probe of present condition evaluation is considered.

Literatura

1. Mindykowski J., Ocena jakości energii elektrycznej

w systemach okrętowych z układami przekształtni-
kowymi, Okrętownictwo i Żegluga, Gdańsk 2001.

2. Wyszkowski S., Elektrotechnika okrętowa, Wy-

dawnictwo Morskie, Gdańsk 1991.

3. Maśnicki R., i inni, Electrical energy quality esti-

mation in ship electrical power system, ETIMVIS
1998, Minneapolis, str. 104-113.

4. Pałczyńska B., i inni, Analiza zakłóceń występują-

cych w elektroenergetycznym układzie okrętowym,
prace naukowe KEO, WSM Gdynia 2000, nr 40
str.57-76.

5. Tarasiuk T., Analiza metod i układów do wyzna-

czania jakości energii w okrętowych systemach
elektroenergetycznych, praca doktorska WEiA, Po-
litechnika Gdańska, Gdańsk 2001.

6. Polski Rejestr Statków, cz. VIII, Instalacje elek-

tryczne i systemy sterowania, Gdańsk 2007 z późn.
zmianami.

7. Rakopoulos C., i inni, Diesel Engine Transient

Operation: Principles of Operation and Simulation
Analysis, Springer, Londyn 2009.

8. Radan D., i inni, Reducing Power Load

Fluctuactions on Ship Using Power Redistribution
Control, Marine Technology vol. 45 No.3 July
2008 str. 162-174.

9. Radan, D., Soerensen, A.J: A 9ew Concept of Inte-

grated Power Control In Marine Electric Power
System, Conference on Electrical Equipment and
Technical

Safety

Board

Ships,

SCHIFFBAUTECHNISCHE

GESELLSCHAFT

e.V., Hamburg, 2007.