OBLICZENIA STATYCZNE DO BUDYNKU
JEDNORODZINNEGO
Materiały wykorzystane w opracowaniu.
Polskie i Europejskie Normy w przedmiotowym zakresie.
PN-82/B-02000 - Obci
ąż
enia budowli. Zasady ustalania warto
ś
ci,
PN-82/B-02001 - Obci
ąż
enia stałe,
PN-82/B-02003 - Podstawowe obci
ąż
enia technologiczne i monta
ż
owe,
PN-80/B-02010 – Obci
ąż
enia
ś
niegiem + PN-80/B-02010/Az1,
PN-77/B-02011 – Obci
ąż
enia wiatrem,
PN-86/B-02480 – Grunty budowlane. Opis, symbole.
PN-81/B-03020 – Posadowienie bezpo
ś
rednie budowli,
PN/B-03200 - Konstrukcje stalowe,
PN/B-03264 - Konstrukcje betonowe,
ż
elbetowe i spr
ęż
one.
Rozporz
ą
dzenie Ministra Spraw Wewn
ę
trznych i Administracji z dn.
24.09.1998r. w sprawie ustalenia geotechnicznych warunków
posadowienia obiektów (Dz. U. Nr 126, poz. 839).
Rozporz
ą
dzenie Ministra Spraw Wewn
ę
trznych i Administracji z dn.
24.09.1998r. w sprawie zakresu i formy projektu budowlanego (Dz. U. Nr 140, poz. 906).
Ustawa z dnia 4 lutego 1994 r - „Prawo geologiczne i górnicze”. Tekst jednolity Dz. U. Nr 228, poz.
1947).
Ustawa z dnia 4 lutego 1994 r - „Prawo geologiczne i górnicze”. Tekst jednolity Dz.U. Nr 228, poz.1947.
1
1. KONSTRUKCJA STROPU NAD PI
Ę
TREM
1.1. Krokiew zadaszenia nad balkonem
SCHEMAT BELKI
1,58
0,58
A
B
Parametry belki:
- współczynnik obci
ąż
enia dla ci
ęż
aru własnego belki
γ
f = 1,10
OBCI
ĄŻ
ENIA OBLICZENIOWE BELKI
Przypadek P1: Przypadek 1 (
γ
f = 1,15, klasa trwania - stałe)
Schemat statyczny (ci
ęż
ar belki uwzgl
ę
dniony automatycznie):
go=0,02 kN/mb
1,58
0,58
A
B
0
,9
6
0
,9
6
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
1
A
0
,6
7
B
1
,4
5
0,23
-0,16
-0,16
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Klasa u
ż
ytkowania konstrukcji - 2
Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st
ęż
e
ń
bocznych na długo
ś
ci belki
- stosunek ld/l =1,00
- obci
ąż
enie przyło
ż
one na pasie
ś
ciskanym (górnym) belki
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = lo / 300
WYNIKI OBLICZE
Ń
WYTRZYMAŁO
Ś
CIOWYCH
WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000
z
z
y
y
Przekrój prostok
ą
tny 5 / 10 cm
Wy = 83,3 cm
3
, Jy = 417 cm
4
, m = 1,75 kg/m
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało
ś
ci C24
2
→
fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,
ρ
k = 350 kg/m
3
Belka
Zginanie
Przekrój x = 0,68 m
Moment maksymalny Mmax = 0,23 kNm
σ
m,y,d = 2,75 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa
Warunek no
ś
no
ś
ci:
σ
m,y,d / fm,y,d = 0,25 < 1
Warunek stateczno
ś
ci:
kcrit = 1,000
σ
m,y,d = 2,75 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (24,8%)
Ś
cinanie
Przekrój x = 1,58 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -0,88 kN
τ
d = 0,26 MPa < fv,d = 1,15 MPa (22,8%)
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 1,45 kN
ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33
σ
c,90,y,d = 0,31 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (20,1%)
Stan graniczny u
ż
ytkowalno
ś
ci
Przekrój x = 0,74 m
Ugi
ę
cie maksymalne ufin = uM + uT =1,97 mm
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = lo / 300 = 5,27 mm
ufin = 1,97 mm < unet,fin = 5,27 mm (37,4%)
1.2. Płatew zadaszenia balkonu
SCHEMAT BELKI
0,50
2,55
0,50
A
B
Parametry belki:
- współczynnik obci
ąż
enia dla ci
ęż
aru własnego belki
γ
f = 1,10
OBCI
ĄŻ
ENIA OBLICZENIOWE BELKI
Przypadek P1: Przypadek 1 (
γ
f = 1,15, klasa trwania - stałe)
Schemat statyczny (ci
ęż
ar belki uwzgl
ę
dniony automatycznie):
go=0,07 kN/mb
0,50
2,55
0,50
A
B
3
,1
1
3
,1
1
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
3
0
1
A
5
,6
5
B
5
,6
5
-0,40
-0,40
2,19
-0,40
-0,40
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Klasa u
ż
ytkowania konstrukcji - 2
Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st
ęż
e
ń
bocznych na długo
ś
ci belki
- stosunek ld/l =1,00
- obci
ąż
enie przyło
ż
one na pasie
ś
ciskanym (górnym) belki
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = lo / 200
WYNIKI OBLICZE
Ń
WYTRZYMAŁO
Ś
CIOWYCH
WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000
z
z
y
y
Przekrój prostok
ą
tny 14 / 14 cm
Wy = 457 cm
3
, Jy = 3201 cm
4
, m = 6,86 kg/m
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało
ś
ci C24
→
fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,
ρ
k = 350 kg/m
3
Belka
Zginanie
Przekrój x = 1,78 m
Moment maksymalny Mmax = 2,19 kNm
σ
m,y,d = 4,79 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa
Warunek no
ś
no
ś
ci:
σ
m,y,d / fm,y,d = 0,43 < 1
Warunek stateczno
ś
ci:
kcrit = 1,000
σ
m,y,d = 4,79 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (43,3%)
Ś
cinanie
Przekrój x = 0,50 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 4,06 kN
τ
d = 0,31 MPa < fv,d = 1,15 MPa (26,9%)
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 5,65 kN
ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33
σ
c,90,y,d = 0,43 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (28,0%)
Stan graniczny u
ż
ytkowalno
ś
ci
Przekrój x = 3,55 m
Ugi
ę
cie maksymalne ufin = uM + uT =-3,62 mm
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 200 = 5,00 mm
ufin = (-)3,62 mm < unet,fin = 5,00 mm (72,3%)
4
1.3. Belka
ż
elbetowa nad okapem
SZKIC BELKI
A
B
C
D
0,25
3,15
0,30
3,10
0,30
3,15
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1.
0,00
1,00
--
0,00
cała
belka
2. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]
1,88
1,10
--
2,07
cała
belka
Σ
:
1,88
1,10
2,07
Schemat statyczny belki
3,43
3,40
3,43
A
B
C
D
2
,0
7
2
,0
7
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,30
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
2
,8
4
B
7
,7
6
C
7
,7
6
D
2
,8
4
-2,41
1,95
-2,41
0,58
-2,41
1,95
-2,41
Siły poprzeczne [kN]:
5
A
B
C
D
2,84
3,52
-4,25
4,25
-3,52
-2,84
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
C
D
0,41
-0,03
0,02
0,41
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
2
,8
4
B
7
,7
6
C
7
,7
6
D
2
,8
4
1,95
-2,41
0,58
-2,41
1,95
-2,41
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
C
D
2,84
3,52
4,25
-4,25
-3,52
-2,84
2,03
-3,38
2,65
-2,65
3,38
-2,03
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
C
D
0,41
0,02
-0,03
0,41
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
3
0
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 1,95 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 1,95 kNm < MRd = 20,04 kNm (9,7%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)3,38 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
6
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = (-)3,38 kN < VRd1 = 36,14 kN (9,4%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,77 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,41 mm < alim = 3425/200 = 17,12 mm (2,4%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,58 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Podpora B:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)2,41 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1 = 0,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = (-)2,41 kNm < MRd = 20,04 kNm (12,0%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Prz
ę
sło B - C:
Zginanie: (przekrój c-c)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 0,58 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 0,58 kNm < MRd = 20,04 kNm (2,9%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 2,65 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 2,65 kN < VRd1 = 36,14 kN (7,3%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,53 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,03 mm < alim = 3400/200 = 17,00 mm (0,2%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 2,91 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Podpora C:
Zginanie: (przekrój d-d)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)2,41 kNm
Zbrojenie potrzebne górne (war. konstrukcyjny) As1 = 0,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = (-)2,41 kNm < MRd = 20,04 kNm (12,0%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)2,19 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Prz
ę
sło C - D:
Zginanie: (przekrój e-e)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 1,95 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 1,95 kNm < MRd = 20,04 kNm (9,7%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 3,38 kN
7
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 3,38 kN < VRd1 = 36,14 kN (9,4%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,77 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,41 mm < alim = 3425/200 = 17,12 mm (2,4%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,58 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
C
D
3
0
25
315
30
310
30
315
25
1
1
2
φ
12
2
φ
12
2
2
2
φ
12
3
3
2
φ
12
2
φ
12
4
4
2
φ
12
5
5
2
φ
12
2
φ
12
16 x 19,5 = 312
16 x 19 = 304
16 x 19,5 = 312
Nr1 4
φ
12 l=1046
1046
Nr2 51
φ
6 l=103
2
6
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
0
25
2-2
Nr 1
Nr 1
3
0
25
3-3
Nr 1
Nr 1
3
0
25
4-4
Nr 1
Nr 1
3
0
25
5-5
Nr 1
Nr 1
3
0
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
1046
4
41,84
2.
6
103
51
52,53
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
52,6
41,9
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
11,7
37,2
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
11,7
37,2
Masa całkowita [kg]
49
8
1.4. Belka stropowa L=148cm o
ś
4
SZKIC BELKI
A
B
0,25
1,48
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
11,26
1,10
--
12,39
cała
belka
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.4,20 m [0,720kN/m2·4,20m]
3,02
1,50
0,00
4,53
cała
belka
3. Styropian grub. 0,20 m i szer.4,20 m
[0,45kN/m3·0,20m·4,20m]
0,38
1,30
--
0,49
cała
belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 0,10 m i
szer.4,20 m [23,0kN/m3·0,10m·4,20m]
9,66
1,30
--
12,56
cała
belka
5. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.4,20 m
[1,5kN/m2·4,20m]
6,30
1,40
0,35
8,82
cała
belka
6. Obci
ąż
enie zast
ę
pcze od
ś
cianek
działowych (o ci
ęż
arze razem z wypraw
ą
od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.4,20 m
[0,750kN/m2·4,20m]
3,15
1,20
--
3,78
cała
belka
7. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]
1,88
1,10
--
2,07
cała
belka
Σ
:
35,65
1,25
44,64
Schemat statyczny belki
1,73
A
B
4
4
,6
4
4
4
,6
4
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,52
9
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
3
8
,6
1
B
3
8
,6
1
16,70
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
38,61
-38,61
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
1,58
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
3
8
,6
1
B
3
8
,6
1
16,70
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
38,61
-38,61
21,07
-21,07
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
1,58
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
3
0
25
10
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 16,70 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,87 cm
2
. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
(
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 16,70 kNm < MRd = 20,04 kNm (83,3%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)21,07 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = (-)21,07 kN < VRd1 = 36,14 kN (58,3%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,68 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,206 mm < wlim = 0,3 mm (68,8%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,58 mm < alim = 1730/200 = 8,65 mm (18,3%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 21,12 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
3
0
25
148
25
1
1
2
φ
12
2
φ
12
8 x 18,5 = 148
Nr1 4
φ
12 l=194
194
Nr2 9
φ
6 l=103
2
6
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
0
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
194
4
7,76
11
2.
6
103
9
9,27
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
9,3
7,8
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
2,1
6,9
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
2,1
6,9
Masa całkowita [kg]
9
1.5. Belka stropowa L=461cm
SZKIC BELKI
A
B
0,25
4,60
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
5,20
1,10
--
5,72
cała
belka
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,00 m [0,720kN/m2·2,00m]
1,44
1,50
0,00
2,16
cała
belka
3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,00 m
[0,45kN/m3·0,20m·2,00m]
0,18
1,30
--
0,23
cała
belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 0,10 m i
szer.2,00 m [23,0kN/m3·0,10m·2,00m]
4,60
1,30
--
5,98
cała
belka
5. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,00 m
[1,5kN/m2·2,00m]
3,00
1,40
0,35
4,20
cała
belka
6. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,35m·25,0kN/m3]
2,19
1,10
--
2,41
cała
belka
Σ
:
16,61
1,25
20,70
Schemat statyczny belki
4,85
A
B
2
0
,7
0
2
0
,7
0
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
12
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,52
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
0
,2
0
B
5
0
,2
0
60,87
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
50,20
-50,20
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
16,52
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
0
,2
0
B
5
0
,2
0
60,87
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
50,20
-50,20
41,03
-41,03
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
16,52
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
13
3
5
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 60,87 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 6,28 cm
2
. Przyj
ę
to 6
φ
12 o As = 6,79 cm
2
(
ρ
= 0,85%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 60,87 kNm < MRd = 64,95 kNm (93,7%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 41,03 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 230 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 41,03 kN < VRd1 = 47,65 kN (86,1%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 38,87 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,152 mm < wlim = 0,3 mm (50,7%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,52 mm < alim = 4850/200 = 24,25 mm (68,1%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 30,41 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
3
5
25
460
25
1
1
6
φ
12
2
φ
12
20 x 23 = 460
Nr1 8
φ
12 l=506
506
Nr2 21
φ
6 l=113
3
1
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
5
25
14
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
506
8
40,48
2.
6
113
21
23,73
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
23,8
40,5
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
5,3
36,0
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
5,3
36,0
Masa całkowita [kg]
42
1.6. Belka stropowa L=234cm o
ś
B
SZKIC BELKI
A
B
0,25
2,34
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
6,44
1,10
--
7,08
cała
belka
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,40 m [0,720kN/m2·2,40m]
1,73
1,50
0,00
2,59
cała
belka
3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,40 m
[0,45kN/m3·0,20m·2,40m]
0,22
1,30
--
0,29
cała
belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 0,10 m i
szer.2,40 m [23,0kN/m3·0,10m·2,40m]
5,52
1,30
--
7,18
cała
belka
5. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,40 m
[1,5kN/m2·2,40m]
3,60
1,40
0,35
5,04
cała
belka
6. Obci
ąż
enie zast
ę
pcze od
ś
cianek
działowych (o ci
ęż
arze razem z wypraw
ą
do 0,5 kN/m2) szer.2,40 m
[0,250kN/m2·2,40m]
0,60
1,20
--
0,72
cała
belka
7. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,35m·25,0kN/m3]
2,19
1,10
--
2,41
cała
belka
Σ
:
20,30
1,25
25,31
Zestawienie sił skupionych [kN]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Fk
x [m]
γ
f
kd
Fd
1. Obci
ąż
enie z belki prostopadłej
38,61
1,13
1,00
--
38,61
15
Schemat statyczny belki
2,59
1
A
3
8
,6
1
B
2
5
,3
1
2
5
,3
1
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,52
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
2
,6
8
B
5
1
,4
9
46,18
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
52,68
-17,70
20,91
-51,49
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
4,54
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
2
,6
8
B
5
1
,4
9
46,18
Siły poprzeczne [kN]:
16
A
B
52,68
20,91
-17,70
-51,49
41,47
-40,27
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
4,54
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
3
5
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 46,18 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 4,58 cm
2
. Przyj
ę
to 5
φ
12 o As = 5,65 cm
2
(
ρ
= 0,71%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 46,18 kNm < MRd = 55,59 kNm (83,1%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 41,47 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 230 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 41,47 kN < VRd1 = 45,89 kN (90,3%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 38,57 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,194 mm < wlim = 0,3 mm (64,5%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,54 mm < alim = 2590/200 = 12,95 mm (35,1%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 38,89 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
3
5
25
234
25
1
1
5
φ
12
2
φ
12
10 x 23 = 230
Nr1 7
φ
12 l=280
280
17
Nr2 11
φ
6 l=113
3
1
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
5
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
280
7
19,60
2.
6
113
11
12,43
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
12,5
19,6
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
2,8
17,4
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
2,8
17,4
Masa całkowita [kg]
21
1.7. Nadpro
ż
e drzwi balkonowych o
ś
1 L=270cm
SZKIC BELKI
A
B
0,25
2,70
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
11,26
1,10
--
12,39
cała
belka
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.2,10 m [0,720kN/m2·2,10m]
1,51
1,50
0,00
2,27
cała
belka
3. Styropian grub. 0,20 m i szer.2,10 m
[0,45kN/m3·0,20m·2,10m]
0,19
1,30
--
0,25
cała
belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 0,10 m i
szer.2,10 m [23,0kN/m3·0,10m·2,10m]
4,83
1,30
--
6,28
cała
belka
5. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
3,15
1,40
0,35
4,41
cała
18
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.2,10 m
[1,5kN/m2·2,10m]
belka
6. Obci
ąż
enie zast
ę
pcze od
ś
cianek
działowych (o ci
ęż
arze razem z wypraw
ą
od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.2,10 m
[0,750kN/m2·2,10m]
1,58
1,20
--
1,90
cała
belka
7. Cegła budowlana wypalana z gliny,
szczelinówka grub. 0,25 m i szer.1,50 m
[12,5kN/m3·0,25m·1,50m]
4,69
1,30
--
6,10
cała
belka
8. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]
1,88
1,10
--
2,07
cała
belka
Σ
:
29,09
1,23
35,65
Schemat statyczny belki
2,95
A
B
3
5
,6
5
3
5
,6
5
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,35
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
2
,5
8
B
5
2
,5
8
38,78
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
52,58
-52,58
Ugi
ę
cia [mm]:
19
A
B
7,36
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
5
2
,5
8
B
5
2
,5
8
38,78
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
52,58
-52,58
38,57
-38,57
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
7,36
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
3
0
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 38,78 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 4,67 cm
2
. Przyj
ę
to 5
φ
12 o As = 5,65 cm
2
(
ρ
= 0,84%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 38,78 kNm < MRd = 45,70 kNm (84,9%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 38,57 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 38,57 kN < VRd1 = 41,62 kN (92,7%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 27,77 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,167 mm < wlim = 0,3 mm (55,7%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,36 mm < alim = 2950/200 = 14,75 mm (49,9%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 34,47 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
20
A
B
3
0
25
270
25
1
1
5
φ
12
2
φ
12
14 x 19 = 266
Nr1 7
φ
12 l=316
316
Nr2 15
φ
6 l=103
2
6
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
0
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
316
7
22,12
2.
6
103
15
15,45
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
15,5
22,2
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
3,4
19,7
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
3,4
19,7
Masa całkowita [kg]
24
2. KONSTRUKCJA STROPU NAD PARTEREM
2.1. Bieg dolny schodów
Bieg schodowy 1
SZKIC SCHODÓW
21
9x
17
,8/
27
14
14
216
100
25
291
14
6
0
4
2
,2
1
6
0
27
1
7
,8
GEOMETRIA SCHODÓW
Wymiary schodów :
Długo
ść
biegu ln = 2,16 m
Ró
ż
nica poziomów spoczników
h = 1,60 m
Liczba stopni w biegu n = 9 szt.
Grubo
ść
płyty t = 14,0 cm
Długo
ść
górnego spocznika
ls,g = 1,00 m
Wymiary poprzeczne:
Szeroko
ść
biegu
1,20 m
Oparcia : (szeroko
ść
/ wysoko
ść
)
Podwalina podpieraj
ą
ca bieg schodowy
b = 25,0 cm, h= 60,0 cm
Wieniec
ś
ciany podpieraj
ą
cej spocznik górny b = 14,0 cm, h = 14,0 cm
DANE MATERIAŁOWE
Klasa betonu C16/20 (B20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy betonu
ρ
= 25,00 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,36
Stal zbrojeniowa A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Ś
rednica pr
ę
tów
φ
= 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
Stal zbrojeniowa konstrukcyjna
St0S-b
Ś
rednica pr
ę
tów konstrukcyjnych
φ
= 6 mm
Maksymalny rozstaw pr
ę
tów konstr.
30 cm
ZESTAWIENIE OBCI
ĄŻ
E
Ń
Obci
ąż
enia zmienne [kN/m
2
]:
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Obci
ąż
enie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki
mieszkalne, szpitalne, wi
ę
zienia) [3,0kN/m2]
3,00
1,30
0,35
3,90
Obci
ąż
enia stałe na biegu schodowym [kN/m
2
]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
Obc.obl.
1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,57·(1+17,8/27,0)
0,00
1,20
0,00
2. Płyta
ż
elbetowa biegu grub.14 cm + schody 17,8/27
6,41
1,10
7,05
22
3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna
[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm
0,34
1,20
0,41
Σ
:
6,75
1,11
7,46
Obci
ąż
enia stałe na spoczniku [kN/m
2
]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
Obc.obl.
1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm
0,00
1,20
0,00
2. Płyta
ż
elbetowa spocznika grub.14 cm
3,50
1,10
3,85
3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm
0,28
1,20
0,34
Σ
:
3,79
1,11
4,19
Przyj
ę
ty schemat statyczny:
A
B
go,b = 7,46 kN/m2
go,s = 4,19 kN/m2
po = 3,90 kN/m2
3,05
1
,5
0
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE:
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (tablica 8)
WYNIKI:
Wyniki oblicze
ń
statycznych:
Prz
ę
sło A-B: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 12,72 kNm/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,A = 17,00 kN/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,B = 15,11 kN/mb
Obwiednia momentów zginaj
ą
cych:
A
B
1
7
,0
0
1
5
,1
1
12,72
9,31
2,27
0,78
1
,5
0
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :
23
a
a
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy
MSd = 12,72 kNm/mb
Zbrojenie potrzebne As = 3,32 cm
2
/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm
2
/mb (
ρ
= 0,41%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 12,72 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (71,2%)
Ś
cinanie:
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 16,21 kN/mb
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 16,21 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (22,9%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,74 kNm/mb
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,136 mm < wlim = 0,3 mm (45,3%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,66 mm < alim = 15,25 mm (69,9%)
SZKIC ZBROJENIA
Nr5
Nr
1
φ
10
l=
33
8
30
9
29
147o
Nr
2
φ
10
l=
37
2
3
7
123o
57
13
23
8
10
29
147o
Nr3
φ
10 l=125
98
28
147o
Nr4
φ
10 l=128
41
13
48
28
1
0
147o
φ
10
co
16
,5
(N
r1
+1
+2
)
Nr3, Nr3, Nr4 co 16,5
9x
17
,8/
27
14
14
216
100
25
291
14
6
0
4
2
,2
1
6
0
27
1
7
,8
Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[mm]
[szt.]
φ
6
φ
10
24
1
10
3377
5
16,89
2
10
3718
3
11,15
3
10
1249
5
6,25
4
10
1282
3
3,85
5
6
1200
23
27,60
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
27,6
38,2
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,617
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
6,1
23,6
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
6,1
23,6
Masa całkowita [kg]
30
2.2. Bieg górny schodów
Bieg schodowy 1
SZKIC SCHODÓW
9x 1
7,8
/27
14
14
14
100
216
134
20
114
450
20
25
3
0
2
0
1
6
0
27
1
7
,8
GEOMETRIA SCHODÓW
Wymiary schodów :
Długo
ść
dolnego spocznika
ls,d = 1,00 m
Długo
ść
biegu ln = 2,16 m
Ró
ż
nica poziomów spoczników
h = 1,60 m
Liczba stopni w biegu n = 9 szt.
Grubo
ść
płyty t = 14,0 cm
Długo
ść
górnego spocznika
ls,g = 1,34 m
Wymiary poprzeczne:
Szeroko
ść
biegu
1,20 m
Oparcia : (szeroko
ść
/ wysoko
ść
)
Wieniec
ś
ciany podpieraj
ą
cej spocznik dolny
b = 20,0 cm, h = 20,0 cm
Wieniec
ś
ciany podpieraj
ą
cej górny bieg schodowy
b = 20,0 cm, h = 18,0 cm
Belka podpieraj
ą
ca spocznik górny
b = 25,0 cm, h = 30,0 cm
DANE MATERIAŁOWE
Klasa betonu C16/20 (B20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy betonu
ρ
= 25,00 kN/m
3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,36
Stal zbrojeniowa A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Ś
rednica pr
ę
tów
φ
= 10 mm
Otulina zbrojenia
cnom = 20 mm
Stal zbrojeniowa konstrukcyjna
St0S-b
25
Ś
rednica pr
ę
tów konstrukcyjnych
φ
= 6 mm
Maksymalny rozstaw pr
ę
tów konstr.
30 cm
ZESTAWIENIE OBCI
ĄŻ
E
Ń
Obci
ąż
enia zmienne [kN/m
2
]:
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Obci
ąż
enie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki
mieszkalne, szpitalne, wi
ę
zienia) [3,0kN/m2]
3,00
1,30
0,35
3,90
Obci
ąż
enia stałe na spoczniku [kN/m
2
]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
Obc.obl.
1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm
0,00
1,20
0,00
2. Płyta
ż
elbetowa spocznika grub.14 cm
3,50
1,10
3,85
3. Okładzina dolna spocznika grub.1,5 cm
0,28
1,20
0,34
Σ
:
3,79
1,11
4,19
Obci
ąż
enia stałe na biegu schodowym [kN/m
2
]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
Obc.obl.
1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,57·(1+17,8/27,0)
0,00
1,20
0,00
2. Płyta
ż
elbetowa biegu grub.14 cm + schody 17,8/27
6,41
1,10
7,05
3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna
[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm
0,34
1,20
0,41
Σ
:
6,75
1,11
7,46
Przyj
ę
ty schemat statyczny:
A
B
C
go,b = 7,46 kN/m2
go,s = 4,19 kN/m2
go,s = 4,19 kN/m2
po = 3,90 kN/m2
3,33
1,31
1
,6
0
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE:
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (tablica 8)
WYNIKI:
Wyniki oblicze
ń
statycznych:
Prz
ę
sło A-B: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 9,64 kNm/mb
Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 11,15 kNm/mb
Prz
ę
sło B-C: maksymalny moment obliczeniowy
MSd = 0,00 kNm/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,A,max = 12,66 kN/mb, RSd,A,min = 7,26 kN/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,B,max = 36,07 kN/mb, RSd,B,min = 25,45 kN/mb
Reakcja obliczeniowa
RSd,C,max = -0,20 kN/mb, RSd,C,min = -5,54 kN/mb
Obwiednia momentów zginaj
ą
cych:
26
A
B
C
1
2
,6
6
7
,2
6
3
6
,0
7
2
5
,4
5
0
,2
0
5
,5
4
9,64
-11,15
1,09
2,24
0,19
1,12
1
,6
0
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
a
a
b
b
c
c
Prz
ę
sło A-B- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy
MSd = 9,64 kNm/mb
Zbrojenie potrzebne As = 2,48 cm
2
/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm
2
/mb (
ρ
= 0,41%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 9,64 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (54,0%)
Ś
cinanie:
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 20,55 kN/mb
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 20,55 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (29,0%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 6,62 kNm/mb
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,077 mm < wlim = 0,3 mm (25,7%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 7,14 mm < alim = 16,65 mm (42,9%)
Podpora B- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy
MSd = (-)11,15 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,08 cm
2
/mb. Przyj
ę
to gór
ą
φφφφ
10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm
2
/mb
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 11,15 kNm/mb < MRd = 24,80 kNm/mb (45,0%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)7,66 kNm/mb
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,107 mm < wlim = 0,3 mm (35,7%)
Prz
ę
sło B-C- wymiarowanie
Zginanie: (przekrój c-c)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy
MSd = 0,00 kNm/mb
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,50 cm
2
/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 16,5 cm o As = 4,76
cm
2
/mb (
ρ
= 0,41%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 0,00 kNm/mb < MRd = 17,86 kNm/mb (0,0%)
Ś
cinanie:
27
Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 13,25 kN/mb
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 13,25 kN/mb < VRd1 = 70,74 kN/mb (18,7%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,00 kNm/mb
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)7,66 kNm/m
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)0,85 mm < alim = 6,55 mm (13,1%)
SZKIC ZBROJENIA
Nr5
Nr1
φ
10 l=271
11
9
130
2
5
147o
Nr2
φ
10 l=155
155
Nr3
φ
10
l=
412
121
29
1
147o
Nr4
φ
10
l=
428
1
5
50
13
63
29
1
147o
1
0
φ
10
co
16
,5 (
Nr3
+3
+4
)
φ
10 co 16,5 (Nr1)
φ
10 co 16,5 (Nr2)
9x 1
7,8
/27
14
14
14
20
114
100
216
134
450
20
25
3
0
2
0
1
6
0
27
1
7
,8
Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[mm]
[szt.]
φ
6
φ
10
1
10
2710
8
21,68
2
10
1550
8
12,40
3
10
4118
5
20,59
4
10
4276
3
12,83
5
6
1200
36
43,20
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
43,3
67,5
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,617
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
9,6
41,6
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
9,6
41,6
Masa całkowita [kg]
52
Uwaga ze wzgl
ę
du,
ż
e podparcie górne biegu schodowego jest przesuni
ę
te i
znajduje si
ę
na wysoko
ś
ci trzeciego stopnia od góry nale
ż
y przedłu
ż
y
ć
pr
ę
t nr 1 w
cz
ęś
ci uko
ś
nej z 119 do 200cm
28
2.3. Wspornik przy klatce schodowej
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m
2
]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
1. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i pomieszczenia
mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
wi
ę
zieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]
1,50
1,40
0,35
2,10
2. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 6 cm
[23,0kN/m3·0,06m]
1,38
1,30
--
1,79
3. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 3 cm
[21,0kN/m3·0,03m]
0,63
1,30
--
0,82
4. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3·0,05m]
0,02
1,30
--
0,03
5. Płyta
ż
elbetowa grub.14 cm
3,50
1,10
--
3,85
Σ
:
7,03
1,22
8,59
Schemat statyczny płyty:
A
leff = 1,72
qo = 8,59
Rozpi
ę
to
ść
obliczeniowa płyty leff = 1,72 m
Wyniki oblicze
ń
statycznych:
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 12,70 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSk = 10,40 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 8,96 kNm/m
Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 14,77 kN/m
Dane materiałowe :
Grubo
ść
płyty
14,0 cm
Klasa betonu B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy betonu
ρ
= 25 kN/m
3
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,29
Stal zbrojeniowa główna
A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Pr
ę
ty rozdzielcze
φ
4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)
Otulenie zbrojenia podporowego
c`nom = 20 mm
Zało
ż
enia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = leff/150
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Podpora:
Zbrojenie potrzebne As = 3,31 cm
2
/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 16,5 cm o As = 4,76 cm
2
/mb (
ρ
= 0,41%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd,p = 12,70 kNm/mb < MRd,p = 17,86 kNm/mb (71,1%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 14,77 kN/mb < VRd1 = 66,45 kN/mb (22,2%)
29
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,142 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 8,42 mm < alim = 11,47 mm
Szkic zbrojenia:
φ
10 co 165 mm
φ
4,5 co 300
Nr1
φ
10 co 165 l=3370
3370
strop
1
4
0
1650
250
tz = 1500
Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
Nr
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
4,5
φ
10
1
10
337
6,06
20,42
2
4,5
105
13
13,65
Długo
ść
wg
ś
rednic [m]
13,7
20,5
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,125
0,617
Masa wg
ś
rednic [kg]
1,7
12,6
Masa wg gatunku stali [kg]
2,0
13,0
Razem [kg]
15
2.4. Krokiew zadaszenia tarasu
SCHEMAT BELKI
2,59
0,70
A
B
Parametry belki:
- współczynnik obci
ąż
enia dla ci
ęż
aru własnego belki
γ
f = 1,10
OBCI
ĄŻ
ENIA OBLICZENIOWE BELKI
Przypadek P1: Przypadek 1 (
γ
f = 1,15, klasa trwania - stałe)
Schemat statyczny (ci
ęż
ar belki uwzgl
ę
dniony automatycznie):
go=0,03 kN/mb
2,59
0,70
A
B
0
,9
6
0
,9
6
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
1
A
1
,1
8
B
2
,0
6
0,71
-0,24
-0,24
Siły poprzeczne [kN]:
30
1
A
B
1,18
0,69
-1,37
Ugi
ę
cia [mm]:
1
A
B
5,87
-3,99
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Klasa u
ż
ytkowania konstrukcji - 2
Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st
ęż
e
ń
bocznych na długo
ś
ci belki
- stosunek ld/l =1,00
- obci
ąż
enie przyło
ż
one na pasie
ś
ciskanym (górnym) belki
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = lo / 300
WYNIKI OBLICZE
Ń
WYTRZYMAŁO
Ś
CIOWYCH
WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000
z
z
y
y
Przekrój prostok
ą
tny 5 / 14 cm
Wy = 163 cm
3
, Jy = 1143 cm
4
, m = 2,45 kg/m
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało
ś
ci C24
→
fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,
ρ
k = 350 kg/m
3
Belka
Zginanie
Przekrój x = 1,20 m
Moment maksymalny Mmax = 0,71 kNm
σ
m,y,d = 4,35 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa
Warunek no
ś
no
ś
ci:
σ
m,y,d / fm,y,d = 0,39 < 1
Warunek stateczno
ś
ci:
kcrit = 1,000
σ
m,y,d = 4,35 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (39,3%)
Ś
cinanie
Przekrój x = 2,59 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -1,37 kN
τ
d = 0,29 MPa < fv,d = 1,15 MPa (25,5%)
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RB = 2,06 kN
ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33
σ
c,90,y,d = 0,44 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (28,6%)
Stan graniczny u
ż
ytkowalno
ś
ci
31
Przekrój x = 3,29 m
Ugi
ę
cie maksymalne ufin = uM + uT =-3,99 mm
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 300 = 4,67 mm
ufin = (-)3,99 mm < unet,fin = 4,67 mm (85,5%)
2.5. Płatew zadaszenia tarasu
SCHEMAT BELKI
0,30
3,64
0,30
A
B
Parametry belki:
OBCI
ĄŻ
ENIA OBLICZENIOWE BELKI
Przypadek P1: Przypadek 1 (
γ
f = 1,15, klasa trwania - stałe)
Schemat statyczny:
0,30
3,64
0,30
1
,0
3
A
2
,0
6
2
,0
6
2
,0
6
2
,0
6
2
,0
6
B
1
,0
3
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Przypadek P1: Przypadek 1
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
0
1
2
3
4
5
6
A
6
,3
2
B
6
,0
4
-0,31
-0,31
4,79
-0,31
-0,31
Siły poprzeczne [kN]:
0
1
2
3
4
5
6
A
B
-1,03
5,29
-1,03
3,23
5,29
1,17
3,23
-0,89
1,17
-2,95
-0,89
-5,01
-2,95
1,03
-5,01
1,03
Ugi
ę
cia [mm]:
0
1
2
3
4
5
6
A
B
-2,51
9,73
-2,50
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA
Klasa u
ż
ytkowania konstrukcji - 2
Parametry analizy zwichrzenia:
- brak st
ęż
e
ń
bocznych na długo
ś
ci belki
- stosunek ld/l =1,00
- obci
ąż
enie przyło
ż
one na pasie
ś
ciskanym (górnym) belki
32
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = lo / 200
WYNIKI OBLICZE
Ń
WYTRZYMAŁO
Ś
CIOWYCH
WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000
z
z
y
y
Przekrój prostok
ą
tny 14 / 20 cm
Wy = 933 cm
3
, Jy = 9333 cm
4
, m = 9,80 kg/m
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymało
ś
ci C24
→
fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa,
ρ
k = 350 kg/m
3
Belka
Zginanie
Przekrój x = 2,07 m
Moment maksymalny Mmax = 4,79 kNm
σ
m,y,d = 5,14 MPa, fm,y,d = 11,08 MPa
Warunek no
ś
no
ś
ci:
σ
m,y,d / fm,y,d = 0,46 < 1
Warunek stateczno
ś
ci:
kcrit = 1,000
σ
m,y,d = 5,14 MPa < kcrit·fm,y,d = 11,08 MPa (46,4%)
Ś
cinanie
Przekrój x = 0,30 m
Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 5,29 kN
τ
d = 0,28 MPa < fv,d = 1,15 MPa (24,6%)
Docisk na podporze
Reakcja podporowa RA = 6,32 kN
ap = 9,4 cm, kc,90 = 1,33
σ
c,90,y,d = 0,48 MPa < kc,90·fc,90,d = 1,53 MPa (31,3%)
Stan graniczny u
ż
ytkowalno
ś
ci
Przekrój x = 0,00 m
Ugi
ę
cie maksymalne ufin = uM + uT =-2,51 mm
Ugi
ę
cie graniczne unet,fin = 2,0·lo / 200 = 3,00 mm
ufin = (-)2,51 mm < unet,fin = 3,00 mm (83,7%)
2.6. Belka stropowa dwuprz
ę
słowa o
ś
3
SZKIC BELKI
A
B
C
0,25
1,37
0,25
2,99
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
33
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
6,06
1,10
--
6,67
od pocz.
do 2,49
2. Jastrych cementowy grub. 0,06 m i
szer.0,86 m [21,0kN/m3·0,06m·0,86m]
1,08
1,30
--
1,40
od pocz.
do 2,49
3. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 0,03 m
i szer.0,86 m [21,0kN/m3·0,03m·0,86m]
0,54
1,30
--
0,70
od pocz.
do 2,49
4. Styropian grub. 0,05 m i szer.0,86 m
[0,45kN/m3·0,05m·0,86m]
0,02
1,30
--
0,03
od pocz.
do 2,49
5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 0,02
m i szer.0,86 m [19,0kN/m3·0,02m·0,86m]
0,33
1,30
--
0,43
od pocz.
do 2,49
6. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.0,86 m
[1,5kN/m2·0,86m]
1,29
1,40
0,35
1,81
od pocz.
do 2,49
7. Obci
ąż
enie z biegu schodowego
6,00
1,00
--
6,00
od 2,49
do 3,52
8. Obci
ąż
enie z wspornika
14,77
1,00
--
14,77
od 3,52
do ko
ń
ca
9. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,30m·25,0kN/m3]
1,88
1,10
--
2,07
cała
belka
Schemat statyczny belki
1,62
3,24
1
2
A
B
C
1
3
,1
0
1
3
,1
0
8
,0
7
8
,0
7
1
6
,8
4
1
6
,8
4
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,30
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
34
A
3
,4
0
B
4
0
,7
4
C
1
8
,8
9
0,44
-11,69
10,60
-11,69
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
C
3,40
22,91
-17,83
-18,89
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
C
-0,43
4,29
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
3
,4
0
B
4
0
,7
4
C
1
8
,8
9
0,44
-11,69
10,60
-11,69
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
C
3,40
22,91
-17,83
-18,89
-1,75
-12,68
17,77
-12,27
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
C
-0,43
4,29
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
3
0
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 30,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
35
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 0,44 kNm
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,87 cm
2. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2 (
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 0,44 kNm < MRd = 20,04 kNm (2,2%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)12,68 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = (-)12,68 kN < VRd1 = 36,14 kN (35,1%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,16 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)10,62 kNm
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,43 mm < alim = 1620/200 = 8,10 mm (5,3%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 13,65 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
Podpora B:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)11,69 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1 = 1,29 cm
2. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2 (
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = (-)11,69 kNm < MRd = 20,04 kNm (58,3%)
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)10,62 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,205 mm < wlim = 0,3 mm (68,2%)
Prz
ę
sło B - C:
Zginanie: (przekrój c-c)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 10,60 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 1,16 cm
2. Przyj
ę
to 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2 (
ρ
= 0,34%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 10,60 kNm < MRd = 20,04 kNm (52,9%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,77 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuci
ę
tymi
φ
6 co 200 mm na całej długo
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 17,77 kN < VRd1 = 36,14 kN (49,2%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,31 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,195 mm < wlim = 0,3 mm (65,0%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,29 mm < alim = 3240/200 = 16,20 mm (26,5%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 18,84 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: zarysowanie nie wyst
ę
puje (0,0%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
C
3
0
25
137
25
299
25
1
1
2
φ
12
2
φ
12
2
2
2
φ
12
3
3
2
φ
12
2
φ
12
7 x 19,5 = 137
16 x 18,5 = 296
Nr1 4
φ
12 l=507
507
36
Nr2 25
φ
6 l=103
2
6
21
5
1-1
Nr 1
Nr 1
3
0
25
2-2
Nr 1
Nr 1
3
0
25
3-3
Nr 1
Nr 1
3
0
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
1.
12
507
4
20,28
2.
6
103
25
25,75
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
25,8
20,3
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
5,7
18,0
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
5,7
18,0
Masa całkowita [kg]
24
2.7. Nadpro
ż
e okienne L=2,7m
SZKIC BELKI
A
B
0,25
2,70
0,25
OBCI
ĄŻ
ENIA NA BELCE
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
Zasi
ę
g
[m]
1. strop teriva
22,52
1,10
--
24,77
cała
belka
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-
02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9
kN/m2, nachylenie połaci 0,5 st. -> C1=0,8)
szer.4,20 m [0,720kN/m2·4,20m]
3,02
1,50
0,00
4,53
cała
belka
3. Styropian grub. 0,20 m i szer.4,20 m
[0,45kN/m3·0,20m·4,20m]
0,38
1,30
--
0,49
cała
belka
4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym,
niezbrojony, niezag
ę
szczony grub. 0,10 m i
szer.4,20 m [23,0kN/m3·0,10m·4,20m]
9,66
1,30
--
12,56
cała
belka
5. Obci
ąż
enie zmienne (pokoje i
pomieszczenia mieszkalne w domach
6,30
1,40
0,35
8,82
cała
belka
37
indywidualnych, czynszowych, hotelach,
schroniskach, szpitalach, wi
ę
zieniach,
pomieszczenie sanitarne, itp.) szer.4,20 m
[1,5kN/m2·4,20m]
6. Obci
ąż
enie zast
ę
pcze od
ś
cianek
działowych (o ci
ęż
arze razem z wypraw
ą
od 0,5 kN/m2 od 1,5 kN/m2) szer.4,20 m
[0,750kN/m2·4,20m]
3,15
1,20
--
3,78
cała
belka
7. Cegła budowlana wypalana z gliny,
szczelinówka grub. 0,25 m i szer.3,00 m
[12,5kN/m3·0,25m·3,00m]
9,38
1,30
--
12,19
cała
belka
8. obci
ąż
enie z zadaszenia 1,18/0,69
1,72
1,00
--
1,72
cała
belka
9. Ci
ęż
ar własny belki
[0,25m·0,40m·25,0kN/m3]
2,50
1,10
--
2,75
cała
belka
Σ
:
58,63
1,22
71,62
Schemat statyczny belki
2,95
A
B
7
1
,6
2
7
1
,6
2
DANE MATERIAŁOWE I ZAŁO
Ż
ENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,24
Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b)
→
fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa monta
ż
owa A-III (34GS)
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Cotanges k
ą
ta nachylenia
ś
cisk. krzy
ż
ulców bet.
cot
θ
= 2,00
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
WYKRESY SIŁ WEWN
Ę
TRZNYCH
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
1
0
5
,6
4
B
1
0
5
,6
4
77,91
Siły poprzeczne [kN]:
38
A
B
105,64
-105,64
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
5,79
Obwiednia sił wewn
ę
trznych
Momenty zginaj
ą
ce [kNm]:
A
1
0
5
,6
4
B
1
0
5
,6
4
77,91
Siły poprzeczne [kN]:
A
B
105,64
-105,64
70,40
-70,40
Ugi
ę
cia [mm]:
A
B
5,79
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
4
0
25
Przyj
ę
te wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 40,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Prz
ę
sło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 77,91 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 6,92 cm
2. Przyj
ę
to 5
φ
14 o As = 7,70 cm
2 (
ρ
= 0,84%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 77,91 kNm < MRd = 85,26 kNm (91,4%)
Ś
cinanie:
Miarodajna warto
ść
obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)70,40 kN
Zbrojenie strzemionami dwuci
ę
tymi
φφφφ
6 co 100 mm na odcinku 70,0 cm przy podporach
oraz co 270 mm w
ś
rodku rozpi
ę
to
ś
ci prz
ę
sła
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = (-)70,40 kN < VRd3 = 70,98 kN (99,2%)
SGU:
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 56,04 kNm
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,172 mm < wlim = 0,3 mm (57,4%)
39
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 5,79 mm < alim = 2950/200 = 14,75 mm (39,2%)
Miarodajna warto
ść
charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 69,55 kN
Szeroko
ść
rys uko
ś
nych: wk = 0,281 mm < wlim = 0,3 mm (93,6%)
SZKIC ZBROJENIA:
A
B
4
0
25
270
25
1
1
5
φ
14
2
φ
12
7 x 10 = 70
7 x 10 = 70
5 x 26 = 130
Nr2 2
φ
12 l=316
316
Nr1 5
φ
14 l=316
316
Nr3 20
φ
6 l=123
3
6
21
5
1-1
Nr 1
Nr 2
4
0
25
Wykaz zbrojenia
Długo
ść
ogólna [m]
Nr
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
6
φ
12
φ
14
1.
14
316
5
15,80
2.
12
316
2
6,32
3.
6
123
20
24,60
Długo
ść
ogólna wg
ś
rednic [m]
24,6
6,4
15,8
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,222
0,888
1,208
Masa pr
ę
tów wg
ś
rednic [kg]
5,5
5,7
19,1
Masa pr
ę
tów wg gatunków stali [kg]
5,5
24,8
Masa całkowita [kg]
31
2.8. Strop nad wiatrołapem
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m2]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
1. Obci
ąż
enie zmienne (tarasy (i dachy płaskie z
dost
ę
pem), które mog
ą
by
ć
obci
ąż
one tłumem
ludzi w sposób statyczny, pomosty i galerie
niewspornikowe przeznaczone do obsługi
2,00
1,40
0,80
2,80
40
urz
ą
dze
ń
w zakładach produkcyjnych.)
[2,0kN/m2]
2. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1
(strefa 2 -> Qk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci 0,0
st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2]
0,72
1,50
0,00
1,08
3. Styropian grub. 20 cm [0,45kN/m3·0,20m]
0,09
1,30
--
0,12
4. Jastrych cementowy grub. 8 cm
[21,0kN/m3·0,08m]
1,68
1,30
--
2,18
5. Ceramiczne płytki podłogowe grub. 3 cm
[21,0kN/m3·0,03m]
0,63
1,30
--
0,82
6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm
[19,0kN/m3·0,02m]
0,38
1,30
--
0,49
7. Płyta
ż
elbetowa grub.12 cm
3,00
1,10
--
3,30
Σ
:
8,50
1,27
10,79
Schemat statyczny płyty:
A
B
leff = 1,57
qo = 10,79
Rozpi
ę
to
ść
obliczeniowa płyty leff = 1,57 m
Wyniki oblicze
ń
statycznych:
Moment prz
ę
słowy obliczeniowy MSd = 3,33 kNm/m
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny MSk = 2,62 kNm/m
Moment prz
ę
słowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,27 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = RB = 8,47 kN/m
Dane materiałowe :
Grubo
ść
płyty
12,0 cm
Klasa betonu B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy betonu
ρ
= 25 kN/m3
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,37
Stal zbrojeniowa główna
A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Pr
ę
ty rozdzielcze
φ
4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)
Otulenie zbrojenia prz
ę
słowego
cnom = 20 mm
Zało
ż
enia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Prz
ę
sło:
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,23 cm
2/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm
2/mb
(
ρ
= 0,59%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd = 3,33 kNm/mb < MRd = 16,85 kNm/mb (19,7%)
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%)
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,54 mm < alim = 7,85 mm (6,9%)
Podpora:
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 8,47 kN/mb < VRd1 = 57,17 kN/mb (14,8%)
41
Szkic zbrojenia:
φ
10 co 140 mm
φ
4,5 co 300
1
2
0
1450
250
250
Nr1
φ
10 co 420 l=1900
1900
Nr2
φ
10 co 420 l=1924
441
97
1386
Nr3
φ
10 co 420 l=1924
1386
97
441
Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
Nr
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
4,5
φ
10
1
10
190
2,38
4,52
2
10
192
2,38
4,57
3
10
192
2,38
4,57
4
4,5
105
19
19,95
Długo
ść
wg
ś
rednic [m]
20,0
13,7
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,125
0,617
Masa wg
ś
rednic [kg]
2,5
8,5
Masa wg gatunku stali [kg]
3,0
9,0
Razem [kg]
12
2.9. Wspornik nad zadaszeniem
Zestawienie obci
ąż
e
ń
rozło
ż
onych [kN/m2]:
Lp.
Opis obci
ąż
enia
Obc.char.
γ
f
kd
Obc.obl.
1. Obci
ąż
enie
ś
niegiem połaci dachu
jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1
(strefa 2 -> Qk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci 0,0
st. -> C1=0,8) [0,720kN/m2]
0,72
1,50
0,00
1,08
2. Jastrych cementowy grub. 6 cm
[21,0kN/m3·0,06m]
1,26
1,30
--
1,64
3. Papa na podło
ż
u betonowym bez posypania
ż
wirkiem, podwójnie [0,100kN/m2]
0,10
1,30
--
0,13
4. Płyta
ż
elbetowa grub.12 cm
3,00
1,10
--
3,30
Σ
:
5,08
1,21
6,15
Schemat statyczny płyty:
A
leff = 0,86
qo = 6,15
Rozpi
ę
to
ść
obliczeniowa płyty leff = 0,86 m
Wyniki oblicze
ń
statycznych:
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 2,27 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny MSk = 1,88 kNm/m
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,61 kNm/m
Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 5,29 kN/m
Dane materiałowe :
Grubo
ść
płyty
12,0 cm
42
Klasa betonu B20 (C16/20)
→
fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy betonu
ρ
= 25 kN/m3
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,37
Stal zbrojeniowa główna
A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Pr
ę
ty rozdzielcze
φ
4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)
Otulenie zbrojenia podporowego
c`nom = 20 mm
Zało
ż
enia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
Graniczna szeroko
ść
rys
wlim = 0,3 mm
Graniczne ugi
ę
cie
alim = leff/150
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Podpora:
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,23 cm
2/mb. Przyj
ę
to
φφφφ
10 co 14,0 cm o As = 5,61 cm
2/mb
(
ρ
= 0,59%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na zginanie: MSd,p = 2,27 kNm/mb < MRd,p = 16,85 kNm/mb (13,5%)
Warunek no
ś
no
ś
ci na
ś
cinanie: VSd = 5,29 kN/mb < VRd1 = 57,17 kN/mb (9,2%)
Szeroko
ść
rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugi
ę
cie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,28 mm < alim = 5,73 mm
Szkic zbrojenia:
φ
10 co 140 mm
φ
4,5 co 300
Nr1
φ
10 co 140 l=1620
1620
strop
1
2
0
800
250
tz = 600
Wykaz zbrojenia dla pasma 1 mb płyty
Ś
rednica
Długo
ść
Liczba
St0S-b
34GS
Nr
[mm]
[cm]
[szt.]
φ
4,5
φ
10
1
10
162
7,14
11,57
2
4,5
105
8
8,40
Długo
ść
wg
ś
rednic [m]
8,4
11,6
Masa 1mb pr
ę
ta [kg/mb]
0,125
0,617
Masa wg
ś
rednic [kg]
1,1
7,2
Masa wg gatunku stali [kg]
2,0
8,0
Razem [kg]
10
2.10. Słup w osi 3
Element 1
DANE:
Wymiary przekroju:
Typ przekroju: prostok
ą
tny
Szeroko
ść
przekroju
b = 25,0 cm
Wysoko
ść
przekroju
h = 25,0 cm
Zbrojenie:
Pr
ę
ty podłu
ż
ne
φ
= 12 mm ze stali A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Strzemiona
φ
= 6 mm
43
Parametry betonu:
Klasa betonu: B25 (C20/25)
→
fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,10
Otulenie:
Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm
Obci
ąż
enia: [kN,kNm]
NSd
NSd,lt
M3Sd
1.
40,74
0,00
0,00
Dodatkowo uwzgl
ę
dniono ci
ęż
ar własny słupa o warto
ś
ci No = 6,88 kN
Słup:
Wysoko
ść
słupa
lcol = 4,00 m
Rodzaj słupa: monolityczny
Rodzaj konstrukcji:
nieprzesuwna
- wykres krzywoliniowy
Współczynnik długo
ś
ci wyboczeniowej w płaszczy
ź
nie obci
ąż
enia
β
x = 0,75
Współczynnik długo
ś
ci wyboczeniowej z płaszczyzny obci
ąż
enia
β
y = 0,70
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE:
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):
32
32
186
3
2
32
32
186
3
2
1
8
6
y
y
x
x
h
=
2
5
0
b = 250
Ś
ciskanie:
Przyj
ę
to zbrojenie symetryczne wzdłu
ż
boków "b" :
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm
2. Przyj
ę
to po 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
Przyj
ę
to zbrojenie symetryczne wzdłu
ż
boków "h" :
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm
2. Przyj
ę
to po 2
φφφφ
12 o As = 2,26 cm
2
44
Ł
ą
cznie przyj
ę
to 4
φφφφ
12 o As = 4,52 cm
2 (
ρ
= 0,72%)
Strzemiona:
Przyj
ę
to strzemiona pojedyncze
φ
6 w rozstawie co 18,0 cm
2.11. Słup na przeci
ę
ciu osi B5
Element 1
DANE:
Wymiary przekroju:
Typ przekroju: prostok
ą
tny
Szeroko
ść
przekroju
b = 25,0 cm
Wysoko
ść
przekroju
h = 25,0 cm
Zbrojenie:
Pr
ę
ty podłu
ż
ne
φ
= 12 mm ze stali A-III (34GS)
→
fyk = 410 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 500 MPa
Strzemiona
φ
= 6 mm
Parametry betonu:
Klasa betonu: B25 (C20/25)
→
fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa
Ci
ęż
ar obj
ę
to
ś
ciowy
ρ
= 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm
Wilgotno
ść
ś
rodowiska
RH = 50%
Wiek betonu w chwili obci
ąż
enia
28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono)
φ
= 3,10
Otulenie:
Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 20 mm
Obci
ąż
enia: [kN,kNm]
NSd
NSd,lt
M3Sd
1.
101,69
0,00
0,00
Dodatkowo uwzgl
ę
dniono ci
ęż
ar własny słupa o warto
ś
ci No = 12,03 kN
Słup:
Wysoko
ść
słupa
lcol = 7,00 m
Rodzaj słupa: monolityczny
Rodzaj konstrukcji:
nieprzesuwna
- wykres krzywoliniowy
Współczynnik długo
ś
ci wyboczeniowej w płaszczy
ź
nie obci
ąż
enia
β
x = 0,75
Współczynnik długo
ś
ci wyboczeniowej z płaszczyzny obci
ąż
enia
β
y = 0,70
ZAŁO
Ż
ENIA OBLICZENIOWE:
Sytuacja obliczeniowa:
trwała
WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):
45
32
32
186
3
2
32
32
186
3
2
1
8
6
y
y
x
x
h
=
2
5
0
b = 250
Ś
ciskanie:
Przyj
ę
to zbrojenie symetryczne wzdłu
ż
boków "b" :
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm
2. Przyj
ę
to po 2
φ
12 o As = 2,26 cm
2
Przyj
ę
to zbrojenie symetryczne wzdłu
ż
boków "h" :
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 0,94 cm
2. Przyj
ę
to po 2
φφφφ
12 o As = 2,26 cm
2
Ł
ą
cznie przyj
ę
to 4
φφφφ
12 o As = 4,52 cm
2 (
ρ
= 0,72%)
Strzemiona:
Przyj
ę
to strzemiona pojedyncze
φ
6 w rozstawie co 18,0 cm
3. FUNDAMENTY
WARUNKI GRUNTOWE - Podło
ż
e budowlane stanowi
ą
pyły i gliny pylaste lokalnie z
wkładkami piasków, szare i popielatoszare, wilgotne w stanie twardoplastycznym lub
plastycznym. Pod wzgl
ę
dem przydatno
ś
ci do celów budowlanych s
ą
to grunty no
ś
ne b
ą
d
ź
ś
redniono
ś
ne oraz
ś
rednio
ś
ci
ś
liwe. Dla w/w warunków q
fn
= 0,9 × 0,9 × 185 = 150 kPa
Ławy wykona
ć
jako
ż
elbetowe wysoko
ś
ci 30 cm, zbrojone 4
∅
14, strzemiona
∅
6 co
30cm.
Uwagi :
1. W przypadku wyst
ą
pienia w poziomie posadowienia gruntów organicznych
lub nasypowych, nale
ż
y je wybra
ć
i uzupełni
ć
podsypk
ą
z piasku
ostroziarnistego zag
ę
szczonego warstwami co około 20 cm
2. Ławy wykona
ć
jako
ż
elbetowe zbrojone 4
∅
14, strzemiona
∅
6 co 30 cm.
Poz. 3.1 Ława
ś
ciany zewn
ę
trznej podłu
ż
nej budynku o
ś
1 odcinek A-B, o
ś
6
odcinek A-C
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad pi
ę
trem
- 7,7 × 1,95
= 15,02 kN/m
46
ś
ciana pi
ę
tra
- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1
= 13,75 '
strop nad parterem - 7,7 × 1,95
= 15,02 '
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,26 × 1,0 × 1,1 = 6,30 '
ława fundamentowa
- 0,50 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 4,13 '
q
= 70,59 kN/m
B = 70,59 : 150 = 0,47 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,50 × 0,30 m
Poz. 3.2 Ława
ś
ciany zewn
ę
trznej podłu
ż
nej budynku o
ś
1 odcinek B-C, o
ś
A
odcinek 1-6, o
ś
C odcinek 5-6
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
ś
ciana pi
ę
tra
- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1
= 13,75 kN/m
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
ciana fundamentowa - 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,21 × 1,0 × 1,1 = 5,09 '
ława fundamentowa
- 0,40 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 3,3 '
q
= 38,51 kN/m
B = 38,51 : 150 = 0,26 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,50 × 0,30 m
Poz. 3.3 Ława
ś
ciany zewn
ę
trznej poprzecznej o
ś
C odcinek 1-5 oraz
ś
ciany
wewn
ę
trznej o
ś
B odcinek 1-4
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad pi
ę
trem
- 7,7 × 2,30
= 17,71 kN/m
ś
ciana pi
ę
tra
- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1
= 13,75 '
strop nad parterem - 7,7 × 2,30
= 17,71 '
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,31 × 1,0 × 1,1 = 7,51 '
ława fundamentowa
- 0,55 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 4,54 '
q
= 77,59 kN/m
B = 77,59 : 150 = 0,517 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,55 × 0,30 m
Poz. 3.4 Ława
ś
ciany wewn
ę
trznej podłu
ż
nej o
ś
4 odcinek A-B
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad pi
ę
trem
- 7,7 × 4,00
= 30,80 kN/m
ś
ciana pi
ę
tra
- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1
= 13,75 '
strop nad parterem - 7,7 × 4,00
= 30,80 '
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,51 × 1,0 × 1,1 = 12,35 '
ława fundamentowa
- 0,75 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 6,19 '
q
= 110,26 kN/m
B = 110,26 : 150 = 0,517 m
47
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,75 × 0,30 m
Poz. 3.5 Ława
ś
ciany wewn
ę
trznej podłu
ż
nej o
ś
5 odcinek B-C
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad parterem - 7,7 × 2,25
= 17,33 kN/m
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,11 × 1,0 × 1,1 = 2,67 '
ława fundamentowa
- 0,35 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 2,89 '
q
= 39,26 kN/m
B = 39,26 : 150 = 0,26 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,35 × 0,30 m
Poz. 3.6 Ława
ś
ciany wewn
ę
trznej podłu
ż
nej o
ś
5 odcinek A-B
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad parterem - 7,7 × 4,00
= 30,80 kN/m
ś
ciana parteru
- 0,25 × 3,00 × 12,5 × 1,1
= 10,32 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,16 × 1,0 × 1,1 = 3,88 '
ława fundamentowa
- 0,40 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 3,30 '
q
= 54,35 kN/m
B = 54,35 : 150 = 0,363 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,40 × 0,30 m
Poz. 3.7 Ława
ś
ciany wiatrołapu
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
strop nad parterem - 8,47
= 8,47 kN/m
ś
ciana parteru
- 0,25 × 4,00 × 12,5 × 1,1
= 13,75 '
ś
cianka fundamentowa
- 0,25 × 1,00 × 22,0 × 1,1
= 6,05 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × 0,06 × 1,0 × 1,1 = 1,46 '
ława fundamentowa
- 0,30 × 0,30 × 25,0 × 1,1
= 2,48 '
q
= 32,21 kN/m
B = 32,21 : 150 = 0,214 m
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,30 × 0,30 m
Poz. 3.8 Stopa fundamentowa słupa w osi 3
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
obci
ąż
enie z podci
ą
gów - 40,74 = 40,74 kN/m
ci
ęż
ar słupa
- 4,00 × 0,25 × 0,25 × 24,0 × 1,1 = 6,6 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × (0,70 × 0,70 – 0,25 × 0,25) × 1,0 × 1,1 = 10,35 '
ława fundamentowa
- 0,30 × 0,70 × 0,70 × 25,0 × 1,1 = 4,05 '
q = 61,74 kN/m
B = 61,74 : 150 = 0,412 m
2
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju
0,70 × 0,70 m = 0,49m
2
Poz. 3.9 Stopa fundamentowa słupa na przeci
ę
ciu osi B5
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
48
obci
ąż
enie z podci
ą
gów - 50,20+51,49 = 101,69 kN/m
ci
ęż
ar słupa
- 7,00 × 0,25 × 0,25 × 24,0 × 1,1 = 11,55 '
obci
ąż
enie gruntem - 22,0 × (1,00 × 1,00 – 0,25 × 0,25) × 1,0 × 1,1 = 22,69 '
ława fundamentowa
- 0,30 × 1,00 × 1,00 × 25,0 × 1,1 = 8,25 '
q = 144,18 kN/m
B = 144,18 : 150 = 0,96 m
2
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju 1
,00 × 1,00 m = 1,00m
2
Poz. 3.10 Stopa fundamentowa słupa zadaszenia tarasu
Zestawienie obci
ąż
e
ń
:
obci
ąż
enie z płatwi - 6,32
= 6,32 kN/m
ci
ęż
ar słupa
- 3,00 × 0,14 × 0,14 × 5,5 × 1,1 = 0,36 '
ława fundamentowa
- 0,40 × 0,40 × 1,20 × 25,0 × 1,1 = 5,28 '
q = 11,96 kN/m
B = 11,96 : 150 = 0,08 m
2
Przyj
ę
to ław
ę
o przekroju 0
,40 × 0,40 m = 0,16m
2
Poz. 3.11
Ś
ci
ą
g fundamentowy
Przyj
ę
to
ś
ci
ą
gi fundamentowe wskazane na rzucie fundamentów o przekroju 30x30cm.
Zbrojenie jak dla ław fundamentowych
49