KONSTRUKCJE METALOWE 1
Przykład 6
Projektowanie spoin pachwinowych łączących słupki krzyżulce blachy z pasami dźwigara kratowego
D
1
1001,3 kN
D
2
1001,3 kN
D
3
849,5 kN
D
4
697,8 kN
D
8
1001,3 kN
D
5
697,8 kN
D
6
849,5 kN
D
7
1001,3 kN
G
2
-
91
6,5
kN
G
1
-1
07
7,9
kN
G
3
- 7
53
,7
kN
G
4
-
59
8,5
kN
G
7
- 9
16,5
kN
G
8
-10
77,9
kN
G
6
- 75
3,7
kN
G
5
- 5
98,5
kN
S
1
l
=
1
,5
0
m
0
,0
k
N
S
2
l
=
3
,0
0
m
7
7
,4
k
N
S
3
l
=
4
,5
0
m
1
5
4
,7
k
N
S
4
l
=
6
,0
0
m
4
0
5
,3
k
N
S
5
1
5
4
,7
k
N
S
6
7
7
,4
k
N
S
7
0
,0
k
N
K
1
-1
69,6
kN
K
2
-
21
6,5
kN
K
3
-
2
7
7
,4
k
N
K
6
-1
69
,6
kN
K
5
-
2
16
,5
k
N
K
4
-
2
7
7
,4
k
N
l = 3
,35
m
l =
4
,2
4 m
l =
5
,4
1
m
3,3
5 m
6,71
m
6,71
m
13,4
2 m
3,00 m
3,3
5 m
3,3
5 m
3,3
5 m
3,00 m
3,00 m
3,00 m
3,00 m
3,00 m
3,00 m
3,00 m
24,00 m
Rys 3a. Maksymalne siły prętach kratownicy
Węzeł 7 Połączenia spawane
Konstrukcje metalowe 1
Przykład 6
a – grubość spoiny,
l – długość spoiny,
A
w
– pole przekroju spoiny;
f
granica plastyczności
f
wytrzymałość na rozciąganie,
Gatunek stal: S 355, , (Tablica 3.1 EC 3-1-1)
f
355 MPa 35,5 kN/cm
;
f
510 MPa 51,0 kN/cm
,
γ
1 współczynnik redukcyjny,
γ
1,25 częściowy współczynnik dotyczący węzłów,
β
0,9 współczynnik korelacji dla spoin pachwinowych, (Tablica 4.1 EC 3-1-8 )
b – przyspawane ramię kątownika,
e – położenie prostopadłej osi środka ciężkości do przyspawanego ramienia kątownika,
t – grubość łączonego elementu.
5. Projektowanie połączeń spawanych p. 4.5 EC 1993-1-8
Siły w prętach kratownicy przyjęto z rysunku 3a,
5.1 Projektowanie połączenia spawanego w pręcie ściskanym K
2
2L100x100x10
Siła w krzyżulcu
K
, F
,
216,5 kN
Dobór grubości spoiny
P 4.5.2 grubość minimalna spoiny 3 mm ≤ a ≤ 0,7t = 0,7x10 = 7 mm
Przyjęto spoinę o grubości a = 4 mm
Warunek nośności P 4.5.3
"
#,$%
"
#,&%
' 1,0
"
#,&%
(
)#,%
*
(
)#,%
→ obliczeniowa wytrzymałość spoiny na ścinanie
(
)#,%
(
,
√3
.
/
#
0
1
(
)#,%
51,0
√3
.
0,9 ∗ 1,25 26,2
34
56
7
Pole przekroju spoiny
8
#
9 :
;
*
;
Konstrukcje metalowe 1
Przykład 6
Długość spoin przy zamocowaniu mimośrodowym kątownika (jednym ramieniem)
:
<
+ :
>
?,@A
B
C?,A
D
:
<
+ :
0,5 ∗ 216,5 ∗ 10
E
261,73 ∗ 4
103,4 66
Siła
"
#,$%
jest pomnożona przez 0,5 z powodu zastosowania zestawu kątowników
b = 100 mm
e = 28,2 mm
:
<
"
#,$%
H
(
)#,%
*
<
I
:
<
0,5 ∗ 216,5 ∗ 10
E
∗ 28,2
261,73 ∗ 4 ∗ 100
29,24 66
Przyjęto l
1
= 30 mm
:
"
#,$%
(I H)
(
)#,%
*
I
:
0,5 ∗ 216,5 ∗ 10
E
(100 28,2)
261,73 ∗ 4 ∗ 100
74,24 66
Przyjęto l
2
= 75 mm
5.2 Projektowanie połączenia spawanego w pręcie rozciąganym S
3
metodą uproszczoną.
Ze względów konstrukcyjnych i technologicznych zmieniono przekrój pręta na
2L 60x60x8
Warunek smukłości pręta
l = 450 cm, i = 1,8 cm
M
:
N ' 250
M
450
1,8 250 ' 250
Siła w słupku
S
E
, F
,
154,7 kN
Dobór grubości spoiny
P 4.5.2 grubość minimalna spoiny 3 mm ≤ a ≤ 0,7t = 0,7x8 = 5,6 mm
Przyjęto spoinę o grubości a = 3 mm
Warunek nośności P 4.5.3
(
)#,%
→ obliczeniowa wytrzymałość spoiny na ścinanie
(
)#,%
(
,
√3
.
/
#
0
1
Konstrukcje metalowe 1
Przykład 6
A – punkt sprawdzenia, miejsce
najbardziej wytężone spoiny
A
(
)#,%
51,0
√3
.
0,9 ∗ 1,25 26,2
34
56
7
Długość spoin przy zamocowaniu mimośrodowym kątownika (jednym ramieniem).
Siła
"
#,$%
jest pomnożona przez 0,5 z powodu zastosowania zestawu kątowników
:
<
+ :
>
?,@A
B
C?,A
D
:
<
+ :
0,5 ∗ 154,7
26,2 ∗ 0,3 9,84 56
Przyjęto łączną długość spoin l 140 mm.
Pole przekroju spoin
8
d
* ∗ : 0,3 ∗ 14 4,2 56
Siła
"
#,$%
jest pomnożona przez 0,5 z powodu zastosowania zestawu kątowników
b = 60 mm
e = 17,7 mm
Odległość środka ciężkości spoin do środka ciężkości kątownika (działania siły)
e
1
= b/2 - e = 60/2 - 17,7 = 12,3 mm
Moment działający w środku ciężkości spoin dla jednego kontownika.
e
$%
"
#,$%
H
<
0,5 ∗ 154,7 ∗ 1,23 95,2 3456
Momenty bezwładności spoin względem osi x, z i biegunowy. Pominięto grubość spoin ze względu na nie
znaczy wpływ na wynik końcowy.
j
k
2: l
m
n
2 ∗ 7(6/2)
126 56
o
56
7
j
p
2:
E
12
2 ∗ 7
E
12 57
56
o
56
7
j
j
k
+ j
q
126 + 57 183 56
o
56
7
Naprężenia w spoinie w najbardziej wytężonym punkcie.
r
1k
e
$%
b
2
j
∗ * 95,2 ∗
6
2
183 ∗ 0,3 5,2 kN/cm
r
1p
e
$%
s
t
u
v
∗D
95,2 ∗
w
t
<xE∗,E
6,1 kN/cm
r
>,y
0,5F
,
:
<
∗ *
<
∗
b e
b
0,5 ∗ 154,7
7,0 ∗ 0,3 ∗
6,0 1,77
6,0
25,96 kN/cm
Sprawdzenie nośności.
r zr
1p
+ (r
1k
+ r
>
)
' (
)#,%
r zr
1p
+ (r
1k
+ r
>
)
' 261,73 4 66
7
r {6,1
+ (5,2 + 25,96)
31,75
kN
cm
' 26,2 34 56
7
Nośność połączenia nie została zapewniona. Zwiększono grubość spoiny a = 5 mm
r
>,y<
r
>,y
*
<
* 25,96
0,3
0,5 15,57 kN/cm
r {6,1
+ (5,2 + 15,57)
21,64
kN
cm
' 26,2 34 56
7
5.3 Wymiary blachy węzłowej zostały dobrane konstrukcyjnie ze względu na długości spoin łączących
krzyżulec i słupek z blachą węzłową. Konstrukcyjnie dobrano grubość spoiny łączącej blachę węzłową z
pasem dolnym kratownicy a = 4 mm na całej długości blachy.