BELKA ZGINANA
Przyjęto:
Beton: C20/25 ; f
cd
= 13,3MPa ;
00
,
1
=
α
Stal: A-II 18G2 ; f
yd
= 310MPa ;
55
,
0
lim
,
=
eff
ξ
Klasa ekspozycji: XC1 ; c
min
=15mm ;
mm
c
7
=
∆
200
=
eff
l
22
≤
d
l
eff
cm
l
d
eff
09
,
9
22
200
22
≥
≥
≥
Przyjęto d = 15
mm
c
6
=
∆
2
1
φ
φ
+
+
=
s
c
a
mm
c
c
c
21
6
15
min
=
+
=
∆
+
=
1
min
a
d
h
+
=
185
8
6
6
15
150
2
min
min
=
+
+
+
+
=
+
+
∆
+
+
=
φ
φ
s
c
c
d
h
Przyjęto h = 200 mm.
mm
c
c
a
s
35
8
6
6
15
2
min
1
=
+
+
+
=
+
+
∆
+
=
φ
φ
mm
a
h
d
165
35
200
1
=
−
=
−
=
cm
cm
h
b
66
,
12
50
,
9
3
2
2
1
÷
=
÷
=
Przyjęto wymiar b = 15 cm
Obliczenia statyczne
kNm
M
Sd
125
,
10
35
,
1
5
,
7
=
⋅
=
186
,
0
165
,
0
15
,
0
10
3
,
13
0
,
1
125
,
10
2
3
2
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
d
b
f
M
s
cd
Sd
b
α
Stosuję metodę uproszczoną:
eff
ξ
ξ
=
;
eff
ς
ς
=
53
,
0
208
,
0
186
,
0
2
1
1
2
1
1
lim
,
=
<
=
⋅
−
−
=
⋅
−
−
=
eff
b
eff
s
ξ
ξ
896
,
0
208
,
0
5
,
0
1
5
,
0
1
=
⋅
−
=
⋅
−
=
eff
eff
ξ
ς
2
.
1
96
,
1
350000
165
,
0
896
,
0
125
,
10
cm
f
d
M
A
yd
eff
Sd
req
s
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
ξ
Minimalne pole zbrojenia:
2
min
,
1
322
,
0
5
,
16
15
0013
,
0
0013
,
0
cm
d
b
A
w
s
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
2
min
,
1
345
,
0
5
,
16
15
410
2
,
2
26
,
0
26
,
0
cm
d
b
f
f
A
w
yk
ctm
s
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
2
min
,
1
257
,
2
165
,
0
15
,
0
350
3
,
13
0
,
1
024
,
0
cm
d
b
f
f
A
eff
yd
cd
eff
s
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
=
α
ξ
Liczba prętów:
12
,
1
01
,
2
257
,
2
4
2
16
,
1
1
,
1
=
=
⋅
=
=
φ
π
d
A
a
A
u
req
s
s
req
s
Przyjęto
.
2szt
u
=
Rozstaw między prętami:
cm
c
b
s
s
w
2
,
3
2
6
,
1
2
6
,
0
2
1
,
2
2
15
2
2
2
2
=
⋅
−
⋅
−
⋅
−
=
⋅
−
⋅
−
⋅
−
=
φ
φ
Warunki normowe jakie musi spełniać rozstaw między prętami zbrojenia głównego:
cm
s
cm
cm
d
s
cm
s
cm
s
g
25
1
,
2
5
,
0
0
,
2
6
,
1
≤
=
+
≥
≥
=
≥
φ
Obliczony rozstaw spełnia warunki normowe.
2
1
,
1
02
,
4
01
,
2
2
2
cm
a
A
s
prov
s
=
⋅
=
⋅
=
Przyjęto zbrojenie:
16
φ
A-II 18G2
SGN – Zbrojenie na ścinanie – obliczenia wstępne
Zakładam doprowadzenie do podpory co najmniej 50% prętów zbrojenia podłużnego.
335
,
1
265
,
0
6
,
1
6
,
1
=
−
=
−
=
d
k
(
)
d
b
f
k
V
w
L
ctd
Rd
⋅
⋅
⋅
+
⋅
⋅
⋅
=
ρ
40
2
,
1
35
,
0
1
0
=
L
ρ
;
0
,
1
=
L
s
A
kN
V
Rd
91
,
14
165
,
0
15
,
0
2
,
1
1000
00
,
1
435
,
1
35
,
0
1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
kN
V
kN
V
Rd
Sd
91
,
14
25
,
20
35
,
1
15
1
=
>
=
⋅
=
Są zarówno odcinki Igo jak i IIgo rodzaju.
SGN – Zbrojenie na ścinanie – rozstaw strzemion na odcinku Igo rodzaju
Rozstaw strzemion na odcinku Igo rodzaju musi spełniać warunki:
cm
s
cm
d
s
cm
s
40
375
,
12
5
,
16
75
,
0
75
,
0
5
≤
=
⋅
=
⋅
≥
≥
Przyjęto rozstaw strzemion
cm
s
15
=
, strzemiona
6
φ
A-I St3SX-b 2-cięte.
SGN – Zbrojenie na ścinanie – rozstaw strzemion na odcinku IIgo rodzaju
Długość odcinka IIgo rodzaju:
(
)
cm
m
p
q
V
V
l
obl
Rd
Sd
t
26
263
,
0
35
,
1
15
91
,
14
25
,
20
1
=
=
⋅
−
=
+
−
=
Zakładam zbrojenie na odcinku IIgo rodzaju ze względu na ścinanie wyłącznie strzemionami
prostopadłymi do osi belki:
Θ
+
Θ
⋅
⋅
⋅
⋅
=
2
2
cot
1
cot
z
b
f
V
w
cd
II
Rd
ν
552
,
0
250
20
1
6
,
0
250
1
6
,
0
=
−
⋅
=
−
⋅
=
ck
f
ν
d
z
⋅
=
9
,
0
;
5
.
1
cot
=
Θ
kN
V
II
Rd
48
,
75
5
,
1
1
5
,
1
165
,
0
9
,
0
15
,
0
1000
3
,
13
552
,
0
2
2
=
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
1
1
1
3
cot
s
z
f
A
V
V
ywd
sw
Rd
Rd
Θ
⋅
⋅
⋅
=
=
dla
Sd
ywd
sw
Rd
Sd
V
z
f
A
s
V
V
Θ
⋅
⋅
⋅
=
⇒
=
cot
1
1
1
3
Do obliczenia s
1
biorę obliczeniową wartość siły tnącej w licu podpory
kN
V
Sd
25
,
20
=
.
2
1
56
,
0
28
,
0
2
cm
A
sw
=
⋅
=
<--- strzemiona 2-cięte
6
φ
A-I St3SX-b
cm
m
s
0
,
13
130
,
0
25
,
20
5
,
1
165
,
0
9
,
0
210000
10
56
,
0
4
1
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
−
Rozstaw strzemion musi spełniać warunki:
cm
s
cm
d
s
cm
s
40
375
,
12
5
,
16
75
,
0
75
,
0
5
≤
=
⋅
=
⋅
≤
≥
Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku IIgo rodzaju
cm
s
10
1
=
.
Załączniki:
a)
wykres momentów i tnących
b)
rysunek belki
