Powrót do spisu treści

Poprzednia strona

4. STAL ZBROJENIOWA I SPRĘŻAJĄCA

4.1. Klasy i gatunki stali zbrojeniowej.  Do konstrukcji żelbetowych w mostach należy stosować stal klas: A-0, A-I, 
A-II, A-II I i A-III N oraz gatunków zgodnie  z 

PN-89/H-84023/06

.

4.2. klasy i odmiany stali sprężającej.  Do sprężania betonu należy stosować klasy i odmiany stali  w postaci drutów i 
lin wg PN-71/M-80014 oraz PN-71/M-80236.

4.3. Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe stali zbrojeniowej.  Wytrzymałości obliczeniowe  R

a

 stali 

zbrojeniowej uzyskuje się prz ez podzielenie wytrzymałości charakterysty cznych stali klas A- 0, A-I, A-I I, A-III  przez 
współczynnik materiałowy 

γ

a

 = 1,20 oraz stali klasy A-I IIN przez 

γ

a

 = 1,30.

Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe  stali podano w tabl. 6.

4.4. Wytrzymałość oraz nośność charakterystyczna i obliczeniowa prętów, drutów i lin wysokiej wytrzymałości.  
Wytrzymałość obliczeniowa prętów ze  stali A-II IN równa się jej wytrzymałości charakterystycznej ( R

0,2

) podzielonej 

przez współczynnik m ateriałowy 

γ

a

 = 1,30.

Wytrzymałość obliczeniowa drutów wysokiej wytrzymałości lub ich wiązek równa się  ich wytrzymałości 
charakteryst ycznej na zrywanie, podzielonej przez współcz ynnik 

γ

v

 = 1,50.

Nośność charakterystyczną należy rozumieć wg 1.3.18.
Nośność obliczeniowa lin lub  ich wiązek równa się ich nośności charak terystycznej podzielonej przez  współczynnik 
materiałowy 

γ

v

 = 1,50.

W tabl. 7 podano asortym enty i klasy drutów ze stali wysokiej wytrzymałości stosowanych do spręż ania oraz ich 
wytrzymałość charakterystyczną i obliczeniową.
W tabl. 8 podano asortymenty i odm iany lin stosowanych do sprężania oraz  ich nośność charakterystyczną i 
obliczeniową.
W tabl. 9 podano nośność charakterystyczną dwóch typów kabli stosowanych do sprężania oraz ich nośność 
obliczeniową.

 

Tablica 6. Wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe stali zbrojeniowej

Klasa stali

Rodzaj i gatunek stali

Średnica pręta

mm

Wytrzymałości 

charakterystyczne

R

ak

MPa

Wytrzymałości

obliczeniowe

R

a

Mpa

1

2

3

4

5

A-0

1

)

okrągła, gładka
StOS-b

5,5 do 40

220

190

A-I

okrągła, gładka
St3SX-b, St3SY-b, St3S-b

5,5 do 40

240

200

A-II

okrągła żebrowana
St50B, 18G2-b
20G2Y-b

6 do 32
6 do 28

355
355

295
295

A-III

okrągła żebrowana
25G2S
35G2Y
34GS

6 do 40
6 do 20
6 do 32

395
410
410

330
340
340

A-IIIN

okrągła żebrowana
20G2VY-b

6 do 28

490

375

1

) Stal klasy A-0 m oże być stosowana do elementów drugorzędnych, niekonstrukcyjnych.

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5  Strona 1

 

Tablica 7. Wytrzymałość charakte rystyczna R

vk

 i obliczeniowa  R

v

 drutów różnych asorty mentów i klas (M Pa)

Średnica drutu, mm

2,5

2,5

5,0

5,0

7,0

Klasa

I

II

I

II

I

R

vk

2157

1863

1667

1471

1471

R

v

1438

1242

1111

981

981

 

Tablica 8. Nośność charakt erystyczna P

vk

 i obliczeniowa  P

v

 lin różnych asortymentów i odmian (kN)

Średnica liny, mm

5,0

7,8

12,8

15,5

25,5

35,5

45,5

Średnica drutu wewnętrznego, mm

-

2,8

2,8

5,5

5,5

5,5

5,5

Liczba i średnica drutów w warstwach

2×2,5 6×2,5 18×2,5

6×5

18×5 36×5 60×5

Nośność charakterystyczna odmiana I

19

69

180

208

543

1050 1700

Nośność obliczeniowa odmiana I

12,5

46

120

140

360

700

1135

Nośność charakterystyczna odmiana II

17

62

162

194

507

976

1590

Nośność obliczeniowa odmiana II

11,5

41,5

108

130

338

650

1060

 

Tablica 9. Nośność charakt erystyczna P

vk

 i obliczeniowa  P

v

 kabli mostowych  n×15,5 (MN) (dane o linach wg 

tabl. 8)

Typ kabla

(liczba lin 15,5)

Odmiana

Nośność 

charakterystyczna 

P

vk

Nośność obliczeniowa

P

v

7 L 15,5

I

II

1,456
1,358

0,970
0,905

12 L 15,5

I

II

2,500
2,330

1,670
1,555

 

Nośność charakterystyczną i obliczeniową kabli innych typów należy określać przyjmując 

γ

v

 = 1,50.

4.5. Współczynniki korekcyjne wytrzymałości i nośności obliczeniowych.  W przypadku stosowania cięgien 
niezespolonych z betonem należy nośność obliczeniową pomn ożyć przez współczynnik m

v1

 = 0,8.

Przy projektowaniu połączeń prętów za pomocą spoin czołowych należy zastosować współczynnik korekcyjny 
m

a1

 = 0,9 dla stali A-0 i A-I i  m

a1

 = 0,85 dla stal i A-II, niezależnie od współczynników zmęczeniowych wg 7.5.

Przy projektowaniu połączeń prętów za pośrednictwem dwustronnych nakładek przyspawanych należy zastosować 
współczynnik korekcyjny  m

a2

 = 0,8 dla prętów ze stali A-0 i A-I oraz  m

a2

 = 0,7 dla stali  A-II, niezależnie od 

współczynników wynikających ze zmęczenia i podanych w 7.5.
Przy osiach drutó w lub cięgien bez dostatecznego promienia krzywizny przejściowej, zgodnie z rozdz. 12, należy 
stosować współczynnik korekcyjny  m

a3

 lub m

v3

 = 0,85.

Przy krótkotrwałym  przeciążeniu cięgien sprę żających można zastosować współczynnik  m

v4

 = 1,15.

Przy projektowaniu łączników nal eży stosować współczynniki korekcyjne wynikaj ące ze zmęczenia zgodnie z 7.5.

4.6. Zależność między odkształceniami i naprężeniami.
Należy przyjmować li niową zależność między odkształceniami i nap rężeniami w zakresie napręże ń poniżej 
wytrzymałości l ub nośności obliczeniowej prętów zbrojeniowych lub cięgien sprężających.
Przy wyznaczaniu nośności gr anicznej elementów z betonu sprężonego lub żelbetowych należy założ yć, że wartość 

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5  Strona 2

naprężenia nie rośnie powyże j wytrzym ałości charakt erystycznej niezależnie od wzrostu wartości  odkształceń, 
maksym alne odkształcenie rozciągające nie przekracza wartości 10‰ , zaś ściskające 3,5‰.
Współczynniki sprężystości prętów z brojeniowych ze stali klas A-0, A-I, A-II i A-I II należy przyjąć:  E

a

 = 210 GPa, zaś 

że stali A-IIIN  E

a

 = 200 GPa.

Współczynniki sprężystości prętów ze  stali klasy  A-IIIN jako prętów sprężających oraz drutów prostych ze stali 
wysokiej wytrzymałości i i ch wiązek należy przyjmować  E

v

 = 190 Gpa.

Współczynniki sprężystości lin i ich wiązek ze stali wysokiej wytrzymałości stosowanych do sprężania należy 
przyjmować E

v

 = 170 GPa, zaś po wstępnym przeciągnięciu wg 5.6 do siły odpowiadającej co najmniej 40% nośności 

charakterystycznej  E

v

 = 180 GPa.

Wartość współczynnika sprężystości lin jest orientacyjna i należy ją potwierdzić doświadcz alnie na budowie. W 
przypadku stwierdzenia odchyleń wynoszących więcej niż 10 GPa nal eży przeprowadzić korektę obliczeń.

4.7. Inne cechy stali.  Wydłużalność plastyczna  a

5

 stali zbrojeniowych nie powinna być mniejsza niż 16% dla klasy 

A-III i 22% dla kl as A-0, A-I i A-II. Dla st ali wysokiej wytrzymałości wydłużalność ta w odniesie niu do prętów prostych 
nie powinna być niższa niż 10%.
Stal zbrojeniowa powinna być spawalna.
Współczynnik termicznej rozsze rzalności liniowej 

α

T

 wszystkich stali m oże być przyjęty jako równy 10

-5

/°C.

4.8. Nowe gatunki stali zbrojeniowej i r odzaje cięgien sprężających mogą być wprowadzone do budownictwa 
mostowego pod warunkiem dopuszcze nia ich przez Ministerstwo Transportu i Gospodarki Morski ej na podstawie 
wyników badań wykonanych przez upoważnioną jednostkę naukowo-badawczą, z godnie z wymaganiam i odpowiednich 
norm.  Zakres badań powinien dotyczyć cech wytrzymałościowych przy obciążeniach statycznych i zmęczeniowych 
oraz odporności na korozję w warunkach otoczenia w miejscu budowy.

Następna strona

Powrót do spisu treści

 
 

PN-91/S-10042 Obiekty mostowe Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrzeżone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Część 5  Strona 3