WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ I ŚRODOWISKA PLITECHNIKI GDAŃSKIEJ
KATEDRA KONSTRUKCJI BETONOWYCH I TECHNOLOGII BETONU
PROJEKT Z KONSTRUKCJI
BETONOWYCH
Zawartość:
Obliczeń:
stronic…………………..
Załączników:
……………………………….. stronic…………………..
Razem
stronic…………………..
GRUPA 3
GDAŃSK, LUTY 2012
FUNKCJA
TYTUŁ
ZAWODOWY
IMIĘ I
NAZWISKO
DATA
PODPIS
PROJEKTANT
student
Justyna
Czapiewska
28.02.2012 r.
WERYFIKATOR
mgr inż.
Anna Knut
Lokalizacja: Kościerzyna
1.0.
Zebranie obciążeń:
1.1.
Obciążenia stałe:
1.1.1.
Obciążenia od stropodachu:
Zebranie obciążeń na 1 m
2
stropodachu:
RODZAJ OBCIĄŻENIA
g
k
γ
f
g
o
Papa termozgrzewalna x2
-
-
-
Gładź cementowa:
0,035m*21 kN/
m
=
0,735
1,35
0.992
Keramzyt
0,3m*8kN/
m
=
2,4
1,35
3,24
Styropian:
0,15m*0,45 kN/
m
=
0,068
1,35
0,091
Folia
-
-
-
Płyta żelbetowa:
25 kN/
m
*0,16
m=
4
1,35
5,4
Tynk cementowo-wapienny:
0,015m*19 kN/
m
0,285
1,35
0,385
∑
7,488
-
10,108
g
k
*pasmo=7,488*1m=7,488
g
o
*pasmo=10,108*1m=10,108
1.1.2.
Obciążenia od stropu:
Zebranie obciążeń na 1 m
2
płyty żelbetowej:
RODZAJ OBCIĄŻENIA
g
k
kN
m
γ
f
[-]
g
o
kN
m
Płytki ceramiczne:
0,005m*21 kN/
m
=
0,105
1,35
0,142
Gładź cementowa:
0,03m*21 kN/
m
=
0,63
1,35
0.851
Folia
-
-
-
Styropian:
0,03m*0,45 kN/
m
=
0,014
1,35
0,018
Warstwa wyrównawcza:
0,02m*21 kN/
m
=
0,42
1,35
0,567
Płyta żelbetowa:
25 kN/
m
*0,16
m=
4
1,35
5,4
Tynk cementowo-wapienny:
0,015m*19 kN/
m
=
0,285
1,35
0,385
∑
5,454
-
7,363
g
k
*pasmo=3,454*1m=3,45
1
g
o
*pasmo=4,663*1m=4,663
1.2.
Obciążenie śniegiem:
Dla 3 strefy śniegowej
s
=1,2 [
]
Dla pochylenia dachu 1°
μ
= 0,8
C
= 1,0
C
=1,0
s = s
∗ C
∗ C
∗ μ
=1,2*1*1*0,8=0,96
S*pasmo=0,96*1 m=0,96
S
= s ∗ γf=0,95*1,5=1,425
1.3.
Obciążenia zmienne:
p
k
=7
#
p
o
= p
k
*γf=7*1,5=10,5
#
p
k
*pasmo=7*1m=7
p
o
*pasmo=10,5*1m=10,5
2.0.
Przyjęcie wstępnych wymiarów:
2.1.
Płyta:
l
%%
h
%
= 40 ÷ 50
l
%%
=
*
+
,*
#
=
-,.,/,-
=
0,/
= 6,75 m
h
%
=
3
455
6 ÷/
=
7,-/
6 ÷/
=0,135÷0,169 Przyjęto płytę o grubości
h
%
=16 cm
2.2.
Ż
ebro:
3
455
8
ż
=12÷15 h
ż
=
7,-/
0÷0/
=0,45÷0,563 [m]
h
ż :
= 2,5 ∗ h
%
=2,5*0,16= 0,40 [m]
Przyjęto żebro o wysokości
h
ż
= 50 cm
b
ż
= (0,3÷0,5)h
ż
= (0,3÷0,5)0,5=0,15÷0,25
Początkowo przyjęto żebro o grubości
b
ż
= 25 cm, jednak ostatecznie należy je poszerzyć, do
szerokości słupa (30 cm).
2
2.3.
Słupy:
Zakładamy, że słup ma przekrój kwadratowy i
b
?
= h
?
N
@A
= (g + p + sE ∗ L1 ∗ L2 ∗ 1,3 =(17,471+10,5+1,425)*7,8*5,7*1,3=28,396*57,798=
=1699,03 kN
N
@A
≤ b
?
∗ h
?
∗ f
HI
+ 0,02 ∗ A
H
∗ f
KI
A
H
=
b
?
∗ h
?
Dla betonu C20/25:
f
H
= 20 MPa
f
HI
=
f
H
γ
H
=
20
1,5 = 13,33 MPa
Dla stali A-IIIN (przyjęto RB500W)
f
K
= 500 MPa
f
HI
=
f
K
γ
?
=
500
1,15 = 434,78 MPa
1699,03 ≤ b
?
∗ h
?
∗ 13,33 ∗ 1000 + 0,02 ∗ b
?
∗ h
?
∗ 434,78 ∗ 1000
1699,03 ≤ h
?
∗ h
?
∗ 13330 + h
?
∗ h
?
∗ 8695,6
1699,03 ≤ h
?
∗ 22025,6
0,0745
≤ h
?
h
?
≥ 0,28 m
Przyjęto szerokość i wysokość przekroju słupa równą
b
?
= h
?
= 30 cm, a także przyjęto żebro o
grubości
b
ż
= 30 cm
2.4.
Stopa fundamentowa:
P
max
=N
max
+B
2
*H*γ
P
@A
B
≤ m ∗ g
%
N
@A
+ B
∗ H ∗ γ
B
≤ m ∗ g
%
N
max
+B
2
*H*γ ≤
m ∗ g
%
∗ B
2
STU
V
#
≤
m ∗ g
%
− H*γ
N
max
≤
(m ∗ g
%
− H*γ) ∗ B
2
B
2
≥
@A
∗X
5
Y Z∗[
B
2
≥
07\\,
,.0∗/ Y 0∗
B
2
≥
07\\,
0.,/
B
2
≥
9,31 3
B≥ 3,051 m
Przyjęto szerokość stopy fundamentowej równą B=3,10 m
ℎ
^_
= 0,3 ÷ 0,4(` − a
^
E
ℎ
^_
= 0,3 ÷ 0,4(3,1 − 0,3E= 0,3 ÷ 0,4(2,8)=0,84÷1,12
Przyjęto wysokość stopy fundamentowej równą
ℎ
^_
= 0,85 b
Ława fundamentowa:
Przyjęto szerokość ławy 60 cm, a wysokość ławy równą 40 cm.
4