Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
Schody
Dane:
Schody płytowe monolityczne z belkami spocznikowymi.
Szerokość biegu,
szer
150 cm
⋅
=
Obciążenie zmienne,
qz
3.00
kN
m
2
⋅
=
Beton klasy B15,
fcd
8.0 MPa
⋅
=
fctd
0.73 MPa
⋅
=
fctm
1.6 MPa
⋅
=
fck
12 MPa
⋅
=
Ecm
27 GPa
⋅
=
α
1.00
=
Stal klasy A-II,
fyd
310 MPa
⋅
=
fyk
355 MPa
⋅
=
ξeff.lim
0.55
=
Na schodach przewiduje się ułożenie warswty lastryka o gr. 3cm.
Wymiary schodka:
hschod
20 cm
⋅
=
sschod
25 cm
⋅
=
Ciężar objętościowy materiałów i współczynniki obciążenia przyjęto wg PN-82/B-02001.
Obliczenia:
Zebranie obciążeń:
Wartości charakterystyczne ciężaru objętościowego potrzebynych materiałów:
Beton zbrojony niezagęszczony,
qbznzg
24
kN
m
3
⋅
=
Beton niezagęszczony,
qbnzg
23
kN
m
3
⋅
=
Lastryko,
qlast
22
kN
m
3
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
1. Płyta biegowa
Przyjęto płytę grubości,
grpł.b
12 cm
⋅
=
obciążenie stałe
•
płyta,
qpłyta.b
grpł.b qbznzg
⋅
1.1
⋅
=
qpłyta.b 3.168 10
3
×
Pa
=
stopnie,
qstopnie
0.5 hschod
⋅
qbnzg
⋅
1.1
⋅
=
qstopnie 2.53 10
3
×
Pa
=
lastryko,
qlastryko
0.03 cm
⋅
qlast
⋅
1.2
⋅
=
qlastryko 7.92 Pa
=
Suma obciążeń stałych,
qstałe.b
qpłyta.b qstopnie
+
qlastryko
+
=
qstałe.b 5.706 kPa
⋅
=
obciążenie zmienne
•
qzmienne
qz 1.3
⋅
=
qzmienne 3.9 10
3
×
Pa
=
2. Płyta spocznikowa
Przyjęto płytę grubości,
grpł.s
8 cm
⋅
=
obciążenie stałe
•
plyta,
qpłyta.s
grpł.s qbznzg
⋅
1.1
⋅
=
qpłyta.s 2.112 10
3
×
Pa
=
lastryko j.w.,
qlastryko 7.92 Pa
=
Suma obciążeń stałych,
qstałe.s
qpłyta.s
qlastryko
+
=
qstałe.s 2.12 10
3
×
Pa
=
obciążenie zmienne j.w.
•
qzmienne 3.9 10
3
×
Pa
=
3. Belka spocznikowa
Przyjęto belkę o wymiarach,
hbelki
40cm
=
bbelki
20cm
=
obciążenie stałe
•
belka,
qbelka
bbelki hbelki grpł.s
−
(
)
⋅
qbznzg
⋅
1.1
⋅
=
qbelka 1.69 10
3
×
kg
s
2
=
płyta biegowa,
qpb
qpłyta.b qstopnie
+
(
)
210
⋅
cm
⋅
0.5
⋅
=
qpb 5.983 10
3
×
kg
s
2
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
lastryko,
ql
2 qlastryko
⋅
210
⋅
cm
⋅
0.5
⋅
=
ql 16.632
kg
s
2
=
płyta spocznikowa,
qs
qpłyta.s 150
⋅
cm
⋅
0.5
⋅
=
qs 1.584 10
3
×
kg
s
2
=
Suma obciążeń stałych,
qstałe.bs
qbelka qpb
+
ql
+
qs
+
=
qstałe.bs 9.273 10
3
×
kg
s
2
=
obciążenie zmmienne
•
qzmienne.bs
qz 210cm 150cm
+
(
)
⋅
0.5
⋅
1.3
⋅
=
qzmienne.bs 7.02 10
3
×
kg
s
2
=
Schemat statyczny:
nr 1
•
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
nr 2
•
Obliczenie zbrojenia:
1. Płyta biegowa
Wybrano płyte biegową, w której występuje największy moment zginający. Dla reszty
płyt przyjęto zbrojenie spęłniajace wymagania występujące w najbardziej "zginanej"
płycie biegowej.
Płytę biegową projketuję, jako płytę jednokierunkowo zginaną.
Dane:
dane betonu i stali podane na początku
•
wymiary przekroju:
•
h
12cm
=
b
100cm
=
ś
rednica zbrojenia:
•
ϕ
6mm
=
klasa ekspozycji
•
X0 - brakryzyka korozji lub agresji środowiska
otulina
•
cmin
10mm
=
∆c
5mm
=
Stan graniczny nośności:
a) zbrojenie główne
Msd
4.989 kN
⋅
m
⋅
=
a1
cmin ∆c
+
ϕ
2
+
=
a1 0.018m
=
d
h
a1
−
=
d
0.102 m
=
sb
Msd
α fcd
⋅
b
⋅
d
2
⋅
=
sb 0.06
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
ξeff
1
1
2 sb
⋅
−
−
=
ξeff 0.062
=
< ξ
eff.lim
0.55
=
ζeff
1
0.5
ξeff
⋅
−
=
ζeff 0.969
=
As1.req
Msd
ζeff d
⋅
fyd
⋅
=
As1.req 1.628 cm
2
⋅
=
minimalne pole zbrojenia
•
1.
As.min1
0.0013 b
⋅
d
⋅
=
As.min1 1.326 cm
2
⋅
=
2.
As.min2
0.26 b
⋅
d
⋅
fctm
fyk
⋅
=
As.min2 1.195 cm
2
⋅
=
3.
kc
0.4
=
k
0.8
=
fct.eff
fctm
=
σs.lim
400 MPa
⋅
=
Pole A
ct
rozciąganej strefy prostokątnego przekroju elementu
ż
elbetowego przy zginaniu oblicza się ze wzoru:
Act
0.5 b
⋅
h
⋅
=
Act 0.06 m
2
=
As.min3
kc k
⋅
fct.eff
⋅
Act
σs.lim
⋅
=
As.min3 0.768 cm
2
⋅
=
Minimalne pole zbrojenia wynosi:
max As.min1 As.min2
,
As.min3
,
(
)
1.326 cm
2
⋅
=
rozstaw
•
As.ϕ6
0.28cm
2
=
sreq
As.ϕ6
As1.req
100
⋅
cm
=
sreq 17.197 cm
⋅
=
s
ϕ
≥
0.6cm
⋅
=
ϕ
s
2.0cm
≥
s
25.0cm
≤
s
1.2 h
⋅
≤
1.2 h
⋅
14.4 cm
⋅
=
sprov
14.0cm
=
As.prov
As.ϕ6 100
⋅
cm
sprov
=
As.prov 2.00 cm
2
⋅
=
przyjęto zbrojenie
•
ϕ
6 mm
⋅
=
A-II co 14cm
As1
As.prov 2.00 cm
2
⋅
=
=
Z uwagi możliwości wystapienia momentu częściowego utwierdzenia, co drugi
pręt należy odgiąc do góry.
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
b) zbrojenie rozdzielcze
As.rozdz 0.15 As.prov
⋅
≥
0.15 As.prov
⋅
0.30 cm
2
⋅
=
srozdz 30.0cm
≤
srozdz.prov
25.0cm
=
As.rozdz.prov
As.ϕ6
srozdz.prov
100
⋅
cm
=
As.rozdz.prov 1.12 cm
2
⋅
=
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze:
ϕ
6 mm
⋅
=
co 25cm
As.rozdz.prov 1.12 cm
2
⋅
=
c) zbrojenie na ścinanie
Vsd
11.843kN
=
przyjęto:
ϕl
0
=
k
1
=
VRd1
0.35 fctd
⋅
k
⋅
1.2
40
ϕl
⋅
+
(
)
⋅
b
⋅
d
⋅
=
VRd1 31.273 kN
⋅
=
Vsd VRd1
≤
υ
0.6 1
fck
250 MPa
⋅
−
=
υ
0.571
=
VRd2
0.5
υ
⋅
fcd
⋅
b
⋅
d
⋅
=
VRd2 233.05 kN
⋅
=
Vsd VRd2
≤
Jest to odcinek I rodzaju - zbrojenie na ścinanie nie jest potrzebne.
Stan graniczny użytkowania:
a) szerokość rozwarcia rys:
ukośne
•
Nie trzeba sprawdzać, bo jest to odcinek I rodzaju
prostopadłe
•
d
h
0.85
=
Zatem można skorzystać z metody uproszczonej (zał. D PN).
Stopień zbrojenia:
ρ1
As1
b d
⋅
100
⋅
=
ρ1 0.2
=
zatem
ζ
0.90
=
σs
Msd
ζ d
⋅
As1
⋅
=
σs 271.7 MPa
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
Maksymalna średnica zbrojenia zgodnie z tab. D.1 wyniesie 10mm.
Zatem szerokość rys prostopadłych (przy zastosowaniu zbrojenia 6mm)
można uważać za ograniczoną do wartości w
lim
=0.3mm.
b) ugięcie
L
f
47920.7
=
L
f
f
269.07
47920.7
=
f
5.615
10
3
−
×
=
Ibet
b h
3
⋅
12
=
Ibet 1.44 10
4
×
cm
4
⋅
=
h0
120
=
RH
50%
=
ΦRH
1
1
RH
1.0
−
0.1
3
h0
⋅
+
=
ΦRH 2.014
=
fcm
fck 8MPa
+
20 MPa
⋅
=
=
βfcm
16.8
MPa
⋅
fcm
=
βfcm 3.757
=
t0
28
=
βt0
1
0.1
t0
0.20
+
=
βt0 0.488
=
ϕns.t0
ΦRH βfcm
⋅
βt0
⋅
=
ϕns.t0 3.695
=
Ec.eff
Ecm
1
ϕns.t0
+
=
Ec.eff 5.751 10
3
×
MPa
⋅
=
Es
200GPa
=
αet
Es
Ec.eff
=
αet 34.777
=
x1
0.5 b
⋅
h
2
⋅
αet As1
⋅
d
⋅
+
b h
⋅
αet As1
⋅
+
=
x1 6.23 cm
⋅
=
I1
b h
3
⋅
12
b h
⋅
x1
h
2
−
2
⋅
+
αet As1
⋅
d
x1
−
(
)
2
⋅
+
=
I1 1.556 10
4
×
cm
4
⋅
=
Bns
Ec.eff I1
⋅
894.818 kN m
2
⋅
⋅
=
=
a
f
Ecm Ibet
⋅
1
⋅
cm
Bns
⋅
=
a
0.024 cm
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
Ugięcie dopuszczalne:
leff
269.07cm
=
alim
leff
200
=
alim 1.345 cm
⋅
=
a
alim
<
Warunek spełniony.
2. Płyta spocznikowa (1)
Płytę spocznikową projektuję, jako płytę jednokierunkowo zginaną.
Dane:
dane betonu i stali podane na początku
•
wymiary przekroju:
•
h
8cm
=
b
100cm
=
ś
rednica zbrojenia:
•
ϕ
6mm
=
klasa ekspozycji
•
X0 - brakryzyka korozji lub agresji środowiska
otulina
•
cmin
10mm
=
∆c
5mm
=
Stan graniczny nośności:
a) zbrojenie główne
Msd
4.859 kN
⋅
m
⋅
=
a1
cmin ∆c
+
ϕ
2
+
=
a1 0.018m
=
d
h
a1
−
=
d
0.062 m
=
sb
Msd
α fcd
⋅
b
⋅
d
2
⋅
=
sb 0.158
=
ξeff
1
1
2 sb
⋅
−
−
=
ξeff 0.173
=
< ξeff.lim 0.55
=
ζeff
1
0.5
ξeff
⋅
−
=
ζeff 0.914
=
As1.req
Msd
ζeff d
⋅
fyd
⋅
=
As1.req 2.767 cm
2
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
minimalne pole zbrojenia
•
1.
As.min1
0.0013 b
⋅
d
⋅
=
As.min1 0.806 cm
2
⋅
=
2.
As.min2
0.26 b
⋅
d
⋅
fctm
fyk
⋅
=
As.min2 0.727 cm
2
⋅
=
3.
kc
0.4
=
k
0.8
=
fct.eff
fctm
=
σs.lim
400 MPa
⋅
=
Pole A
ct
rozciąganej strefy prostokątnego przekroju elementu
ż
elbetowego przy zginaniu oblicza się ze wzoru:
Act
0.5 b
⋅
h
⋅
=
Act 0.04 m
2
=
As.min3
kc k
⋅
fct.eff
⋅
Act
σs.lim
⋅
=
As.min3 0.512 cm
2
⋅
=
Minimalne pole zbrojenia wynosi:
max As.min1 As.min2
,
As.min3
,
(
)
0.806 cm
2
⋅
=
rozstaw
•
As.ϕ6
0.28cm
2
=
sreq
As.ϕ6
As1.req
100
⋅
cm
=
sreq 10.118 cm
⋅
=
s
ϕ
≥
0.6cm
⋅
=
ϕ
s
2.0cm
≥
s
25.0cm
≤
s
1.2 h
⋅
≤
1.2 h
⋅
9.6 cm
⋅
=
sprov
6.0cm
=
As.prov
As.ϕ6 100
⋅
cm
sprov
=
As.prov 4.67 cm
2
⋅
=
przyjęto zbrojenie
•
ϕ
6 mm
⋅
=
A-I co 6cm
As1
As.prov 4.67 cm
2
⋅
=
=
b) zbrojenie rozdzielcze
As.rozdz 0.15 As.prov
⋅
≥
0.15 As.prov
⋅
0.70 cm
2
⋅
=
srozdz 30.0cm
≤
srozdz.prov
25.0cm
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
As.rozdz.prov
As.ϕ6
srozdz.prov
100
⋅
cm
=
As.rozdz.prov 1.12 cm
2
⋅
=
Przyjęto zbrojenie rozdzielcze:
ϕ
6 mm
⋅
=
co 25cm
As.rozdz.prov 1.12 cm
2
⋅
=
c) zbrojenie na ścinanie
Vsd
6.834kN
=
przyjęto:
ϕl
0
=
k
1
=
VRd1
0.35 fctd
⋅
k
⋅
1.2
40
ϕl
⋅
+
(
)
⋅
b
⋅
d
⋅
=
VRd1 19.009 kN
⋅
=
Vsd VRd1
≤
υ
0.6 1
fck
250 MPa
⋅
−
=
υ
0.571
=
VRd2
0.5
υ
⋅
fcd
⋅
b
⋅
d
⋅
=
VRd2 141.658 kN
⋅
=
Vsd VRd2
≤
Jest to odcinek I rodzaju - zbrojenie na ścinanie nie jest potrzebne.
Stan graniczny użytkowania:
a) szerokość rozwarcia rys:
ukośne
•
Nie trzeba sprawdzać, bo jest to odcinek I rodzaju
prostopadłe
•
d
h
0.775
=
Zatem nie można skorzystać z metody uproszczonej.
Ac
1.00m
0.08m
+
1.08 m
=
=
u
2 1.00
⋅
m
2 m
=
=
h0
2 Ac
⋅
u
=
h
80 mm
⋅
=
RH
50%
=
ΦRH
1
1
RH
1.0
−
0.1
3
h0
⋅
+
=
ΦRH 5.873
=
fcm
fck 8MPa
+
20 MPa
⋅
=
=
βfcm
16.8
MPa
⋅
fcm
=
βfcm 3.757
=
t0
28
=
βt0
1
0.1
t0
0.20
+
=
βt0 0.488
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
ϕns.t0
ΦRH βfcm
⋅
βt0
⋅
=
ϕns.t0 10.777
=
Ec.eff
Ecm
1
ϕns.t0
+
=
Ec.eff 2.293 10
3
×
MPa
⋅
=
Es
200GPa
=
αet
Es
Ec.eff
=
αet 87.238
=
x1
0.5 b
⋅
h
2
⋅
αet As1
⋅
d
⋅
+
b h
⋅
αet As1
⋅
+
=
x1 4.742 cm
⋅
=
I1
b h
3
⋅
12
b h
⋅
x1
h
2
−
2
⋅
+
αet As1
⋅
d
x1
−
(
)
2
⋅
+
=
I1 5.573 10
3
×
cm
4
⋅
=
ρ
As1
b d
⋅
=
ρ
7.527
10
3
−
×
=
xII
d
ρ αet
⋅
2
αet
+
(
)
⋅
ρ αet
⋅
−
⋅
43.39 cm
⋅
=
=
III
b xII
3
⋅
3
ρ αet
⋅
b
⋅
d
⋅
d
xII
−
(
)
2
⋅
+
3.286
10
6
×
cm
4
⋅
=
=
W
b h
2
⋅
6
=
W
1.067
10
3
×
cm
3
⋅
=
Mcr
W fcm
⋅
21.333 kN m
⋅
⋅
=
=
Msd.k
3.758kN m
⋅
=
Msd.k Mcr
<
Przekrój się nie zarysuje.
b) ugięcie
L
f
70653.4
=
L
f
f
150.0
70653.4
=
f
2.123
10
3
−
×
=
Ibet
b h
3
⋅
12
=
Ibet 4.267 10
3
×
cm
4
⋅
=
Bns
Ec.eff I1
⋅
127.755 kN m
2
⋅
⋅
=
=
a
f
Ecm Ibet
⋅
1
⋅
cm
Bns
⋅
=
a
0.019 cm
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
Ugięcie dopuszczalne:
leff
150.0cm
=
alim
leff
200
=
alim 0.75 cm
⋅
=
a
alim
<
Warunek spełniony.
3. Płyta spocznikowa (2)
Projektuję tą płytę jako płytę dwukierunkowo zginaną.
Ze wzgłedu na to, że momenty w tej płycie są mniejsze od momentów występujących w
płycie spocznikowej (1) zdecydowałem się przyjąć zbrojenie na obu kierunkach zginania
takie same jak w płycie spocznikowej (1), jedynie z tą różnicą, że co drugi pręt przy
podporze zostanie odgięty do góry ze względu na możliwośc wystąpienia momentu
wynikającego z częściowego utwierdzenia.
4. Belka spocznikowa
Dane:
dane betonu i stali podane na początku
•
wymiary przekroju:
•
h
40cm
=
bw
20cm
=
hf
8cm
=
ś
rednica zbrojenia:
•
ϕ
22mm
=
klasa ekspozycji
•
X0 - brakryzyka korozji lub agresji środowiska
otulina
•
cmin
10mm
=
∆c
5mm
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
l0
150cm
20cm
+
1.7 m
=
=
beff 4 hf
⋅
≤
,
4 hf
⋅
0.32 m
=
beff
bw
l0
10
+
0.37 m
=
=
Przyjęto:
beff
32cm
=
Najwiekszy obliczeniowy moment zginający dodatni (przyjęto schemat belki swobodnie
podpartej):
Msd
0.125 qzmienne.bs qstałe.bs
+
(
)
⋅
l0
2
⋅
=
Msd 5.886 kN m
⋅
⋅
=
Stan graniczny nośności:
a) zbrojenie główne
Msd 5.886 kN m
⋅
⋅
=
a1
cmin ∆c
+
ϕ
2
+
=
a1 0.026m
=
d
h
a1
−
=
d
0.374 m
=
Mf
α fcd
⋅
beff
⋅
hf
⋅
d
0.5 hf
⋅
−
(
)
⋅
=
Mf 68.403 kN m
⋅
⋅
=
Przekrój pozornie teowy.
sb
Msd
α fcd
⋅
beff
⋅
d
2
⋅
=
sb 0.016
=
ξeff
1
1
2 sb
⋅
−
−
=
ξeff 0.017
=
< ξ
eff.lim
0.55
=
ζeff
1
0.5
ξeff
⋅
−
=
ζeff 0.992
=
As1.req
Msd
ζeff d
⋅
fyd
⋅
=
As1.req 0.512 cm
2
⋅
=
minimalne pole zbrojenia
•
1.
As.min1
0.0013 b
⋅
d
⋅
=
As.min1 4.862 cm
2
⋅
=
2.
As.min2
0.26 b
⋅
d
⋅
fctm
fyk
⋅
=
As.min2 4.383 cm
2
⋅
=
3.
kc
0.4
=
k
0.8
=
fct.eff
fctm
=
σs.lim
400 MPa
⋅
=
Pole A
ct
rozciąganej strefy prostokątnego przekroju elementu
ż
elbetowego przy zginaniu oblicza się ze wzoru:
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
Act
0.5 b
⋅
h
⋅
=
Act 0.2 m
2
=
As.min3
kc k
⋅
fct.eff
⋅
Act
σs.lim
⋅
=
As.min3 2.56 cm
2
⋅
=
Minimalne pole zbrojenia wynosi:
As1.req
max As.min1 As.min2
,
As.min3
,
(
)
4.86 cm
2
⋅
=
=
przyjęto zbrojenie
•
2
ϕ
22 mm
⋅
=
A-I A
s1.prov
2 3.80
⋅
cm
2
7.60 cm
2
⋅
=
=
b) zbrojenie na ścinanie
Vsd
0.5 qzmienne.bs qstałe.bs
+
(
)
⋅
l0
⋅
13.849 kN
⋅
=
=
przyjęto:
ϕl
0
=
k
1
=
VRd1
0.35 fctd
⋅
k
⋅
1.2
40
ϕl
⋅
+
(
)
⋅
bw
⋅
d
⋅
=
VRd1 22.934 kN
⋅
=
Vsd VRd1
≤
υ
0.6 1
fck
250 MPa
⋅
−
=
υ
0.571
=
VRd2
0.5
υ
⋅
fcd
⋅
bw
⋅
0.9
⋅
d
⋅
=
VRd2 153.813 kN
⋅
=
Vsd VRd2
≤
Warunek został spełniony.
s
0.75 d
⋅
≤
0.75 d
⋅
28.05 cm
⋅
=
s
40.cm
≤
s
5cm
≥
Przyjmuję rozstaw strzemion:
s
25cm
=
c) zakotwienie prętów zbrojenia głównego
podstawowa długość zakotwienia
•
fbd
1.6MPa
=
lb
ϕ
4
fyd
fbd
⋅
=
lb 106.56 cm
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
obliczeniowa długość zakotwienia
•
αa
1.00
=
lbd
αa lb
⋅
As1.req
As1.prov
⋅
=
lbd 68.17 cm
⋅
=
lb.min
0.3 lb
⋅
32 cm
⋅
=
=
lb.min
10
ϕ
⋅
cm
⋅
=
=
lb.min
10cm
=
Przyjęto:
lbd 68 cm
⋅
=
Stan graniczny użytkowania:
a) szerokość rozwarcia rys:
ukośne
•
Nie trzeba sprawdzać, bo jest to odcinek I rodzaju
prostopadłe
•
d
h
0.935
=
Zatem można skorzystać z metody uproszczonej (zał. D PN).
Stopień zbrojenia:
ρ1
As1.prov
bw d
⋅
100
⋅
=
ρ1 1.02
=
zatem
ζ
0.80
=
σs
Msd
ζ d
⋅
As1.prov
⋅
=
σs 25.9 MPa
⋅
=
Maksymalna średnica zbrojenia zgodnie z tab. D.1 wyniesie 32mm.
Zatem szerokość rys prostopadłych (przy zastosowaniu zbrojenia
22mm) można uważać za ograniczoną do wartości w
lim
=0.3mm.
b) ugięcie
Korzystam z metody uproszczonej.
l0 6.00m
≤
(l
eff
/d)
max
=18
alim
leff
200
=
δ1
200
alim
leff
⋅
=
δ1 1
=
Msd.k
4.576kN m
⋅
=
Obliczenia
statyczno-wytrzmałościowe
schodów
Mateusz Janion
σs
Msd.k
δ1 d
⋅
As1.prov
⋅
=
σs 16.099 MPa
⋅
=
δ2
250MPa
σs
=
δ2 15.529
=
δ3
1.000
=
leff
d
4.011
=
<
18
δ1
⋅
δ2
⋅
δ3
⋅
279.519
=
Warunek został spełniony, zatem wartość ugięcia "a" można uważać za
ograniczoną do odpowiedniej wartości a
lim
=0.3mm.