POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

1.2 Strop o rozpiętości L=5,40m

1.2.1 Schemat statyczny i zestawienie obciążeń

Rys. [1.3] Schemat statyczny stropu

Tab.[1.1] Zestawienie obciążeń stałych

1.3 SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BELEK STROPOWYCH

Belka stropowa stropu typu Fert 60 składa z kształtki ceramicznej, zbrojenia nośnego

podstawowego 2xϕ8, zbrojenia nośnego dodatkowe 2x ϕ12, krzyżulców kratownicy

przestrzennej ϕ5 i betonu wypełniającego kształtkę.

Rys. [1.4] Detal belki stropowej

1,35

SUMA

Tynk cementowo - wapienny 0,015m*19kN/m

0,285

0,385

3,98

5,37

Styropian FS 0,03m*0,45kN/m

0,014

0,019

Strop ceramiczny gęstożebrowy Fert 60

2,77

3,740

Wylewka betonowa 0,035m*23kN/m

0,805

1,087

Folia budowlana

Nazwa warstwy

[kN/m

]

[kN/m

]

Panele podłogowe 0,015m*7kN/m

0,105

0,142

POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

240



MPa

ctd



eff

035



1.3.1 Sprawdzenie nośności na zginanie

 Określenie szerokości współpracującej b

eff

Rys. [1.5] Przekrój obliczeniowy żebra stropu typu Fert 60

W obliczeniach wg stanu granicznym nośności szerokości współpracujące płyty

muszą spełniać warunki:









































max

510

210

eff

Przyjęto b

eff

=510mm

 Obliczenia przeprowadza się dla następujących danych:

Beton klasy: C16/20: Wymiary:

Stal klasy: A – III

350

lim



eff

MPa



POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

 Obliczenie rzeczywistej wysokości użytecznej przekroju

prov

220

240











 Sprawdzamy warunek na umowną oś obojętną przy uwzględnieniu tylko

dolnego zbrojenia

eff

prov



s1,prov

– pole przekroju zbrojenia dolnego belki stropowej odczytane z tablic

000214

prov













eff

prov

189

035

10600

000214

350000















Warunek został spełniony. Obliczeniową nośność na zginanie należy wyznaczyć jak

dla podwójnie zbrojonego przekroju prostokątnego o szerokości b=b

eff

i wysokości

użytecznej d. Przekrój pozornie teowy.

 Położenie umownej osi obojętnej w przekroju ( z równanie równowagi sił)





prov

eff





Założenia:

eff

prov



otrzymujemy:





eff

prov

eff

015

014

10600

000214

350









i porównujemy z położeniem granicznym tej osi:

prov

eff

lim













Jeżeli

lim

eff



, to nośność obliczeniową przekroju na zginanie wyznaczamy z

następującego wyrażenia ( otrzymanego z równania równowagi momentów

zapisanego względem osi ciężkości przekroju zbrojenia rozciąganego):









kNm

eff

prov

eff

015

10600

















POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

000039

prov



MPa

ctd



 Wyznaczenie obciążenia użytkowego p

kNm

)

(















rozstaw żeber w stropie typu Fert 60



















Strop gęstożebrowy typu Fert 60 przeniesie obciążenie użytkowe o wartości

2kN/m

1.3.2 Sprawdzenie belki stropowej na ścinanie

Belka składa się z krzyżulców kratownicy przestrzennej ϕ5 stali A – I i betonu

wypełniającego kształtkę. Rozstaw krzyżulców to 18cm, a najmniejsza szerokość

przekroju wynosi 70mm.

 Obliczenia przeprowadza się dla następujących danych:

Beton klasy: C16/20:

Wymiary:

Stal klasy: A – I

210

lim



eff

ywd

MPa



 Warunki nośności:







cot









sin

)

cot

(cot





ywd

POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

 Wyznaczenie nośności V

Rd2

Stan graniczny nośności na ścinanie ma miejsce wtedy, gdy naprężenia w

ściskanych krzyżulcach betonowych osiągają wartość





, zaś w zbrojeniu

poprzecznym

ywd





, przy czym:

)

250

(

)

250

(











prov

198







Kąt θ, nachylenia do osi elementu krzyżulców ściskanych znajdujących się w

strefie ścinania, można dobierać dowolnie z przedziału określonego nierównością

cot





Przyjęto

cot







154





584

198

10600

cot



















 Wyznaczenie nośności V

Rd3

ywd

863

)

584

(

198

210

000039

sin

)

cot

(cot

















 Wyznaczenie nośności na ścinanie









;

min

;

min



 Wyznaczenie obciążenia użytkowego p















rozstaw żeber w stropie typu Fert 60



















Strop gęstożebrowy typu Fert 60 przeniesie obciążenie użytkowe o wartości

4,60kN/m

POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

1.4 Strop o rozpiętości L=6,00m

1.4.1 Schemat statyczny i zestawienie obciążeń

Rys. [1.4] Schemat statyczny stropu

Tab.[1.2] Zestawienie obciążeń stałych

1.5 SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BELEK STROPOWYCH

Belka stropowa stropu typu Fert 60 składa z kształtki ceramicznej, zbrojenia nośnego

podstawowego 2xϕ8, zbrojenia nośnego dodatkowe 1x ϕ16, krzyżulców kratownicy

przestrzennej ϕ5 i betonu wypełniającego kształtkę.

1,35

SUMA

Tynk cementowo - wapienny 0,015m*19kN/m

0,285

0,385

3,98

5,37

Styropian FS 0,03m*0,45kN/m

0,014

0,019

Strop ceramiczny gęstożebrowy Fert 60

2,77

3,740

Wylewka betonowa 0,035m*23kN/m

0,805

1,087

Folia budowlana

Nazwa warstwy

[kN/m

]

[kN/m

]

Panele podłogowe 0,015m*7kN/m

0,105

0,142

POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

240



MPa

ctd



eff

035



1.5.1 Sprawdzenie nośności na zginanie

 Określenie szerokości współpracującej b

eff

Rys. [1.5] Przekrój obliczeniowy żebra stropu typu Fert 60

W obliczeniach wg stanu granicznym nośności szerokości współpracujące płyty

muszą spełniać warunki:









































max

510

210

eff

Przyjęto b

eff

=510mm

 Obliczenia przeprowadza się dla następujących danych:

Beton klasy: C16/20: Wymiary:

Stal klasy: A – III

350

lim



eff

MPa



POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

 Obliczenie rzeczywistej wysokości użytecznej przekroju

prov

220

240











 Sprawdzamy warunek na umowną oś obojętną przy uwzględnieniu tylko

dolnego zbrojenia

eff

prov



s1,prov

– pole przekroju zbrojenia dolnego belki stropowej odczytane z tablic

000302

prov













eff

prov

189

035

10600

105

000302

350000















Warunek został spełniony. Obliczeniową nośność na zginanie należy wyznaczyć jak

dla podwójnie zbrojonego przekroju prostokątnego o szerokości b=b

eff

i wysokości

użytecznej d. Przekrój pozornie teowy.

 Położenie umownej osi obojętnej w przekroju ( z równanie równowagi sił)





prov

eff





Założenia:

eff

prov



otrzymujemy:





eff

prov

eff

10600

000302

350







i porównujemy z położeniem granicznym tej osi:

prov

eff

lim













Jeżeli

lim

eff



, to nośność obliczeniową przekroju na zginanie wyznaczamy z

następującego wyrażenia ( otrzymanego z równania równowagi momentów

zapisanego względem osi ciężkości przekroju zbrojenia rozciąganego):









kNm

eff

prov

eff

10600

















POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

000039

prov



MPa

ctd



 Wyznaczenie obciążenia użytkowego p

kNm

)

(















rozstaw żeber w stropie typu Fert 60



















Strop gęstożebrowy typu Fert 60 przeniesie obciążenie użytkowe o wartości

3,10kN/m

1.5.2 Sprawdzenie belki stropowej na ścinanie

Belka składa się z krzyżulców kratownicy przestrzennej ϕ5 stali A – I i betonu

wypełniającego kształtkę. Rozstaw krzyżulców to 18cm, a najmniejsza szerokość

przekroju wynosi 70mm.

 Obliczenia przeprowadza się dla następujących danych:

Beton klasy: C16/20:

Wymiary:

Stal klasy: A – I

210

lim



eff

ywd

MPa



 Warunki nośności:







cot









sin

)

cot

(cot





ywd

POLITECHNIKA OPOLSKA

Katedra Konstrukcji Budowlanych i Inżynierskich

 Wyznaczenie nośności V

Rd2

Stan graniczny nośności na ścinanie ma miejsce wtedy, gdy naprężenia w

ściskanych krzyżulcach betonowych osiągają wartość





, zaś w zbrojeniu

poprzecznym

ywd





, przy czym:

)

250

(

)

250

(











prov

198







Kąt θ, nachylenia do osi elementu krzyżulców ściskanych znajdujących się w

strefie ścinania, można dobierać dowolnie z przedziału określonego nierównością

cot





Przyjęto

cot







154





584

198

10600

cot



















 Wyznaczenie nośności V

Rd3

ywd

863

)

584

(

198

210

000039

sin

)

cot

(cot

















 Wyznaczenie nośności na ścinanie









;

min

;

min



 Wyznaczenie obciążenia użytkowego p















rozstaw żeber w stropie typu Fert 60



















Strop gęstożebrowy typu Fert 60 przeniesie obciążenie użytkowe o wartości

3,60kN/m