1.
Przyjęte dane
Lp.
Pełna nazwa
Skrót
Przyjęta wielkość
Jednostka
1.
Współczynnik pełnoty wykresu
v
0,97
-
2.
Ciśnienie przy końcu suwu dolotu
p
1
900
kPa
3.
Średnie ciśnienie dolotu
p
d
=p
1
875
kPa
4.
Wykładnik politropowy sprężania
m
1
1.35
-
5.
Wykładnik politropowy rozprężania
m
2
1.30
-
6.
Średni wykładnik adiabaty w czasie
ϰ
1.27
-
7.
Współczynnik przejścia ciepła w czasie
spalania
ζ
0.90
-
8.
Średnia różnica ciśnienia dolotu i wylot ∆p
9.
Stała gazowa powietrza
R
287
∙
∙
10.
Temperatura powietrza otaczającego
T
a
298
K
11.
Ciśnienie powietrza otaczającego
p
a
100
hPa
12.
Teoretyczna ilość powietrza (w kg)
niezbędna do spalenia 1 kg ciekłego
paliwa
M
t
14
13
Współczynnik składu mieszanki
λ
0,90
-
14.
Stopień sprężania
ε
8
-
15.
Wartość opałowa paliwa
w
u
43,55
2440
MJ/kg
Kcal/kg
16.
Ciśnienie w końcu wydechu
p
r
0,11
MPa
17.
Sprawność mechaniczna
η
m
0,82
-
DANE
OBLICZENIA
WYNIKI
= 0,9
= 0,512
/
T
o
=298 K
∆T = 20 K
T
s
= 318 K
γ = 0,09
T
r
= 950 K
p
o
=0,1 MPa
ε = 8
p
a
= 0,09 MPa
p
o
= 0,1 MPa
T
o
= 298 K
T
s
= 318 K
T
r
= 950 K
γ = 0,09
p
a
= 0,09 MPa
ε = 8
m
1
= 1,35
T
a
= 360 K
m
1
= 1,35
ε = 8
c = 0,855
h = 0,145
=
∙ 0,90 = 0,1 ∙ 0,9 = 0,09
= ∗
= 0,9 ∗ 0,512 = 0,461 /
1. Obliczenia cieplne silnika.
1.1 Proces ładowania
Temperatura świeżego ładunku
T
s
= T
o
+
∆T = 298 + 20 = 318 K
Temperatura ładunku w końcu ładowania
K
T
T
T
r
s
a
18
,
371
09
,
0
1
950
09
,
0
308
1
=
+
⋅
+
=
+
⋅
+
=
γ
γ
Ciśnienie otaczającego powietrza
Współczynnik napełnienia
76
,
0
950
09
,
0
318
298
1
,
0
09
,
0
1
8
8
1
=
⋅
+
⋅
⋅
−
=
=
⋅
+
⋅
⋅
−
=
r
s
o
o
a
v
T
T
T
p
p
γ
ε
ε
η
1.2. Proces sprężania
Ciśnienie w końcu sprężania
p
2
= p
a
⋅ε
m1
= 0,09
⋅8
1,35
= 1,49MPa
Temperatura w końcu sprężania
T
c
= T
a
⋅ε
m1 - 1
= 360
⋅8
1,35 - 1
= 745,39 K
1.3. Proces spalania
Ilość powietrza teoretycznie potrzebną do spalenia 1kg paliwa
ciekłego przy udziale masowym węgla c = 0,855, wodoru h =
0,145, można obliczyć ze wzoru:
paliwa
kg
kg
L
L
paliwa
kg
kmol
h
c
L
t
t
t
85
,
14
512
,
0
95
,
28
95
,
28
'
/
512
,
0
)
4
145
,
0
12
855
,
0
(
21
,
0
1
)
4
12
(
21
,
0
1
=
⋅
=
⋅
=
=
+
=
+
=
Ilość mieszanki palnej przed spalaniem:
Ilość spalin:
= 0,461
/
T
s
= 318 K
T
a
= 371,18 K
P
a
=0,09MPa
η
v
= 0,76
p
2
= 1,49MPa
T
c
= 745,39K
L’
t
=14,85
kg/kg
paliwa
= 0,512
/
= 0,9
ℎ = 0,145
= 0,461
/
"
= 0,508
/
$
= 1,1
% = 0,09
&
'
= 745,39
R=287 [
*∙+
,-∙.
]
T
a
=298 [K]
p
a
=90 [kPa]
λ =0,90
M
t
=14
V
a
=0,95
Ƞ
n
=0,76
λ =0,90
M
t
=14
V
a
=0,95
Ƞ
n
=0,76
ε =8
ζ=0,9
W
u
=43550 kJ/kg
"
= ∗
+ 0,21 ∗
∗ 01 − 2 +
ℎ
4
= 0,9 ∗ 0,512 + 0,21 ∗ 0,512 ∗ 01 − 0,92 +
0,145
4
= 0,508
$
=
"
=
0,508
0,461 = 1,1
$
3
=
$
+ %
1 + % =
1,1 + 0,09
1,09
= 1,09
4
=
5&
=
287 ∙ 298
90 ∙ 10
6
= 0,95
4
7
=
∙
∙ 4
ƞ
9
=
0,90 ∙ 14 ∙ 0,95
0,76
= 15,75
4
'
=
∙
∙ 4
0: − 12 ∙ ;
9
=
0,90 ∙ 14 ∙ 0,95
08 − 12 ∙ 0,76 = 2,25
< = = ∙ >
?
= 0,09 ∙ 43550 = 39195
@
A
B
= 4,6 + 0,0006 ∗ &
'
= 4,6 + 0,0006 ∗ 745,39
= 5,0472 C/ ∗ 1°
Teoretyczny współczynnik przemiany molekularnej:
Rzeczywisty współczynnik przemiany molekularnej:
Objętość właściwa otaczającego powietrza.
Objętość skokowa dla spalenia 1 kg paliwa
Objętość komory sprężania.
Ilość ciepła zużytego w silniku na podwyższenie energii
wewnętrznej czynnika roboczego.
Średnie molowe ciepło właściwe powietrza przy stałej objętości
dla temperatury końca sprężania:
"
= 0,508
/
$
= 1,1
$
3
= 1,09
@
A
B
= 5,0472 C
/ ∗ 1°
V
a
=0,95
V
s
=15,75
V
c
=2,25
Q=39195kJ/kg
= 0,9
@
A
B
= 5,0472 C
/ ∗ 1°
&
'
= 745,39
= 0,512
/
% = 0,09
$
3
= 1,09
@
A
BB
= 4,518
+ 0,00063&
E
C
/ ∗ 1°
$
3
= 1,09
"
= 1,49
&
E
= 3422,164
&
'
= 745,39
"
= 1,49
F
= 7,456
Wu=2440
kcal/kg
λ =0,90
L’
t
=14,85
ξ=0,09
λ=0,9
∆W=1463,85
kcal/kg
W
u
= 2440
kcal/kg
@
A
BB
= 04,4 + 0,62 ∗ 2 + 03,7 + 3,3 ∗ 2 ∗ 10
GH
∗ &
E
= 04,4 + 0,62 ∗ 0,92 + 03,7 + 3,3 ∗ 0,92 ∗ 10
GH
∗ &
E
= 4,518 + 6,3 ∗ 10
GH
∗ &
E
= 4,518 + 0,00063&
E
C/ ∗ 1°
∆> = 0,404 ∗ >J ∗
B
K ∗ 01 − 2
= 0,404 ∗ 2440 ∗ 14,85 ∗ 01 − 0,92
= 1463,85L/
@
A
B
∗ &
'
+
M ∗ 0>
?
− Δ>2
∗
∗ 01 + %2 = $
3
∗ @
A
BB
∗ &
E
5,0656 ∗ 745,39 +
0,9 ∗ 02440 + 1463,852
0,9 ∗ 0,512 ∗ 1,09
= 1,09 ∗ 04,518 + 0,00063&
E
2 ∗ &
E
24854,99 = 4,925&
E
+ 0,0006867&
E
"
0,0006867&
E
"
+ 4,92&
E
− 24854,99 = 0
Δ = 4,92
"
+ 4 ∗ 0,0006867 ∗ 24854,99 = 92,53
√Δ = P92,532 = 9,62
&
E
=
−4,92 + 9,62
0,00133 = 3422,164
F
= $
3
∗
"
∗
&
E
&
'
= 1,09 ∗ 1,49 ∗
3422,164
745,39 = 7,456
Q =
E
"
=
7,456
1,49 = 5,004
Średnie molowe ciepło właściwe spalin przy stałej objętości:
Ilość ciepła straconego wskutek niedomiaru powietrza:
Temperatura końca spalania:
Ciśnienie w punkcie Z:
Stopień przyrostu ciśnienia:
@
A
BB
= 4,518
+ 0,00063&
E
C
/ ∗ 1°
∆>
= 1463,85C
/
F
= 7,456
Q = 5,004
T
z
=3422,164K
"
= 1,49
4
'
= 2,25
< = 39,195
R
ś3
= 1,27
H
= 6,19
T = 0,85
&
E
= 3422,164
: = 8
"
= 1,3
p
z
= 7,456 MPa
ε = 8
m
2
= 1,3
p
c
= 1,49 MPa
ε = 8
ϕ = 5,004
m
2
= 1,3
m
1
= 1,35
ν = 0,97
p
’
i
=2,32 MPa
p
r
= 0,11 MPa
p
1
= 0,09 MPa
η
m
= 0,82
p
i
= 2,23 MPa
H
=
"
+
<
4
'
∙ 0R
ś3
− 12
H
= 1,49 +
39195
2,25 ∙ 01,27 − 12 = 6,19
+U
= T ∙
H
= 0,85 ∗ 6,19 = 5,26
&
V
=
&
E
:
+
W
G
=
3422,164
1,86 = 1839,87
Najwyższe teoretyczne ciśnienie spalania przy stałej objętości
Najwyższe ciśnienie spalania:
1.4. Proces rozprężania
Ciśnienie w końcu rozprężania
MPa
p
p
m
z
b
499
,
0
8
456
,
7
3
,
1
2
=
=
=
ε
Temperatura w końcu rozprężania
1.5.Wskaźniki pracy silnika
Teoretyczne średnie ciśnienie indykowane
MPa
m
m
p
p
m
m
c
i
32
,
2
]
8
1
1
1
35
,
1
1
8
1
1
1
3
,
1
8
1
8
49
,
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
35
,
1
1
3
,
1
1
1
1
1
2
2
'
=
=
−
⋅
−
−
−
⋅
−
⋅
−
=
=
−
⋅
−
−
−
⋅
−
⋅
−
=
−
−
−
−
ε
ε
ϕ
ε
Średnie ciśnienie indykowane
p
i
=
ν⋅p’
i
- (p
r
– p
1
) = 0,97
⋅2,32 - (0,11-0,09) = 2,23 MPa
Średnie ciśnienie użyteczne
p
e
=
η
m
⋅p
i
= 0,82
⋅2,23 = 1,83 MPa
H
= 6,19
+U
= 5,26
&
V
= 1839,87
p
b
= 0,499MPa
p
’
i
= 2,32 MPa
p
i
=2,23 MPa
p
e
= 1,83MPa
X
= 1,83
&
= 298
Y = 2
X
= 102
X
= 1,83
= 18,66 Z
/C
"
4
7
= 304,02 C
6
= 1,07
= 1,07
[ = 7,13 C
[ = 7,13 C
\ = 7,63 C
= 4
4
7
= 304,64 C
6
M
1
=0,461
kmol/kg paliwa
W=10300 kJ/kg
η
v
= 0,76
p
o
= 0,1 MPa
η
n
=0,32
W=10300 kJ/kg
i=4
n=5500 obr/min
;
= 1,985 ∗
∗
X
∗ &
]
> ∗ ;
A
∗
]
= 1,985 ∗
0,461 ∗ 1,83 ∗ 298
10300 ∗ 0,76 ∗ 0,1 =
251,4
782,8
= 0,32
4
7
=
60000 ∗ Y ∗
X
X
∗ ^ ∗
=
60000 ∗ 2 ∗ 102
1,83 ∗ 5500 ∗ 4 = 304,02C
6
[ = _
4 ∗ 4
7
∗ `
a
= _
4 ∗ 304,02
1,07 ∗ 3,14
a
= P361,77
a
= 7,13 C
\ = ∗ [ = 1,07 ∗ 7,13 = 7,63 C
4
7
=
` ∗ [
"
4 ∗ \ =
` ∗ 7,13
"
4
∗ 7,63 = 304,64 C
6
4
7'
= ∗ 4
7
= 4 ∗ 304,64 = 1218,56C
6
Sprawność ogólna
Jednostkowe zużycie paliwa
kWh
g
o
e
w
g
/
22
,
109
10300
32
,
0
3600
1000
3600
1000
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
η
GŁÓWNE WYMIARY SILNIKA
Objętość skokowa jednego cylindra:
Średnica jednego cylindra:
Skok tłoka:
Ostateczna objętość skokowa cylindra:
Objętość skokowa całkowita:
;
= 0,32
4
7
= 304,02 C
6
[ = 7,13 C
\ = 7,63 C
4
7
= 304,64 C
6
4
7'
= 1218,56 C
6
g
e
=109,22
g/kWh
4
7'
= 1218,56 C
6
: = 8
\ = 0,0763
Y = 2
X
= 102
4
7
= 304,02 C
6
= 4
= 14 /
b
7
= 15,75
6
n=5500 obr/min
n=5500 obr/min
T
o
= 288 K
p
a
= 0,09 MPa
R=
287 Nm/
kgK
V
a
=0,9502
m
3
/kg
n
n
=0,76
λ=0,9
ε=8
p
1
= 90 kPa
ε=8
m
1
=1,35
4
]
=
4
7'
: − 1 =
1218,56
8 − 1 = 74,08 C
6
C
ś3
=
\ ∗ ^
30 =
0,0763 ∗ 5500
30
= 13,99 /hi
X
=
60000 ∗ Y ∗
X
4
7
∗ ^ ∗
=
60000 ∗ 2 ∗ 102
304,02 ∗ 5500 ∗ 4 = 1,83
b
=
5 ∗ &
=
287 ∗ 298
0,09 ∗ 10
j
= 0,9502
b
7
=
∗
∗ b
;
9
=
0,9 ∗ 14 ∗ 0,9502
0,76
= 15,75
b
'
=
b
7
: − 1 =
15,75
7 = 2,25
"
=
∗ :
+
k
= 90 ∗ 8
,6l
= 1490,78
Objętość komory spalania:
Średnia prędkość tłoka:
Średnie ciśnienie użyteczne(sprawdzenie odchylenia
X
):
Więc nieznacznie różni się od założonego na wstępie, które
wynosiło 1,828 MPa
OBLICZENIA DO WYKRESU INDYKATOROWEGO
METODĄ BRAUERA.
Objętość właściwa otaczającego powietrza:
Objętość skokowa dla spalenia 1kg paliwa
b
7
:
Objętość komory sprężania:
Ciśnienie w końcu suwu sprężania:
4
]
= 74,08 C
6
C
ś3
=
13,99 /hi
b
= 0,9502
6
/
b
7
= 15,75
6
b
'
= 2,25
6
"
= 1490,78
p
e
=1,830 MPa
m
ś
3
= 1,27
Ϛ = 0,9
o = 1,1
> =
43,55L
"
= 1490,78
b
'
= 2,25
6
"
= 1,49
4
'
= 2,25
< = 39,195
R
ś3
= 1,27
: = 8
H
= 1639,86
β=3,19
"
=1,3
D= 7,13 cm
F=39,93 cm
2
c
śr
= 13,99m/s
w
śrd
=50 m/s
F=39,93 cm
2
c
śr
= 13,99m/s
w
śrw
=70 m/s
p = 1 +
1
m
ś
3
o q
>Ϛ0m
ś
3
− 12
"
∗ 4
'
− 0o − 12r =
1 +
1
1,27 ∗ 1,1 q
43,55 ∗ 10
j
∗ 0,901,27 − 12
1490,78 ∗ 10
6
∗ 2,25
− 01,1 − 12r = 3,19
b
H
= b
'
∗ p = 2,25 ∗ 3,19 = 7,18
6
H
=
"
+
<
4
'
∙ 0R
ś3
− 12
H
= 1,49 +
39195
2,25 ∙ 01,27 − 12 = 6,19
l
=
H
s
1
:
t
+
W
= 6190 s
1
8
t
,6
= 414,64
u =
` ∙ [
"
4 =
` ∙ 7,13
"
4
= 39,93 C
"
v
-w
=
u ∙ @
ś3
ś3w
=
39,93 ∙ 13,99
50
= 11,17 C
"
v
-x
=
u ∙ @
ś3
ś3y
=
39,93 ∙ 13,99
70
= 7,98 C
"
Współczynnik wzrostu objętości przy stałym ciśnieniu:
Objętość odpowiadająca teoretycznemu końcowi spalania
Maksymalne ciśnienie spalania:
Ciśnienie w końcu suwu rozprężania
Przyjęta skala:
V
s
=70 mm
V
c
=10 mm
b=0,025
tj. 100kPa= 2.5 mm
Obliczenia wału rozrządów i zaworów.
1.
Obliczenia zaworów
1.1
powierzchnia tłoka
1.2
Powierzchnia czynna zaworu
a)
Dolotowego
b)
Wylotowego
1.3
Średnica trzonka
Średnicę trzonka dobiera się spośród podanych w
normie PN-62/S-36506 (6,7,8,9,10,11,12,14mm)
tak aby stanowiła 25-30% średnicy czynnej zaworu
d
g
p = 3,19
b
H
= 7,02
6
H
= 6,19
l
= 414.64
F= 39,93 cm
2
f
gd
=11,17 cm
2
f
gd
=7,98 cm
2
f
gD
=11,17 cm
2
d
tD
=10 mm
f
gW
=7,98 cm
2
d
tW
=9 mm
H
k
=4,50mm
d
tD
=10 mm
d
tW
=9 mm
{
-|
= _
4 ∙ v
-|
` + {
|
"
= _
4 ∙ 11,17
`
+ 1
"
= 3,90 C = 39
{
|
{
-|
=
10
39 = 25,6%
{
-x
= _
4 ∙ v
-x
` + {
x
"
= _
4 ∙ 7,98
`
+ 0,9
"
= 33,1
{
|
{
-x
=
9
33,1 = 27,19%
~
E
~
,
= 1,0 − 1,7
~
E
= 01,0 − 1,72~
,
~
E
= 01,0 − 1,72 ∙ 4,50 = 4,50 − 7,65
{
-3E|
= 5 ∙ {
|
= 5 ∙ 10 = 50
Dobrano średnicę trzonka d
tD
=10 mm
1.3.1
Średnica kanału dolotowego
1.3.2
Sprawdzenie warunku średnicy trzonka
%
30
%
25
≤
≤
gD
tD
d
d
Warunek został spełniony
1.3.3
Średnica kanału wylotowego
Dobrano średnicę trzonka: d
tW
=0,9 cm
1.3.4
Sprawdzenie warunku średnicy trzonka
%
30
%
25
≤
≤
gW
tW
d
d
Warunek został spełniony
1.4
Skok zaworu
Przyjmuję:
dla zaworu dolotowego H
zd
=7,00 mm
dla zaworu wylotowego H
zw
=5,50 mm
1.5
Średnica grzybka
1.5.1
Zawór dolotowy
1.5.2
Zaworu wylotowego
{
-3Ex
= 5 ∙ {
x
= 5 ∙ 9 = 45
1.6
Grubość grzybka
1.6.1
Dolotowego
Materiał grzybka dolotowego przyjęto
stal 40HN (41Cr4) kg= 120MPa
d
gD
=39,00 mm
d
gW
=33,10 mm
d
grzD
=50 mm
d
grzW
=45 mm
d
gD
=39,00 mm
p
max
=5,26 MPa
kg=120 MPa
d
gW
=33,1mm
p
max
=5,26 MPa
kg=90 MPa
d
pD
=30 mm
d
tD
=10 mm
d
pW
=28 mm
d
tW
=9 mm
d
pD
=30 mm
d
pW
=28 mm
d
pD
=30 mm
D
zD
=32,1 mm
d
pW
=28 mm
D
zW
=29,96 mm
|
=
{
-|
2 ∙
+U
=
39
2 ∙
_5,26
120 = 4,08
x
=
{
-x
2 ∙ _
+U
=
33,1
2 ∙
_5,26
90 = 4,00
u
7|
=
`
4 [
|
"
− {
|
"
=
`
4 030
"
− 10
"
2
= 628,3
"
u
7x
=
`
4 0[
x
"
− {
x
"
2 =
`
4 028
"
− 9
"
2
= 552,13
"
[
E|
= 1,07 ∙ [
|
= 1,07 ∙ 30 = 32,10
[
Ex
= 1,07 ∙ [
x
= 1,07 ∙ 28 = 29,96
\
w|
=
[
E|
− [
|
sin 45°
=
032,10 − 30,02
sin 45°
= 2,97
\
wx
=
[
Ex
− [
x
sin 45°
=
029,96 − 282
sin 45°
= 2,77
1.6.2
Wylotowego
Materiał grzybka wylotowego przyjęto stal
H9S2 (X45CrSi8) kg= 90MPa
Przyję
to dla obu zaworów: dolotowego i wylotowego grubość
grzybka g = 4,10
1.7
Zakładam średnice wewnętrznych przylgni
zaworów
1.7.1 Dolotowego
D
pD
= 30 mm
1.7.2
Wylotowego
D
pW
=28 mm
1.8
Pole swobodnego przepływu między trzonkiem, a
gniazdem:
1.8.1 Dolotowy
1.8.2
Wylotowy
1.9
Średnica zewnętrzna przylgni gniazda
1.9.1 Dolotowego
1.9.2
Dolotowego
1.10
Czynna szerokość przylgni dla α=45
°
1.10.1 Dolotowej
1.10.2
Wylotowego
1.11
Wewnętrzna średnica stożka na grzybku:
1.11.1 Dolotowego
D
sD
=D
pD
1.11.2
Wylotowego
g
D
=4,08 mm
g
W
=4,00 mm
F
sD
=628,3
mm
2
F
sW
=552,13
mm
2
D
zD
=32,1 mm
D
zW
=29,96
mm
S
dD
=2,97 mm
S
dW
=2,77 mm
D
pD
=30 mm
D
pW
=28 mm
F
sD
=628,3 mm
2
D
pD
=30 mm
D
zD
=31,5 mm
F
sW
=552,13
mm
2
D
pW
=28mm
D
zW
=29,5 mm
D
pD
=30 mm
D
zD
=31,5 mm
l
D
=6,50 mm
D
pW
=28mm
D
zW
=29,5 mm
l
W
=6,11 mm
a=15 ̊
b=50 ̊
c=50 ̊
d=15 ̊
[
E|
= [
|
+ 1,5 = 30 + 1,5 = 31,5
[
Ex
= [
x
+ 1,5 = 28 + 1,5 = 29,5
|
=
2 ∙ u
7|
` ∙ 0[
|
+ [
E|
2 =
2 ∙ 628,3
` ∙ 030 + 31,52
= 6,50
x
=
2 ∙ u
7x
` ∙ 0[
x
+ [
Ex
2 =
2 ∙ 552,13
` ∙ 028 + 29,502
= 6,11
ℎ
E|
=
[
E|
− [
|
2
+ _
|
"
− s
[
E|
− [
|
2
t
"
=
31,5 − 30
2
+ _6,5
"
− s
31,5 − 30
2
t
"
= 7,20
ℎ
Ex
=
[
Ex
− [
x
2
+ _
|
"
− s
[
Ex
+ [
x
2
t
"
=
29,5 − 28
2
+ _6,11
"
− s
29,5 − 28
2
t
"
= 6,81
i = 180° + + = 180° + 15° + 50° = 245°
= 180° + C + { = 180° + 15° + 50° = 245°
D
sW
=D
pW
1.12
Średnica zewnętrzna zaworu
1.12.1 Dolotowego
1.12.2
Wylotowego
1.13
Tworząca stożka swobodnego przepływu
1.13.1 Dolotowego
1.13.2
Wylotowego
1.14
Sprawdzenie warunku na minimalny skok zaworu
1.14.1 Dolotowego
1.14.1 Wylotowego
1.15
Kąty otwarcia zaworów.
W rozpatrywanym silniku przyjmuję, że krzywki dla obu
zaworów są jednakowe i symetrycznie ustawione
względem GMP, a kąty charakterystyczne wynoszą:
a=d=15 ̊ b=c=50 ̊
1.1
Całkowity kąt otwarcia zaworu dolotowego
1.7
Całkowity kąt otwarcia zaworu wylotowego
D
zD
=31,5 mm
D
zW
=29,5 mm
l
D
=6,50 mm
l
W
=6,11 mm
h
zD
=7,20
h
zW
=6,81
e=245 ̊
i=245 ̊
a=15 ̊
e=245 ̊
d=15 ̊
i=245 ̊
k=107,5 ̊
f=107,5 ̊
D=7,13 cm=
71,3mm
d= 20 mm
D=71,3 mm
H
zd
=7,00 mm
H
k
=4,50 mm
H
k
=4,50 mm
H
zw
=5,50 mm
v =
i
2 − =
245°
2 − 15° = 107,5°
=
2 − { =
245°
2 − 15° = 107,5°
=
v +
2 =
107,5° + 107,5°
2
= 107,5°
{ = 00,25 − 0,302[
{ = 00,25 − 0,302 ∗ 71,3 = 17,83 − 21,39
=
{
2 + 01,5 − 32
=
20
2 + 01,5 − 32 = 11,50 − 13,00
~
,
[ = 0,055 − 0,085
~
,
= 00,055 − 0,0852[
~
,
= 00,055 − 0,0852 ∙ 71,3 = 3,92 − 6,06
~
Ew
~
,
=
7,00
4,50 = 1,56
~
Ey
~
,
=
5,50
4,50 = 1,22
1.8
Maksymalny wznios zaworu dolotowego
1.9
Maksymalny wznios zaworu wylotowego
1.10
Kąt obrotu wału rozrządu między
maksymalnymi wzniosami odpowiednich
popychaczy (kąt między krzywkami na wale
rozrządu)
2.
Promień podstawy i skok krzywki
2.1 Średnica wału rozrządu
Przyjmuje wartość średnicy d=20 mm
2.1
Promień podstawowy krzywki
Przyjmuję r=12 mm
2.2
Skok krzywki
Przyjmuję H
r
=4,50 mm
2.3
Stosunek skoku zaworu dolotowego do skoku
krzywki
2.4
Stosunek skoku zaworu wylotowego do skoku
krzywki
~
Ew
~
,
= 1,56
~
Ey
~
,
= 1,22
f=107,5 ̊
k=107,5 ̊
m=107,5 ̊
d=20 mm
r=12 mm
H
k
=4,50 mm
H
k
=4,50 mm
r=12 mm
0
i
E
i
2
w
=
48,5
31 = 1,56
0
i
E
i
2
wy
=
62,2
51 = 1,22
[
y
> 20 + ~
,
2
[
y
> 2012 + 4,502
[
y
> 33
2.5
Długość ramion dźwigni zaworu dolotowego
2.6
Długość ramion dźwigni zaworu wylotowego
2.7
Średnica czopa wału
przyjmujęD
w
=35 mm
D
w
=35 mm