POLITECHNIKA KOSZALIŃSKA
WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA
KATEDRA KONSTRUKCJI STALOWYCH
PROJEKT STALOWEJ KONSTRUKCJI BUDYNKU
MAGAZYNOWEGO
Prowadzący:
Wykonał:
POLITECHNIKA KOSZALIŃSKA
WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA
KATEDRA KONSTRUKCJI STALOWYCH
PROJEKT STALOWEJ KONSTRUKCJI BUDYNKU
MAGAZYNOWEGO
Prowadzący:
Wykonał:
Dane projektowe:
- rozpiętość podciągu:
L = 9,0 m
- rozpiętość żebra:
b = 7,0 m
- liczba
żeber obciążających jedno przęsło podciągu:
n
1
= 4
- liczba
przęseł podciągu:
n
2
= 2
- grubość płyty
stropu:
h = 8 cm
- obciążenie użytkowe:
p = 12 kN/m
2
-
rodzaj stali:
18G2, f
d
=305 MPa,
R
m
= 490 MPa,
R
e
= 355 MPa
- wysokość hali:
H = 3,5 m
- odległość między żebrami:
m
a
25
,
2
4
9
1.0.
DOBRANIE PRZEKROJU ŻEBRA
1.1.
ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ
1.1.1. OBCIĄŻENIE STAŁE CHARAKTERYSTYCZNE I
OBLICZENIOWE
- ciężar wylewki grubości 0,02 m
g
k
= 0,02 * 21 * 2,25 = 0,945 kN/m
g
o
= 0,945 * 1,3 = 1,23 kN /m
- płyta żelbetowa grubości 8 cm
g
k
= 0,08 * 24 * 2,25 = 4,32 kN/m
g
o
= 3,24 * 1,1 = 4,75 kN/m
- tynk cementowo-wapienny grubości 0,015 m
g
k
= 0,015 * 19 * 2,25 = 0,64kN/m
g
o
= 0,64 * 1,3 = 0,83 kN/m
- IPE 360
g
k
= 0,57 kN/m
g
o
= 0,36 * 1,1 = 0,63 kN/m
- Ciężar trapezu
m
kN
g
k
/
86
,
1
24
2
27
,
0
23
,
0
31
,
0
(
g
o
= 1,45 * 1,1 = 2,05 kN/m
g
k
= 8,335 kN/m
g
o
= 9,49 kN/m
1.1.2.
OBCIĄŻENIA UŻYTKOWE CHARAKTERYSTYCZNE I
OBLICZENIOWE
p
k
= 12,0 * 2,25 = 27,0 kN/m
p = 27,0 * 1,2 = 32,4 kN/m
1.2.
WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH I
OBLICZENIOWYCH SIŁ WEWNĘTRZNYCH
Długość obliczeniowa żebra:
b
0
= 1,025 * b = 1,025 * 7,0 = 7,175 m
Schemat 1
M
B
max
=-0,125
9,497,175
2
+-0,125
32,47,175
2
=-269,56kNm
V
B
max
=0,625
9,497,175+0,62532,47,175=187,85kNm
7,175 7,175
9,49 kN/m
32,4 kN/m
3
883
5
,
30
26956
cm
f
M
W
f
W
M
c
x
c
x
przyjęto IPE 360 o W
x
=904cm
3
1.3.
WYMIARY PRZEKROJU ŻEBRA IPE 360
I
x
= 16270cm
4
, W
x
= 904 cm
3
, E= 205000 MPa
1.4.
OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
1.4.1. ŚRODNIK
84
,
0
305
215
215
d
f
w
w
t
h
=
0
,
8
6
,
334
= 41,82 < 66 *
= 55,44 przekrój klasy I
- warunek smukłości na ścinanie
w
w
t
h
=
0
,
8
6
,
334
= 41,82 < 70 *
= 58,8
pv
= 1
1.4.2. PÓŁKA
84
,
0
305
215
215
d
f
t
g)/2
-
(s
=
7
,
12
0
,
81
= 6,38 < 9*
= 7,56
przekrój klasy I
1.5.
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ŚCINANIE
d
V
pV
R
f
A
V
58
,
0
pV
- współczynnik niestateczności przy ścinaniu
A
V
- pole przekroju czynnego przy ścinaniu
8
,
0
1
8
,
0
1
2
65
,
0
v
v
K
b
a
K
215
56
d
v
p
f
K
t
b
1
41
,
1
1
71
,
0
215
305
56
8
,
0
0
,
8
6
,
334
pv
p
pv
p
1
39
,
0
5
,
30
77
,
26
1
58
,
0
23
,
184
58
,
0
23
,
184
1
77
,
26
8
,
0
46
,
33
max
max
2
d
v
pv
R
R
śr
śr
v
f
A
V
V
V
V
cm
t
h
A
1.6.
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
M
R
=
p
* W
x
* f
d
p
= 1,07 (obliczeniowy współczynnik rezerwy plastycznej dla
dwuteowników)
M
R
= 1,07 * 904 * 30,5 = 295 kN*m
L
– globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj żebro zabezpieczone przed
zwichrzeniem, stąd:
L
= 1
0,75
91
,
0
0
,
1
*
295
56
,
269
*
max
L
R
M
M
1,0 - warunek spełniony
1.7.
SPRAWDZENIE UGIĘCIA
f
mm
cm
b
f
o
dop
7
,
28
87
,
2
250
5
,
717
250
cm
EJ
b
p
EJ
b
g
f
k
o
k
525
,
2
095
,
2
43
,
0
16270
20500
5
,
717
27
,
0
384
5
75
,
0
16270
20500
5
,
717
08355
,
0
384
5
5
,
0
4
4
4
0
4
f
dop
f
- warunek spełniony
1.8.
WYMIAROWANIE PODCIĄGU
Długość obliczeniowa podciągu:
L
0
= L = 9,00 m (łożysko)
1.9.
ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ
- ciężar własny podciągu
g
p
= (0,7+0,1L
0
)* 0,85 = (0,7+ 0,1*1,0)*0,85 = 0,68 kN/m
OBCIĄŻENIA CHARAKTERYSTYCZNE DZIAŁAJĄCE NA PODCIĄG
P
g
k
= 1,25*g
k
*b
0
= 1,25*8,335*7,175 = 74,75 kN
P
p
k
= 1,25*p
k
*b
0
= 1,25*27*7,175 = 242,16 kN
OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE DZIAŁAJĄCE NA PODCIĄG
P
g
o
= 1,25*g
o
*b
0
= 1,25*9,49*7,175 = 85,11 kN
P
p
o
= 1,25*p
o
*b
0
= 1,25*32,4*7,175 = 290,59 kN
1,25 - mnożnik uwzględniający to, że podciąg jest wewnętrzną podporą
belek dwuprzęsłowych
OBCIĄŻENIE ROZŁOŻONE
g
k
=
a
P
k
g
+ g
p
=
68
,
0
25
,
2
75
,
74
= 33,90kN/m
g
o
=
a
P
o
g
+ g
p
*
=
1
,
1
68
,
0
25
,
2
11
,
85
= 38,57kN/m
p
k
=
a
P
k
p
=
25
,
2
16
,
242
= 107,63kN/m
p
o
=
a
P
o
p
=
25
,
2
59
,
290
= 129,11kN/m
2.0.
WYZNACZENIE CHARAKTERYSTYCZNYCH I
OBLICZENIOWYCH SIŁ WEWNĘTRZNYCH
kN
V
kNm
M
kNm
M
k
B
k
B
k
1
,
796
0
,
9
63
,
107
625
,
0
0
,
9
9
,
33
625
,
0
0
,
1433
0
,
9
63
,
107
125
,
0
0
,
9
9
,
33
125
,
0
1
,
1029
0
,
9
63
,
107
096
,
0
0
,
9
9
,
33
07
,
0
)
max(
2
2
)
max(
2
2
)
max(
1
kN
V
kNm
M
kNm
M
o
B
o
B
o
2
,
943
0
,
9
11
,
129
625
,
0
0
,
9
57
,
38
625
,
0
8
,
1697
0
,
9
11
,
129
125
,
0
0
,
9
57
,
38
125
,
0
6
,
1222
0
,
9
11
,
129
096
,
0
0
,
9
57
,
38
07
,
0
)
max(
2
2
)
max(
2
2
)
max(
1
2.1.
DOBÓR WYMIARÓW PRZEKROJU PODCIĄGU (blachownica)
Grubość środnika: t
śr
=9mm
Orientacyjna wysokość podciągu:
cm
t
f
M
H
śr
d
śr
76
,
91
9
,
0
5
,
30
169780
1
,
1
1
,
1
max
przyjmuję H
śr
=1000 mm
80
111
9
1000
śr
śr
t
h
120
M
max
=1486,21kNm
W=
3
max
56
,
5566
5
,
30
169780
cm
fd
M
I
potrz
= W
potrz
* (H/2) = 5566,56*(100/2) =278328cm
4
345000cm
4
Szerokość półki b
p
= 300mm
I
c
=2*(
2
3
0
,
50
30
12
30
x
x
)+
cm
x
cm
I
c
8
,
1
345000
12
100
9
,
0
4
3
Grubość półki t
p
=18mm
W
c
=
3
6900
2
100
345000
)
2
/
(
cm
H
I
c
2.1.1. OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
2.1.1.1. ŚRODNIK
84
,
0
305
215
215
d
f
śr
śr
t
h
=
9
1000
= 111> 105
= 88,2 przekrój klasy IV
2.1.1.2. PASY
84
,
0
305
215
215
d
f
p
p
t
h
=
18
300
= 16,67 > 14
= 11,76
przekrój klasy IV
2.1.2. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI ŚRODNIKA NA ŚCINANIE
Rozstaw żeber: a = 2250 mm
= a /h
śr
= 2250/1000 = 2,25
65
,
0
1
55
,
1
215
305
*
56
81
,
0
*
9
,
0
100
215
*
56
*
81
,
0
25
,
2
1
2
*
65
,
0
1
2
*
65
,
0
p
pv
d
v
p
v
f
K
t
b
K
2
0
,
90
100
9
,
0
cm
A
v
V
R
= 0,58
pv
A
v
f
d
= 0,58*0,65*90,00*30,5 = 1034,9 kN
V
max
= V
B
L
= 943,2 kN
V
max
/V
R
= 943,2/1034,9 = 0,91 < 1 - warunek spełniony
2.1.3. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
d
c
R
f
W
M
K=0,4+0,6*
=0
K=0,4
94
,
0
215
305
56
4
,
0
9
,
0
100
p
=
p
= 1,0
M
R
= 1,0
690030,5=210450,00kNcm=2104,50 kN*m
m
kN
M
V
V
Ic
I
M
M
V
R
R
v
R
V
R
*
48
,
1724
9
,
1034
2
,
943
*
345000
75000
1
*
50
,
2104
*
1
*
2
,
2
,
I
(v)
– moment bezwładności części przekroju czynnej przy ścinaniu względem osi
obojętnej
L
– globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj podciąg zabezpieczony przed
zwichrzeniem, stąd:
L
= 1
0,75 <
98
,
0
1
*
48
,
1724
8
,
1697
*
,
max
L
V
R
M
M
< 1
2.2. WYMIAROWANIE PODCIĄGU NA ZGINANIE
PRZĘSŁO A-B (B-C)
M
max
=M
1
=1222,60 kNm
t
śr
=9mm ,
H
śr
=1000 mm
H
p
=300mm
2.2.1.
OBLICZENIE GRUBOŚCI PÓŁKI
W=
3
max
52
,
4008
5
,
30
122260
cm
fd
M
I
p
= W
p
* (H/2) = 4008,52*(100/2) =200426,0cm
4
250000,0cm
4
I
c
=2*(
2
3
0
,
50
30
12
30
x
x
)+
cm
x
cm
3
,
1
00
,
270000
12
100
9
,
0
4
3
W
c
=
3
0
,
5400
2
100
270000
)
2
/
(
cm
H
I
c
2.2.2. OKREŚLENIE KLASY PRZEKROJU
2.2.2.1 ŚRODNIK
84
,
0
305
215
215
d
f
śr
śr
t
h
=
9
1000
= 111,11 > 105
= 88,2 przekrój klasy IV
2.2.2.2. PASY
84
,
0
305
215
215
d
f
p
p
t
h
=
13
300
= 23,07 > 14
= 11,76
przekrój klasy IV
2.2.3. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI ŚRODNIKA NA ŚCINANIE
Rozstaw żeber: a = 2250 mm
= a /h
śr
= 2250/1000 = 2,25
65
,
0
1
55
,
1
215
305
*
56
81
,
0
*
9
,
0
100
215
*
56
*
81
,
0
25
,
2
1
2
*
65
,
0
1
2
*
65
,
0
p
pv
d
v
p
v
f
K
t
b
K
2
0
,
90
100
9
,
0
cm
A
v
V
R
= 0,58
pv
A
v
f
d
= 0,580
0,6590,0030,5 = 1034,9 kN
V
max
= V
B
L
= 943,2 kN
V
max
/V
R
= 943,2/1034,9 = 0,91 < 1 – warunek spełniony
2.2.4. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI NA ZGINANIE
M
R
=
* W
c
* f
d
K=0,4+0,6*
=0
K=0,4
70
,
0
215
305
56
4
,
0
1
,
1
90
p
=
p
= 1,0
M
R
= 1,0 * 5400,0* 30,5=164700,00kNcm=1647,0 kNm
V=943,2 > 0,3*V
R
= 0,3 * 1034,9= 310,47 kN
kNm
M
V
V
I
I
M
M
V
R
R
x
v
R
V
R
99
,
1266
9
,
1034
2
,
943
*
270000
75000
1
*
00
,
1647
*
1
*
2
,
2
,
I
(v)
– moment bezwładności części przekroju czynnej przy ścinaniu względem osi
obojętnej
L
– globalny współczynnik zwichrzenia; tutaj podciąg zabezpieczony przed
zwichrzeniem, stąd:
L
= 1
0,75 <
96
,
0
1
*
99
,
1266
60
,
1222
*
,
max
L
V
R
M
M
< 1
2.3. SPRAWDZENIE UGIĘCIA
f
cm
mm
L
f
o
dop
57
,
2
7
,
25
350
900
350
cm
f
80
,
0
62
,
0
18
,
0
270000
20500
900
54
,
0
384
5
75
,
0
270000
20500
900
24
,
0
384
5
5
,
0
4
4
f
dop
f
- warunek spełniony
3.
SŁUP (składający się z dwóch gałęzi)
Wymiarowanie:
V
B
=N
c
=V
BL
+V
BP
=943,2+943,2=1886,4kN
2
46
,
82
5
,
30
*
75
,
0
4
,
1886
*
75
,
0
cm
f
N
A
d
C
Przyjąłem słup z dwóch IPE 270 o następujących parametrach:
I
x
= 5790 cm
4
,
i
x
11,2cm ,
b
f
=13,5cm ,
I
y
= 420 cm
4
‚
t
w
=0,66 cm ,
r=1,5cm ,
A
b
= 45,9 cm
2
,
t
f
=1,02 cm ,
A=91,8 cm
2
i
y
= 3,02 cm ,
h=27 cm ,
wyznaczenie rozstawu dwuteowników
Rozstaw
gałęzi (długość przewiązki)
cm
A
J
J
e
y
x
77
,
22
9
,
45
420
5790
1
,
1
2
1
,
1
2
1
1
1
, przyjęto 23,0cm
I
x
= 2*5790 = 11580 cm
4
I
y
= 2
420+245,911,5
2
= 12980 cm
4
sprawdzenie klasy przekrojów:
- środnik
h
W
=h - 2
(t
f
+ r)
h
W
=27 – 2
(1,02+1,5)=21,96 cm
84
,
0
305
215
215
d
f
W
W
t
h
=
66
,
0
96
,
21
= 33,27 < 42
= 35,28
przekrój klasy III
- półka
b
f1
=0,5b
f
– 0,5t
W
–r=0,5
13,5- 0,33- 1,5=4,95 cm
f
f
t
h
1
=
02
,
1
95
,
4
= 4,85< 9 *
= 7,56 przekrój klasy I
Wstępnie przyjmuję l
1
=65cm , l
o
=H=350cm
Obliczenie długość skrajnych przewiązek:
Grubość przewiązek 10mm
maksymalna grubość spoiny:
0,7*t
1
= 0,7*10 = 7,0 mm
minimalna grubość spoin:
0,2*t
1
= 0,2*10 = 2,0 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 3,0 mm
cm
l
l
f
l
a
F
cm
l
l
N
f
l
a
d
II
II
d
II
9
,
36
5
,
30
7
,
0
3
,
0
8
4
,
1886
8
,
36
4
,
1886
5
,
30
7
,
0
3
,
0
8
8
przyjęto długość skrajnych przewiązek 37cm
Smukłość postaciowa gałęzi
1
=
V
=
1
1
i
L
=
94
,
18
02
,
3
2
,
57
Smukłość porównawcza
53
,
70
305
215
84
215
84
d
p
f
Smukłość pojedynczej gałęzi
74
,
0
53
,
70
94
,
18
p
współczynnik wyboczeniowy względem gałęzi
=0,819
nośność obliczeniowa przekroju:
- przy wyboczeniu z płaszczyzny y (przekrój złożony)
kN
N
Rcy
12
,
2293
5
,
30
8
,
91
819
,
0
- przy wyboczeniu z płaszczyzny x (przekrój pełnościenny)
kN
N
Rcx
9
,
2799
5
,
30
8
,
91
1
Smukłość giętna i zastępcza słupa (m=2)
x
x
x
i
L
i
x
=11,2cm
25
,
31
2
,
11
350
x
y
y
y
i
L
cm
A
I
i
y
y
89
,
11
8
,
91
12980
41
,
29
89
,
11
350
y
98
,
34
94
,
18
41
,
29
2
2
2
2
v
y
m
smukłość względna
44
,
0
53
,
70
25
,
31
x
x
=0,956
49
,
0
819
,
0
53
,
70
98
,
34
m
m
=0,94
współczynnik niestateczności ogólnej
x
=0,94
Sprawdzenie warunków nośności
1
87
,
0
12
,
2293
94
,
0
4
,
1886
RC
N
P
4.
WYMIAROWANIE PRZEWIĄZEK
Przyjęto następujące wartości:
- maksymalna odległość między przewiązkami: L
1
= 1 m
- długość przewiązek pośrednich i górnej:
L = 23 cm
- odległość między osiami gałęzi słupa:
a =23 cm
- szerokość przewiązek pośrednich:
b = 10 cm
- szerokość przewiązek skrajnych:
b
skr
= 37 cm
- grubość blachy przewiązek:
t = 10 mm
Siła i moment działający na przewiązkę:
Q = 0,012
f
d
A
gałęzi
= 0,012
30,5
91,8 = 33,60 kN
kN
a
l
Q
V
a
78
,
41
23
,
0
2
572
,
0
60
,
33
2
kNm
n
m
l
Q
M
Q
8
,
4
2
2
572
,
0
60
,
33
n – liczba przewiązek
m – liczba gałęzi w kierunku równoległym do przewiązki
WYMIAROWANIE NA SIŁĘ TNĄCĄ
A
v
= 0,9
b
t = 0,9
10
1 =9,0 cm
2
Klasa przekroju:
84
,
0
305
215
215
d
f
= b/t = 10/1 = 10 < 66*
= 55,44
klasa I
= L/b = 23/10 = 2,3
N
R
= 0,58
A
v
f
d
= 0,58*1*9,0*30,5 = 159,21
22
,
0
21
,
159
5
,
34
R
Q
N
V
<1
kN
V
V
R
77
,
47
21
,
159
3
,
0
5
,
34
3
,
0
WYMIAROWANIE NA MOMENT
W
x
= t*b
2
/6 = 16,67 cm
3
M
R
=
*W
x
*f
d
= 1*16,67*30,5 = 5,08 kN*m
V
max
/V
R
= 0,22 < 0,30
1
78
,
0
08
,
5
96
,
3
R
Q
M
M
SPRAWDZENIE SPOINY ŁĄCZĄCEJ PRZEWIĄZKI ZE SŁUPEM
Przyjęto grubość spoiny: a = 5 mm
I
X
=11
3
0,5/12+2(7,250,55,5
2
)=275cm
4
Iy=2(7,25
3
0,5/12+7,250,51,45
2
)+11
0,51,92
2
=67cm
4
I
o
=275+67=342cm
4
2
/
28
,
3
5
,
0
11
25
,
7
5
,
0
2
78
,
41
cm
kN
F
51
,
10
342
49
,
7
480
MO
68
,
0
49
,
7
08
,
5
cos
kN
kN
4
,
24
5
,
30
8
,
0
94
,
12
)
68
,
0
28
,
3
(
)
68
,
0
28
,
3
51
,
10
(
2
2
max
WYMIAROWANIE POZIOMEJ BLACHY PODSTAWY
Przyjęto wymiar blachy: długość 370mm
Beton B20 o wytrzymałości na docisk f
cd
=8,9MPa
cm
x
cm
kN
x
f
A
V
cd
b
B
2
,
57
/
89
,
0
*
37
4
,
1886
2
*
,
przyjąłem szerokość 580mm
Naprężenia pod blachą:
89
,
0
/
88
,
0
58
*
37
4
,
1886
2
cd
b
B
f
cm
kN
A
V
Grubość blachy czołowej stopy wyznacza się ze wzoru:
d
max
f
M
6
t
M
max
– maksymalny z momentów przypadających na centymetr bieżący płyty z obszarów
określonych poniżej:
M
I
=
p
d
2
= 0,0606
0,88
23
2
= 28,21 kNcm/cm
c = 27,0 cm
,
d = 23,0 cm
c/d = 27,0/23,0 = 1,17
= 0,0606
M
II
=
p
a
2
= 0,081
0,88
27
2
= 51,96 kNcm/cm
b = 17,5 cm
,
a = 27,0 cm
c/d = 17,5/27,0 = 0,65
= 0,081
M
III
= p
l
l/2 = 0,88*5*5/2 =11,0 kNcm/cm
cm
f
M
t
d
19
,
3
5
,
30
96
,
51
*
6
6
max
Przyjęto grubość płyty 32 mm.
Blachę przymocowano do fundamentu z pomocą czterech śrub kotwiących HILTI.
SPRAWDZENIE SPOINY ŁĄCZĄCEJ BLACHY TRAPEZOWE Z TRZONEM
SŁUPA
Szerokość blach trapezowych: b
skr
= 370 mm
grubość spoiny: a = 3 mm
2
2
/
35
,
21
5
,
30
*
7
,
0
*
/
27
,
21
37
*
3
,
0
*
8
76
,
2
4
,
1886
*
*
4
cm
kN
f
cm
kN
l
a
Q
V
f
II
sl
B
II
Dla górnych przewiązek skrajnych przyjęto takie same długości i grubość spoiny.
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BLACH TRAPEZOWYCH NA ŚCINANIE W
PRZEKROJU
-
cm
kN
p
52
,
32
58
4
,
1886
Siła ścinająca:
V = 32,52*10,75 = 349,59 kN
Nośność przekroju:
A
v
= 2*0,9*37*1 = 66,6 cm
2
V
R
= 0,58*A
v
*f
d
= 0,58*66,6*30,5 = 1178,15 kN
V/V
R
= 349,59/1178,15 = 0,29
SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI BLACH TRAPEZOWYCH NA ZGINANIE W
PRZEKROJU
-
Moment zginający:
M = 349,59*10,75/2 = 18,79 kNm
Charakterystyka wytrzymałościowa w przekroju
-
I
x
= 1*37
3
/12 = 4221,08 cm
4
W
x
= 4221,08/18,5 = 228,17 cm
3
M
R
=
p
*W
x
*f
d
= 1*228,18*30,5 = 68,59 kNm
M/M
R
= 18,79/68,59 = 0,27
SPRAWDZENIE SPOINY ŁĄCZĄCEJ BLACHY TRAPEZOWE Z BLACHĄ
CZOŁOWĄ PODSTAWY
V = V
B
= 1886,4 kN
M = 18,79 kN*m
Kład spoiny:
Maksymalna grubość spoiny:
a
max
= 0,7*t = 0,7*10 = 7 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 mm
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,4*(2*58+4*10,75) = 63,6 cm
2
Moment bezwładności spoiny:
I
x
= 2(0,4*58
3
/12)+4*(0,4*10,75
3
/12+0,4*10,75*22,625
2
) = 21978cm
4
Naprężenia w spoinie:
N
= 0,75N/A = 0,75*1886,4/63,6 =22,24 kN/cm
2
= M*y/I
x
= 1879*24/21978 = 2,05 kN/cm
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
2
,
29
18
,
17
*
3
18
,
17
*
85
,
0
*
3
*
315
85
,
0
/
50
,
30
/
18
,
17
2
05
,
2
24
,
22
2
cm
kN
f
cm
kN
MPa
R
o
stali
dla
cm
kN
f
cm
kN
d
II
e
d
N
SPRAWDZENIE SPOINY ŁĄCZĄCEJ PRZEWIĄZKI GÓRNE Z BLACHĄ
GŁOWICY SŁUPA
V = V
B
= 1886,4 kN
Przyjęto, że na spoinę działa 75% siły ze słupa.
Maksymalna grubość spoiny:
a
max
= 0,7*t = 0,7*10 = 7 mm
przyjołem a=5mm
Kład spoiny:
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,5(2*45+4*4) = 53 cm
2
Naprężenia w spoinie:
N
= 0,75*N/A = 0,75*1886,4/53 = 26,69 kN/cm
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
08
,
30
87
,
18
*
3
87
,
18
*
85
,
0
*
3
*
315
85
,
0
/
50
,
30
/
87
,
18
2
69
,
26
2
cm
kN
f
cm
kN
MPa
R
o
stali
dla
cm
kN
f
cm
kN
d
II
e
d
N
SPRAWDZENIE SPOINY ŁĄCZĄCEJ PŁYTKĘ CENTRUJĄCĄ Z BLACHĄ
CZOŁOWĄ GŁOWICY SŁUPA
V = V
B
= 1886,4 kN
Przyjęto, że na spoinę działa 25% siły ze słupa (ze względu na dopasowanie).
Przyjęto grubość płytki centrującej 30 mm, blachy czołowej głowicy słupa 20 mm.
Maksymalna grubość spoiny:
a
max
= 0,7*t = 0,7*20 = 14 mm
Przyjęto grubość spoiny: a = 4 mm
Kład spoiny:
Pole powierzchni spoiny:
A = 0,4*2(23,8+27,8) = 41,28 cm
2
Naprężenia w spoinie:
N
= 0,25*N/A = 0,25*1886,4/41,28 = 11,43 kN/cm
2
2
d
2
2
2
2
2
II
2
e
2
d
2
N
cm
/
kN
5
,
27
f
cm
/
kN
16
,
18
68
,
10
*
3
68
,
10
*
85
,
0
*
3
*
MPa
315
R
o
stali
dla
85
,
0
cm
/
kN
50
,
27
f
cm
/
kN
68
,
10
2
11
,
15
2
STYK MONTAŻOWY zaprojektowany na 7,3 m
M=336,6kNm
V= 1034,9kN
Momenty bezwładności:
- pasów – J
p
=342062 cm
4
- środnika – J
śr
=75000 cm
4
- całego przekroju J= J
p
+ J
śr
=417062cm
4
Moment przenoszony przez:
- przykładki -
kNm
J
J
M
M
śr
p
276
417062
342062
6
,
336
- nakładki -
kNm
J
J
M
M
p
n
53
,
60
417062
75000
6
,
336
a) NAKŁADKA
Siła w nakładkach
kN
H
M
P
p
n
N
37
,
264
052
,
1
276
przyjmuję nakładki o grubości równej t
n
=1,2cm
przyjmuję śruby M50 kl. 5.6 , R
m
=500MPa, R
e
=300MPa
d=20 mm, d
o
=20 + 2=22mm
cm
przyjęrz
l
f
l
d
12
,
33
,
4
5
,
30
2
,
1
37
,
264
Apasa
A
p
a
1
=1,5d=30mm, przyjąłem 40mm
a
2
=1,5d=30mm, przyjąłem 40mm
a
3
=2,5d=50mm, przyjąłem 60mm
cm
mm
t
mm
cm
t
4
,
10
40
4
150
2
,
19
6
,
1
12
12
min
a=2,5d=50mm, przyjąłem 60mm
Obliczenia nośności łączników:
Ścięcie trzpienia:
2
2
14
,
3
4
2
cm
A
v
kN
S
rv
65
,
70
1
14
,
3
500
45
,
0
Uplastycznienie w skutek docisku trzpienia do ścianki otworu:
t
d
f
S
d
Rb
docisk:
5
,
2
75
,
1
4
3
20
50
5
,
2
5
,
1
20
30
5
,
2
4
3
5
,
2
1
d
a
d
a
kN
S
Rb
4
,
146
6
,
1
2
5
,
30
5
,
1
miarodajna nośność łączników:
kN
S
S
S
rt
rv
r
64
,
70
)
;
min(
liczba łączników:
20
4
7
,
3
65
,
70
37
,
264
M
n
rozstaw śrub
Nośność połączenia:
F=P
N
F
F
RJ
= n*S
R
= 4*70,65=282,6kN > 264,376kN – warunek spełniony
- Sprawdzenie nośności przekroju osłabionego
6
,
20
5
,
30
49
8
,
0
152
,
19
)
02
,
2
2
12
(
2
24
12
2
2
2
n
n
A
A
cm
A
cm
A
N
f
A
A
A
d
ot
ot
kN
N
ot
ot
37
,
264
52
,
629
5
,
30
24
86
,
0
86
,
0
24
6
,
20
b) Przykładka
siła w przykładkach V=658,1 kN
M
p
=60,53 kNm
1
0
e
V
M
M
p
przyjmuję:
a = 140 mm ; a
1
= 60 mm ; a
2
=60 mm ; a
3
= 140 mm
Przyjąłem:
- śruby M20 klasy 5.6 (R
m
= 500 MPa)
- d=20 mm, n=12
cm
r
cm
r
cm
r
kN
M
5
,
7
37
,
8
7
,
35
15
,
192
2
,
0
1
,
658
53
,
60
3
2
1
0
Ścięcie trzpienia:
2
2
14
,
3
4
2
cm
A
v
kN
S
kN
S
kN
S
kN
S
kN
S
n
V
S
kN
S
r
Max
o
imy
o
imx
o
im
in
rv
6
,
219
78
,
148
4
,
116
84
,
54
82
,
37
82
,
37
72
cos
4
,
122
4
,
116
72
sin
4
,
122
72
4
,
122
5
,
7
4
37
,
8
4
7
,
35
4
7
,
35
19215
84
,
54
12
1
,
658
3
,
141
2
14
,
3
50
45
,
0
2
2
2
2
2
- naprężenia w przykładkach od ścinanie:
2
12
,
177
82
2
,
1
9
,
0
2
9
,
0
2
cm
t
b
A
t
p
v
2
/
71
,
3
12
,
177
1
,
658
cm
kN
pole
przekroju
osłabionego:
2
,
6
,
148
2
,
2
6
82
2
,
1
9
,
0
2
cm
A
netto
n
MPa
MPa
A
A
e
v
vn
ov
9
,
176
305
58
,
0
16
,
44
84
,
0
1
,
37
84
,
0
12
,
177
6
,
148
naprężenia w przykładkach od zginania
MPa
kNm
cm
b
t
W
kNm
e
V
M
p
p
f
9
,
48
89
,
4
2690
13162
2690
6
82
2
,
1
2
6
2
62
,
131
2
,
0
1
,
658
3
2
2
2
MPa
f
MPa
f
d
d
305
78
,
90
16
,
44
3
9
,
48
3
2
2
2
2
DOBÓR DŁUGOŚCI I GRUBOŚCI SPOINY L
1
d
II
f
a
I
N
*
*
*
2
1
mm
mm
lecz
t
5
,
2
10
2
,
0
2
}
a
nom
{
mm
t
16
7
,
0
1
t
1
=1,27cm
t
2
=1,2cm
mm
mm
lecz
mm
5
,
2
10
,
4
,
2
2
,
1
2
,
0
}
a
nom
{
mm
mm
16
89
,
8
27
,
1
7
,
0
a
nom
= 6 mm
cm
a
f
N
l
d
II
26
,
22
6
,
0
*
5
,
30
*
6
,
0
*
2
8
,
488
*
*
*
2
1
Przyjmuję l
1
=23cm
2.4.
DOBÓR DŁUGOŚCI I GRUBOŚCI SPOINY L
2
V
B
=N=187,85kN
F=M
B
/h
ż
=187,85/0,36=521,8kN,
f
d
= 305 MPa,
=0,85
d
II
f
2
2
2
3
)
4
3
2
(
]
)
2
(
)
2
2
[(
3
)
2
2
(
2
2
2
2
2
F
N
a
f
l
f
a
l
F
a
l
N
a
l
N
sp
d
d
sp
sp
sp
mm
mm
lecz
t
5
,
2
10
2
,
0
2
}
a
nom
{
mm
t
16
7
,
0
1
t
1
=10mm
t
2
=13mm
mm
mm
lecz
mm
5
,
2
10
,
6
,
2
13
2
,
0
}
a
nom
{
mm
mm
16
7
10
7
,
0
a
nom
= 6 mm
cm
l
34
,
24
)
8
,
521
4
3
84
,
187
2
(
6
,
0
5
,
30
85
,
0
2
2
Przyjmuję l
2
=25cm
MPa
MPa 305
27
,
44
2
6
,
0
25
2
85
,
187
sp
II
sp
sp
d
a
l
F
a
l
N
a
l
N
f
2
2
2
2
2
3.0. STOLIK MONTAŻOWY
F=521,8 kN
N=187,89 kN
Przyjmuję grubość spoiny:
mm
mm
lecz
t
5
,
2
10
2
,
0
2
}
a
nom
{
mm
t
16
7
,
0
1
t
1
=8 mm ,
t
2
=16 mm ,
mm
mm
lecz
mm
5
,
2
10
,
2
,
3
16
2
,
0
}
a
nom
{
mm
mm
16
6
,
5
8
7
,
0
Przyjąłem a
nom
= 5 mm
A=18*0,5+2*8*0,5+2*64,7*0,5=81,7cm
2
Wyznaczenie środka ciężkości kładu spoiny:
cm
y
c
27
7
,
81
)]
35
,
34
(
*
5
,
0
*
7
,
64
[
*
2
)]
75
,
1
(
*
5
,
0
*
8
[
*
2
)
25
,
0
(
*
5
,
0
*
18
Moment
bezwładności spoiny:
I
x
=18*0,5*26,75
2
+2*8*0,5*25,25
2
+2*[(0,5*64,7
3
/12)+0,5*64,7*7,35
2
)] =
=42706 cm
4
Moment działający na spoinę:
M = 187,85*0,5*18 +521,8*27=157,79 kN*m
Naprężenia:
2
2
4
2
4
3
2
3
2
2
2
2
1
2
1
2
4
2
3
2
2
2
1
2
2
4
4
2
3
3
2
2
2
2
1
1
/
4
,
24
5
,
30
*
8
,
0
*
/
44
,
10
18
*
5
,
0
*
2
85
,
187
/
11
,
5
2
23
,
7
/
26
,
5
2
44
,
7
/
79
,
11
2
68
,
16
/
5
,
30
/
31
,
12
2
42
,
17
2
/
23
,
7
44
,
7
67
,
14
/
44
,
7
44
,
7
0
/
68
,
16
44
,
7
24
,
9
/
42
,
17
44
,
7
98
,
9
/
44
,
7
16
,
70
*
5
,
0
*
2
8
,
521
/
67
,
14
)
7
,
39
(
*
42706
15779
*
/
0
0
*
42706
15779
*
/
24
,
9
25
*
42706
15779
*
/
98
,
9
27
*
42706
15779
*
cm
kN
f
cm
kN
A
N
f
cm
kN
f
cm
kN
f
cm
kN
cm
kN
f
cm
kN
cm
kN
cm
kN
cm
kN
cm
kN
cm
kN
A
F
cm
kN
y
I
M
cm
kN
y
I
M
cm
kN
y
I
M
cm
kN
y
I
M
d
II
v
II
d
d
d
d
N
M
N
x
M
x
M
x
M
x
M
Sprawdzenie
nośności w punkcie 1:
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
96
,
25
)
31
,
12
44
,
10
(
3
31
,
12
85
,
0
3
cm
kN
f
cm
kN
d
II
Sprawdzenie nośności w punkcie 2:
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
26
,
25
)
79
,
11
44
,
10
(
3
79
,
11
85
,
0
3
cm
kN
f
cm
kN
d
II
Sprawdzenie nośności w punkcie 3:
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
78
,
17
)
26
,
5
44
,
10
(
3
26
,
5
85
,
0
3
cm
kN
f
cm
kN
d
II
Sprawdzenie
nośności w punkcie 4:
2
2
2
2
2
2
2
2
/
5
,
30
/
65
,
17
)
11
,
5
(
44
,
10
(
3
)
11
,
5
(
85
,
0
3
cm
kN
f
cm
kN
d
II
DOBÓR PRZEKROJU NAKŁADKI CIĄGŁOŚCI
Moment działający:
M
B
= 269,56 kN*m
h
śr
= 334,6 mm
t
p
= 12,7 mm
kN
t
h
M
N
p
śr
B
38
,
776
27
,
1
46
,
33
26956
Przyjąłem grubość nakładki i spoiny łączącej nakładki (czołowej )15 mm
cm
b
b
t
b
N
A
N
f
n
n
n
n
d
97
,
16
5
,
30
*
5
,
1
38
,
776
*
5
,
1
38
,
776
5
,
30
*
Przyjąłem b
n
= 200 mm
2.5.
SPOINA ŁĄCZĄCA NAKŁADKI
A
N
85
,
0
305
200
15
MPa
f
mm
b
mm
t
d
n
n
MPa
cm
A
8
,
258
30
68
,
776
23
20
5
,
1
2
MPa
25
,
259
305
85
,
0
8
,
258
Numer
elementu
Nazwa
elementu
Długość
[mm]
Masa 1m
elementu
[kg/m]
Masa
elementu
[kg]
Ilość
elementów
[szt.]
Masa
całkowita
[kg]
1
środnik podciągu 10600 72 763,2 4 305,28
2 półka podciągu 10600
40,96
434,17 8 3473,36
3 półka podciągu 2000
28,16
56,32 6 337,92
4 HEB220-żebro 5600 71,5 400,4 34 13613,6
5 nakładka ciągłości 526 33,6 17,67 34 600,78
6
środnik stolika montaż. 768 38,08 29,24
34
994,16
7 półka stolika montaż. 340 26,21 8,91
34 302,94
8 IPE270-słup 4216
36,1
152,20
6 913,20
9 przewiązka pośrednia 230
9,6 2,21
24 53,04
10
przew.trapezowa dolna
450
21,6
9,72
6
58,32
11
blacha podstawy dolna
450
78,4
35,28
3
105,84
12
przew. skrajna górna
450
21,6
9,72
6
58,32
13 płyta głowicy słupa 450 78,4 35,28 3 105,84
14 płytka centrująca 350 6,27 2,19 3 6,57
15 przykładka 820
66,56
54,58
6
327,48
16 nakładka 300
19,2
5,76
6
34,56
=21291,21