1
OBLICZENIA STATYCZNE
1.0 SCHODY WEWNĘTRZNE PŁYTOWE
Nachylenie biegu tgα = 17,5 / 27 = 0,648 α = 32,94
o
cosα = 0,839
obciąŜenia:
- na płytach spocznikowych
okładzina kamienna
0,035 . 25,0 . 1,2 =
1,05 kN/m
2
klej
0,005 . 19,0 . 1,3 =
0,12 ”
zatarcie
0,02 . 23,0 . 1,3 =
0,60 ”
płyta spocznika
0,18 . 24,0 . 1,1 =
4,75 ”
tynk cem.wapienny
0,015 . 19,0 . 1,3 =
0,37 ”
obciąŜenie uŜytkowe 3,00 . 1,3 =
3,90 ”
10,79 kN/m
2
- na płycie biegu
okładzina kamienna
(0,035 + 0,015 . 0,175 : 0,27) . 25,0 . 1,2 = 1,32 kN/m
2
stopnie 0,175 . 0,5 . 24,0 . 1,1 =
2,47 ”
płyta biegu
0,18 . 24,0 . 1,1 : 0,839 =
5,66 ”
tynk cem.wapienny 0,015 . 19,0 . 1,3 : 0,839 =
0,44 ”
obciąŜenie uŜytkowe
3,00 . 1,3 =
3,90 ”
13,79 kN/m
2
- dla biegu dolnego
obciąŜenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,37 m
qs = 10,79 . 1,37 = 14,78 kN/m
qb = 13,79 . 1,37 = 18,89 kN/m
schemat statyczny
2
M
AB
= 34,84 kNm R
A
= 32,16 kN q
A
= 32,16 / 1,37 = 23,47 kN/m
R
B
= 36,28 kN q
B
= 36,28 / 1,37 = 26,48 kN/m
Wymiarowanie płyty biegu i spocznika
Zginanie
Geometria: [cm] b=137.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=34.8
Zbrojenie: [cm2] As1=6.22 przyjęto As1=9,04 #12 co 18.5cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
- dla biegu górnego
obciąŜenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,32 m
qs = 10,79 . 1,32 = 14,24 kN/m
qb = 13,79 . 1,32 = 18,20 kN/m
schemat statyczny
M
AB
= 74,39 kNm R
A
= 47,00 kN q
A
= 47,00 / 1,32 = 35,60 kN/m
R
B
= 47,35 kN q
B
= 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m
Wymiarowanie płyty biegu i spocznika
Zginanie
Geometria: [cm] b=132.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.4
Zbrojenie: [cm2] As1=14.28 przyjęto As1=14.80 #12/#16co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
1.1 Istniejący wspornik Ŝelbetowy antresoli
Na podstawie obliczeń statycznych do Projektu rozbudowy budynku „C” – II – Rozbudowa hali nr 3
opracowanego przez Spółdzielcze Przedsiębiorstwo „REMKOR” w Pruszczu Gdańskim z marca 1989 roku – str.
12 – 17, oraz rysunku konstrukcyjnego KII-5 – Rygiel i słup antresoli - przyjęto ilości prętów zbrojenia wspornika
antresoli jak na szkicu poniŜej:
Rozstaw wsporników a = 6,00 m
3
Aktualnie wspornik obciąŜony jest obciąŜeniem z płyt kanałowych typu B szerokości 90cm, wylewką w linii
słupów i monolityczną belką wieńczącą o wymiarach 20x40 cm oraz warstwami podłogi i tynkiem.
Wspornik zaprojektowano jako pracujący w dwóch fazach pracy:
faza I – obciąŜenie płytami stropowymi, nadbetonem i obciąŜeniem montaŜowym.
faza II – obciąŜenie warstwami wykończeniowymi i obciąŜeniem uŜytkowym.
W obliczeniach statycznych obliczeniowe obciąŜenie z płyt stropowych przyjęto g = 3,30 kN/m
2
obliczeniowe obciąŜenie warstwami podłogi i tynku
1,54 kN/m
2
,
obliczeniowe obciąŜenie zmienne
p = 6,00 kN/m
2
średni cięŜar własny wspornika przyjęto:
(0,30 . 0,28 + 0,18 . 0,24) . 24,0 . 1,1 =
3,35 kN/m
tynk na wsporniku 0,015 . (0,28 . 2 + 0,30) . 19,0 . 1,3 =
0,32 kN/m
obciąŜenie z górnego biegu schodów wraz z obciąŜeniem zmiennym z poz. 1.0
R
B
= 47,35 kN
q
B
= 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m
obciąŜenie z płyty kanałowej antresoli z warstwami podłogi i tynku
( 3,30 + 1,54 ) . 5,82 . 0,5 =
14,08 kN/m
53,62 kN/m
belka wieńcząca skrajna 0,20 . 0,40 . 5,82 . 0,5 . 24,0 . 1,1 = 6,15 kN
tynk na belce 0,015 .(0,16 + 0,20 + 0,40) . 5,82 . 0,5 . 19,0 . 1,3 = 0,82 kN
6,97 kN przyjęto P = 8,00 kN
lo = 1,025 . 1,16 = 1,19 m
schemat statyczny
M = 53,62 . 1,19
2
. 0,5 + 8,00 . 1,19 = 47,48 kNm
Wymiarowanie:
Zginanie
Geometria: [cm] b=30.0 h=40.0 a1=3.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B15 fck=12.0 fcd=8.0
Stal: [MPa] A-II fyd=310.0
Moment: [kNm] Msd=47.5
Zbrojenie: [cm2] As1=4.57
Istniejące zbrojenie górne wspornika dla I fazy obciąŜeń : 3#16 o As = 6,03 cm
2
> 4,57 cm2
Dla fazy II pracy wspornika obciąŜonego obciąŜeniem zmiennym na płycie antresoli sprawdzenie nośności
wspornika pominięto.
4
2.0 PŁYTY DODATKOWEGO STROPU NAD PARTEREM
B
4
3
2
1
A
obciąŜenia:
płytki gresu na kleju 0,015 . 25,0 . 1,2 =
0,45 kN/m
2
podkład betonowy zbrojony 0,05 . 24,0 . 1,3 =
1,56 ”
folia PCW
0,01 ”
styropian
0,03 . 0,45 . 1,2 =
0,02 ”
płyta stropu
0,18 . 24,0 . 1, =
4,75 kN/m
2
tynk cem.wap.
0,015 . 19,0 . 1,3 =
0,38 ”
obc. zastępcze od ścianek działowych 0,75 . 1,4 =
1,05 ”
obciąŜenie uŜytkowe
2,00 . 1,4 =
2,80 ”
6,27 kN/m
2
---------------------------------------------
11,02 kN/m
2
przyjęto 11,20 kN/m
2
obciąŜenie płyty na wsporniku (5,00 . 1,3 – 2,00 . 1,4) + 11,02 – 1,05 = 13,67 kN/m
2
13,70 kN/m
2
obciąŜenie ze spocznika schodów 35,87 kN/m
Max momenty Mx
5
Max momenty My
Wymiarowanie płyt stropowych
Zbrojenie dołem dla kierunku x
Przęsła AB , BC i CD
Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09#8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie górą dla kierunku x
Podpory A i D
Zginanie dla pola 2 - 3
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=2.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora B i C
Zginanie dla pola 2 - 3
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=13.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.21 przyjęto As1=2.28 #8co22cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
6
Podpora B
Zginanie dla pola 1 – 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=20.5
Zbrojenie: [cm2] As1=3.37 przyjęto As1=3.59 #8co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora C
Zginanie dla pola 1 - 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.2
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=4.57 #8co11cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Podpora D
Zginanie dla pola 1 - 2
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=4.9
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09 #8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie dołem dla kierunku y
Przęsła 2 - 3
Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.3
Zbrojenie: [cm2] As1=2.51 przyjęto As1=2.51#8co20cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zbrojenie górą dla kierunku y
Podpora 2
Zginanie 1 – 2 (wspornik przy schodach)
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.1
Zbrojenie: [cm2] As1=2.11 przyjęto As1=2.18 #8co23cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
7
Zginanie przy podporze B wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.7
Zbrojenie: [cm2] As1=2.56 przyjęto As1=2.64 #8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przy podporze C wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=17.8
Zbrojenie: [cm2] As1=3.12 przyjęto As1=3.14 #8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przy podporze D wspornik
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=7.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpory 3 we wszystkich przęsłach
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=6.3
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93 #8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.0 PODCIĄGI śELBETOWE
cięŜar podciągów 0,25 . 0,27 . 24,00 . 1,1 =
1,78 kN/m
tynk cem.wap. 0,015 . (0,54 + 0,25) . 19,0 . 1,3 = 0,29 kN/m
2,07 kN/m
3.1 Podciąg 25x45cm
8
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=50.1
Zbrojenie: [cm2] As1=3.05 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.2 Podciąg 25x45cm
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.7
Zbrojenie: [cm2] As1=4.65 przyjęto As1=6.033#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.1
Zbrojenie: [cm2] As1=1.55 przyjęto As1=2.262#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.3 Podciąg 25x45cm
9
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=70.1
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=6.03 3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.79 przyjęto As1=3.39 3#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.4 Podciąg 25x45cm
Zginanie w przęśle AB
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=37.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.22 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie nad podporą B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
10
Moment: [kNm] Msd=23.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.5 Podciąg 25x45cm
Zginanie przęsło AB i CD
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=49.4
Zbrojenie: [cm2] As1=3.00 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przęsło BC
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=21.2
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26 2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpory B i C
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=59.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.62 przyjęto As1=4.272#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.6 Podciąg 25x45cm
11
Zginanie przęsło AB i CD
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=61.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.74 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie przęsło BC
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.4
Zbrojenie: [cm2] As1=2.81 przyjęto As1=4.02 2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpora B
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=62.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.81 przyjęto As1=4.27 2#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpora C
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=108.7
Zbrojenie: [cm2] As1=7.02 przyjęto As1=8.29 2#12+3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Ścinanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
ObciąŜenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=31.30
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.49
12
odcinek nr 1 lti[m]=0.49 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03
Ścinanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
ObciąŜenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=67.00
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.23
odcinek nr 1 lti[m]=0.23 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03
4.0 SŁUPY śELBETOWE
- słupy środkowe S1 ; S4 ; S6 i S8
cięŜar słupa 0,25 . 0,25 . 4,47. 24,0 . 1,1 =
7,37 kN
tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN
8,14 kN
- słupy skrajne przy ścianie podłuŜnej S2 ; S3 ; S5 ; S7
cięŜar słupa 0,25 . 0,25 . 4,27. 24,0 . 1,1 =
7,04 kN
tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN
7,81 kN
13
Nr słupa
i usytuowanie
Reakcja ze stropu
uzyskana z programu
PLATO [ kN ]
CięŜąr słupa
[
kN ]
Całkowite obciąŜenie
słupa w kN
SŁ 1 w
70,56
8,14
78,70
ŚŁ 2 z
72,13
7,81
79,94
SŁ 3 z
170,05
7,81
177,86
SŁ 4 w
291,27
8,14
299,41
SŁ 5 z
166,18
7,81
173,99
SŁ 6 w
344,82
8,14
352,96
SŁ 7 z
63,61
7,81
71,42
SŁ 8 w
129,65
8,14
137,79
Wymiarowanie słupa Śł 6
Ściskanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=25.0 a1=5.0 a2=5.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Długość: [m] lcol=4.47 lo=4.47
Siła: [kN] Nsd=352,96 Nsd,lt=247,07
Moment: [kNm] Msd=30.0
Zbrojenie: [cm2] As1=4.70 przyjęto As1=6.03 3#16
As2=4.70 przyjęto As2=6.03 3#16 procent zbrojenia: mi=1.93
5.0 FUNDAMENTY
5.5
5.1
5.2
5.3
5.4
5.5
14
STOPY FUNDAMENTOWE POD SŁUPY PROJEKTOWANE
5.1 Stopa pod słup wewnętrzny S-1
obciąŜenie ze słupa
N =
78,70 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 80 x 80 x 40 cm
cięŜar stopy 0,80 . 0,80 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =
6,76 kN
posadzka 0,05 . (0,80
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,2 =
0,79 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (0,80
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
2,07 kN
styrodur 0,05 . (0,80
2
– 0,25
2
) . 0,45 . 1,2 =
0,01 kN
chudy beton 0,10 . (0,80
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
1,73 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (0,80
2
– 0,25
2
) . 18,5 . 1,2 = 18,85 kN
Σ N = 108,91 kN
NapręŜenia w gruncie pod stopą
2
/
17
,
170
80
,
0
80
,
0
91
,
108
m
kN
=
⋅
=
σ
5.2 Stopa pod słup wewnętrzny S-4
obciąŜenie ze słupa
N =
299,41kN
Przyjęto stopę o wymiarach 1,60 x 1,60 x 40 cm
cięŜar stopy 1,60 . 1,60 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =
27,03 kN
posadzka 0,05 . (1,60
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,2 =
3,70kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,60
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
8,96 kN
styrodur 0,05 . (1,60
2
– 0,25
2
) . 0,45 . 1,2 =
0,07 kN
chudy beton 0,10 . (1,60
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
7,46 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,60
2
– 0,25
2
) . 18,5 . 1,2 = 81,50 kN
Σ N = 428,13 kN
NapręŜenia w gruncie pod stopą
2
/
23
,
167
60
,
1
60
,
1
13
,
428
m
kN
=
⋅
=
σ
5.3 Stopa pod słup wewnętrzny S-6
obciąŜenie ze słupa
N =
352,96 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 1,70 x 1,70 x 40 cm
cięŜar stopy 1,70 . 1,70 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =
30,52 kN
posadzka 0,005 . (1,70
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,2 =
3,90 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,70
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
10,15 kN
styrodur 0,05 . (1,70
2
– 0,25
2
) . 0,45 . 1,2 =
0,07 kN
chudy beton 0,10 . (1,70
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
8,45 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,70
2
– 0,25
2
) . 18,5 . 1,2 = 92,27 kN
Σ N = 498,32 kN
NapręŜenia w gruncie pod stopą
2
/
43
,
172
70
,
1
70
,
1
32
,
498
m
kN
=
⋅
=
σ
15
5.4 Stopa pod słup wewnętrzny S-8
obciąŜenie ze słupa
N =
137,79 kN
Przyjęto stopę o wymiarach 110 x 110 x 40 cm
cięŜar stopy 1,10 . 1,10 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =
12,78 kN
posadzka 0,05 . (1,10
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,2 =
1,58 kN
płyta podposadzkowa 0,12 . (1,10
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
4,12 kN
styrodur 0,05 . (1,10
2
– 0,25
2
) . 0,45 . 1,2 =
0,02 kN
chudy beton 0,10 . (1,10
2
– 0,25
2
) . 23,0 . 1,3 =
3,43 kN
piasek zagęszczony 1,47 . (1,10
2
– 0,25
2
) . 18,5 . 1,2 = 37,45kN
Σ N = 197,17 kN
NapręŜenia w gruncie pod stopą
2
/
95
,
162
10
,
1
10
,
1
17
,
197
m
kN
=
⋅
=
σ
STOPY FUNDAMENTOWE ISTNIEJĄCE OBCIĄśONE PROJEKTOWANĄ KONSTRUKCJĄ
5.5 Stopa pod słup zewnętrzny S-5
obciąŜenia:
- z konstrukcji dachu
2 x papa termozgrzewalna
2 . 0,09 . 1,2 =
0,22 kN/m
2
papa klejona do styropianu
0,05 . 1,2 =
0,06 ”
styropian
0,15 . 0,45 . 1,2 =
0,08 ”
paroizolacja
0,09 . 1,2 =
0,11 ”
płyty dachowe Ŝebrowe 13,1 : (1,49 . 5,87) . 1,1 =
1,70 ”
zaprawa w stykach płyt dach.
(0,01+0,04). 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 : 1,50 =
0,15 ”
instalacje
0,25 . 1,4 =
0,35 ”
sufit podwieszony - stelaŜ
0,06 ”
- płyty g-k 0,02 . 12,0 . 1,2 =
0,29 ”
śnieg I strefa α < 15
o
0,7 . 0,8 . 1,4 =
0,78 ” .
3,80 kN/m
2
obciąŜenie na pas górny dźwigara dachowego 3,80 . 6,00 = 22,80 kN/m
nadbeton na pasie górnym (0,13 + 0,17) . 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 =
1,34 ”
cięŜar własny dźwigara dachowego stalowego
(wg projektu zamiennego) 12,80 kN . 1,1 / 12,0 =
1,17 ” .
25,31 kN/m
reakcja z dźwigara dachowego na słup
R = 25,31 . 12,0 . 0,5 = 151,86 kN
element gzymsowy (0,10 . 0,30 + 0,40 . 0,12) . 24,0 . 1,1 =
2,06 kN/m
wyprawa + opierzenie z blachy przyjęto
0,05 ”
zewn. element nadproŜowy (0,15 . 0,45 + 0,06 . 0,06) . 24,0 . 1,1 =
1,88 ”
ocieplenie z gazobetonu
0,12 . 0,45 . 10,5 . 1,2 =
0,68 ”
tynk zewn. 0,02 . (2 . 0,45 + 0,27) . 19,0 . 1,3 =
0,58 ” .
5,25 kN/m
obciąŜenie z gzymsu i nadproŜa na słup zewnętrzny 5,25 . 6,00 =
31,50 kN
zewn. omurowanie słupa 0,12 . 0,40 . 4,20 . 18,0 . 1,1 =
3,99 kN
16
słup Ŝelbetowy 0,30 . 0,45 . 6,65 . 24,0 . 1,1 =
23,70 kN
tynk na słupie 0,015 .(0,30+2 . 0,40) . 5,60 . 19,0 . 1,3 =
2,28 kN
213,33 kN
cięŜar okna - przyjęto
2,00 kN/m
mur podokienny 0,24 . 1,15 . 10,5 . 1,2 =
3,48 ”
zewn. omurowanie 0,12 . 1,15 . 18,0 . 1,1 =
2,73 ”
tynk wewnętrzny 0,015 . 1,75 . 19,0 . 1,3 =
0,65 ”
cokół ceglany
0,38 . 0,70 . 18,0 . 1,1 =
5,27 ”
belka podwalinowa 0,40 . 0,60 . 24,0 . 1,1 =
6,34 ”
20,47 kN/m
obciąŜenie z belki podwalinowej, muru i okna na stopę fundamentową 20,47 . 5,70 =
116,68 kN
całkowite obciąŜenie istn. konstrukcją
327,37 kN
cięŜar istn. stopy fundamentowej (1,50 . 2,50 . 0,40 + 1,20 . 1,10 . 0,50) . 24,0 . 1,1 =
57,02 kN
grunt i posadzka na odsadzkach stopy
(2,50 . 1,50 . 1,50 – 1,20 . 1,10 . 0,50 - 0,40 . 0,30 . 1,00) . 20,0 . 1,3 =
125,97 kN
istniejące obciąŜenie na stopę fundamentową
512,99 kN
na podstawie obliczeń statycznych istniejącej ramy hali obciąŜonej parciem i ssaniem wiatru
działającym na pasmo szerokości 6,0 m o wielkości:
wp = 0,35 . 0,7 . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = 3,42 kN/m
ws = 0,35 . (-0,4) . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = - 1,98 kN/m
z obliczeń komputerowych uzyskano następujące wartości sił wewnętrznych
w poziomie stopy fundamentowej:
H = 13,83 kN ; M = 37,40 kNm
dodatkowe obciąŜenie istn. stopy fundamentowej reakcją ze słupa projektowanej konstrukcji
177,86 kN
Σ N =
690,79 kN
ΣMa = 37,40 + 177,86 . 0,345 + 13,83 . 0,90 = 111,21 kNm
m
m
N
Ma
e
417
,
0
6
50
,
2
16
,
0
79
,
690
21
,
111
=
<
=
=
Σ
Σ
=
2
1
/
95
,
254
)
50
,
2
16
,
0
6
1
(
50
,
1
50
,
2
79
,
690
m
kN
=
⋅
+
⋅
=
σ
2
2
/
47
,
113
)
50
,
2
16
,
0
6
1
(
50
,
1
50
,
2
79
,
690
m
kN
=
⋅
−
⋅
=
σ
17
Nośność gruntu
Warstwa
Nazwa
MiąŜszość
ρ
(n)
C
(n)
u
φ
(n)
u
M
M
o
gruntu
[m]
[t/m
3
]
[kPa]
[°]
[kPa]
[kPa]
1
Gliny piaszczyste
2.50
2.06
28.00
16.40
38993.88
29252.73
2
Piaski gliniaste
5.30
2.00
31.54
18.27
49231.85
36933.12
Metoda określenia parametrów geotechnicznych
B
Głębokość posadowienia
[m]
1.50
CięŜar zasypki
[kN/m
3
]
20.00
ObciąŜenia
Numer zestawu
N [kN]
M
y
[kNm]
T
y
[kN]
M
x
[kNm]
T
x
[kN]
1
690,79
0.00
0.00
0.00
-13.83
Stan graniczny nośności
DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1
N=690,79 kN
≤
m*Q
fNB
=0.81 * 1822.44 = 1476.18 kN
N=690,79 kN
≤
m*Q
fNL
=0.81 * 1766.28 = 1430.68 kN
DLA WARSTWY NR 2
N=1203.41 kN
≤
m*Q
fNB
=0.81 * 8283.89 = 6709.95 kN
N=1203.41 kN
≤
m*Q
fNL
=0.81 * 8140.79 = 6594.04 kN
Gdańsk, sierpień 2006r Obliczenia wykonał:
POM / BO / 3092 / 01