1. Izolacyjność termiczna ściany zewnętrznej
materiał
d [m]
[
W
m⋅K
]
R=
d
[
m
2
⋅
K
W
]
R
se
-
-
0,040
tynk
0,015
0,82
0,018
cegła klinkierowa
0,12
1,05
0,114
wełna mineralna
ROCKMUR
0,12
0,036
3,333
cegła pełna
0,25
0,77
0,325
tynk
0,015
0,82
0,018
R
si
-
-
0,130
R
T
=
3,978
m
2
⋅
K
W
U =
1
R
T
≈
0,25
W
m
2
⋅
K
U
MAX ZEWN.
=
0,3
W
m
2
⋅
K
Zatem grubości poszczególnych warstw zostały dobrane poprawnie.
Założenia
a) Informacje dotyczące stropu:
•
strop Ackermana
•
rozstaw osiowy żeber : 0,31 m
•
stosowany beton klasy: C16/20
•
zbrojenie wykonane ze stali: RB500
•
grubość warstwy konstrukcyjnej stropu:
h
1
25
⋅
l
M
=
1
25
⋅
5,70 m=0,228 m
. Przyjęto
h=24 cm (pustak 20 cm + 4 cm płyty), gdyż jest to również wielokrotność wysokości
jednej warstwy muru z cegły (8 cm)
•
ciężar własny stropu: g
sk
=
3,15 kN /m
2
- odczytany z tabeli 3.13 (na stronie 120
*
)
* Cz. Malinowski, R. Peła: „Projektowanie konstrukcji murowych i stropów w budownictwie tradycyjnym. Część I”
Rysunek 1: Szkic przekroju
przez warstwy przegrody
terakota
0,8 cm
zaprawia klejowa
0,2 cm
podkład
4 cm
papa
0,5 cm
płyty wełny mineralnej
4 cm
strop Ackerman 20
24 cm
tynk cementowo-wapienny 1,5 cm
b) Ustalenie wysokości kondygnacji
Rysunek 3: Szkic pokazujący wysokość kondygnacji w świetle
6,51,5=8 cm
H =n⋅8 cm2,5 m
n32
n=32
H =2,56 m
Rysunek 2: Szkic przekroju przez warstwy stropu
c) Ciężar własny stropu (konstrukcja + wykończenie):
obciążenie charakterystyczne
kN/m
2
•
terakota:
0,0080,002⋅21=0,21
•
podkład cementowy grubość 4cm:
0,04⋅21=0,84
(ciężar objętościowy 21 kN/m
3
według normy PN-82/B-02001)
•
papa, przyjęto:
0,05
•
wełna mineralna, grubość 4 cm:
0,04⋅1,2=0,05
(ciężar objętościowy 1,2 kN/m
3
według normy PN-82/B-02001)
•
ciężar własny stropu:
3,15
•
tynk cementowo-wapienny:
0,015⋅19=0,29
(ciężar objętościowy 19 kN/m
3
według normy PN-82/B-02001)
g
k
=
4,59 kN /m
2
d) Obciążenie użytkowe:
p
k
=
2,0 kN /m
2
e) Ciężar ścianki działowej:
obciążenie charakterystyczne
kN/m
•
ciężar muru – pustaki Porotherm 11,5 P+W:
1,2⋅2,56=3,07
(ciężar muru: 1,2 kN/m
2
przyjęto na podstawie opracowania producenta)
•
2 x tynk cementowo-wapienny:
2⋅0,01⋅19⋅2,56=0,97
(ciężar objętościowy 19 kN/m
3
według normy PN-82/B-02001)
g
sk
=
4,04 kN / m
f) Schemat statyczny belki:
l
n
=
5,70 m−2⋅
0,25 m
2
=
5,45 m
l
eff
=
l
n
a
1
a
2
a
i
=
min
{
0,24 m
2
=
0,12 m
0,25 m
2
=
0,125 m
l
eff
=
5,45 m2⋅0,12 m=5,69 m
Na podstawie wysokości pustaka i grubości płyty nadbetonu można zgodnie z tabelą 3.14
(na stronie 121
**
) przyjąć, że schemat statyczny stropu to belka swobodnie podparta oraz
M =0,125⋅q
d
⋅
l
eff
2
.
** Cz. Malinowski, R. Peła: „Projektowanie konstrukcji murowych i stropów w budownictwie tradycyjnym. Część I”
Rysunek 4: Schemat statyczny stropu
q
d
l
eff
2. Obliczenia statyczne stropu
2.1. Obliczenia dla żebra nr 1 (50 % obciążenia od ścianki działowej):
•
według wzoru 6.10a:
q
d
=
1,35⋅
4,59⋅0,310,50⋅4,04
1.05⋅2⋅0,31−0,135
q
d
=
5,02 kN /m
•
według wzoru 6.10b:
q
d
=
1,15⋅
4,59⋅0,310,50⋅4,04
1.5⋅2⋅0,31−0,135
q
d
=
4,48 kN / m
Zatem: M
1
=
0,125⋅5,02⋅5,69
2
=
20,32 kNm
Zgodnie z tablicą nośności stropu Ackermana
w żebrze nr 1 należy zastosować zbrojenie ze stali
RB500 =18 mm . Takich dużych średnic nie stosuje
się jednak w zbrojeniu stropu Ackermana, więc należy
rozsunąć pustaki i zastosować inne zbrojenie, dzięki
któremu żebro nr 1 przeniesie 100% obciążenia
ścianki działowej.
Do dalszych obliczeń przyjmę, że pustaki odsunięto
dodatkowo na 12 cm.
2.2. Obliczenia dla żebra nr 2 (brak obciążenia od ścianki działowej):
•
według wzoru 6.10a:
q
d
=
1,35⋅4,59⋅0,311.05⋅2⋅0,31
q
d
=
2,57 kN / m
•
według wzoru 6.10b:
q
d
=
1,15⋅4,59⋅0,311.5⋅2⋅0,31
q
d
=
2,57 kN / m
Zatem:
M
1
=
0,125⋅2,57⋅5,69
2
=
10,40 kNm
Zgodnie z tablicą nośności stropu
Ackermana w żebrze nr 2 należy
zastosować zbrojenie ze stali RB500
=
12/14 mm
.
Wtedy: A
s średnie
=
1,335 cm
2
Rysunek 5: Schemat wstępnego
rozmieszczenia żebra nr 1
1
Rysunek 6: Schemat pokazujący usytuowanie żeber w
stropie
31
31
31
31
31
28
,5
3
1
poszerzone żebro nr 1
2
12
3
1 3
1
31
31
31
31
31
31
31
31
31
3
0,
5
31
31
31
31
31
31
31
2.3. Żebro rozdzielcze
F =20⋅l
n
F =20⋅5,45=109 kN
A=
109⋅10
500
=
2,18 cm
2
Należy zatem zastosować zbrojenie ze stali RB500
2 12
( A=2,26 cm
2
).
2.4. Zbrojenie nad podporami
A=20 %⋅A
s
=
0,2⋅1,335=0,267 cm
2
Jest to jednak mała wartość, warto więc rozważyć zbrojenie w co drugim żeberku (co 62 cm).
Wtedy:
A=2⋅0,267=0,534 cm
2
Należy zatem zastosować zbrojenie ze stali RB500
10
( A=0,785 cm
2
) co 62 cm.
Podstawowa długość zakotwienia, przyjęto:
l
b , rqd
=
52⋅=52 cm
2.5. Zbrojenie w wieńcu
F =70 kN
A
w
=
70⋅10
500
=
1,4 cm
2
Należy zatem zastosować zbrojenie ze stali RB500 4 8 (
A=2,01 cm
2
).
Rysunek 7: Schemat pokazujący usytuowanie żebra
rozdzielczego w stropie
3
1
3
1
3
1
3
1
3
1
2
8
,5
3
1
poszerzone żebro nr 1
2
1
2 3
1
3
13
1
3
1
3
13
1
3
1
3
13
1
3
1
3
13
0
,5
3
1
3
1
3
1
3
1
3
1
3
1
3
1
żebro rozdzielcze
272,5
272,5
3. Detale
3.1. Dojście do ściany wewnętrznej
3.2. Dojście do ściany zewnętrznej
25
30,5
12
12
2
28,5
2
25
28,5
4 8
4 8
3.3. Oparcie na ścianie zewnętrznej
3.4. Oparcie na ścianie wewnętrznej
25
1
18,5
1,2
19,5
zaślepienie 2 cm
1
18,5
1,2
19,5
52
25
12
12
2,
5
19
2,
5
1
18,5
1,2
19,5
zaślepienie 2 cm
33
4 8
4 8
