1
INSTYTUT INŻYNIERII OCHRONY ŚRODOWISKA
INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ PROJEKTOWYCH
OCZYSZCZANIE ŚCIEKÓW
Dla studentów specjalności:
SOA IV ROK
Aktualizacja na rok akademicki: 2008/2009
PROJEKTOWANIE PROCESU
TRÓJFAZOWEGO OSADU CZYNNEGO
- CZĘŚĆ OBLICZENIOWA -
Opracowanie:
dr hab. in
ż
. Jacek WI
Ś
NIEWSKI
dr in
ż
. Marek MOŁCZAN
2
A
SCHEMAT BLOKOWY OBLICZEŃ
I
o
II
o
Sprawdzenie:
3
2
/
5
,
0
3
m
gN
C
C
zał
NO
OBN
+
=
−
jeśli:
3
2
/
5
,
0
3
m
gN
C
C
zał
NO
OBN
±
=
−
OM
C
KN
:
OBN
C
−
3
2
5
,
NO
OBN
BZT
OBN
C
C
−
=
∆
=
=
−
−
−
−
zał
OBN
NO
zał
NO
OB
NO
OBN
NO
OM
N
OM
BZT
OM
C
C
C
C
C
C
C
C
C
Kh
1
3
3
3
1
3
5
2
,
,
,
,
Kh
N
OBD
BZT
OBD
C
C
,
5
:
OM
C
−
3
5
,
,
NO
OM
N
OM
BZT
OM
C
C
C
kh
KD
KN
:
OBN
C
−
3
1
5
,
NO
OBN
BZT
OBN
C
C
KD
3
III
o
Sprawdzenie:
3
/
5
,
0
3
3
m
gN
C
C
zał
NO
OBN
±
=
−
Jeśli nie
IV
o
OM
C
KN
:
OBN
C
−
3
3
5
,
NO
OBN
BZT
OBN
C
C
Kh
N
OBD
BZT
OBD
C
C
,
5
KD
−
−
=
3
2
3
5
NO
OBN
NO
OM
N
OM
BZT
OM
C
C
C
C
Kh
[
]
)
(
3
2
3
3
2
3
zał
NO
OBN
NO
NO
C
C
C
C
−
+
∆
=
∆
−
−
−
4
B
DANE DO OBLICZEŃ
a)
nominalna przepustowość bloku biologicznego:
d
m
Q
ś
r
d
SM
/
000
.
15
3
=
b)
skład ścieków oczyszczonych mechanicznie:
3
3
2
3
2
/
41
/
200
/
70
5
m
gN
C
m
gO
C
m
g
C
kh
N
OM
BZT
OM
aw
OM
=
=
=
3
3
/
10
/
3
3
m
gP
C
m
gN
C
og
P
OM
NO
OM
=
=
−
c) parametry kinetyczne osadu czynnego
1. heterotrofy:
q
H
– właściwa szybkość usuwania związków węgla;
d
gsm
gBZT
⋅
5
−
H
max
µ
współcz. maksymalnej, właściwej szybkości przyrostu heterotrofów;
1,711d
-1
H
t
Y
- współcz. wydajności przyrostu heterotrofów;
us
gBZT
gsm
5
0
,
1
K
H
– stała Michaelisa-Menten dle heterotrofów;
3
2
76
m
gO
H
d
k
- współcz. szybkości obumierania heterotrofów; 0,0175d
-1
2. nitryfikanty:
N
max
µ
- współcz. maksymalnej, właściwej szybkości przyrostu nitryfikantów;
01612d
-1
N
t
Y
- współcz. wydajności przyrostu nitryfikantów;
.
1
,
0
utl
gN
gsmo
K
N
– stała Michaelisa-Menten dla nitryfikantów; 0,0214gN/m
3
N
d
k
- współcz. szybkości obumierania nitryfikantów; 0,0175d
-1
3. denitryfikanty:
q
D
– właściwa szybkość denitryfikacji;
d
gsmo
NO
gN
⋅
−
−
3
0395
,
0
Y
D
– współcz. syntezy denitryfikantów;
−
−
3
456
,
0
NO
gN
gsmo
5
C
PRZYKŁAD OBLICZEŃ
I (iteracja 1: obliczenie komory napowietrzania)
1. Obliczenie komory denitryfikacji (KD)
.......................pomijamy na tym etapie ....................................
2. Obliczenie komory napowietrzania (KN).
2.1. Stężenie obliczeniowe BZT
5
3
2
3
2
3
2
3
2
3
2
/
5
:
.
/
5
6
4
15
;
/
7
4
/
6
4
,
/
15
;
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
m
gO
C
przyj
m
gO
C
C
C
C
C
C
m
gO
C
m
gO
C
m
gO
C
C
C
C
C
C
BZT
obl
BZT
obl
BZT
obl
BZT
zaw
BZT
ref
BZT
d
BZT
obl
BZT
zaw
BYT
ref
BZT
d
BZT
d
BZT
zaw
BZT
ref
BZT
obl
BZT
OB
=
→
≤
−
−
≤
−
−
≤
÷
=
÷
=
=
≤
+
+
=
2.2. Czas napowietrzania
h
d
t
q
X
C
C
t
t
X
C
C
q
d
gsm
gO
C
K
Y
C
q
n
H
H
a
BZT
obl
BZT
OM
n
n
H
a
BZT
obl
BZT
OM
H
BZT
obl
H
H
t
BZT
obl
H
H
8
,
14
6155
,
0
1056
,
0
000
.
3
5
200
/
1056
,
0
)
5
76
(
0
,
1
5
711
,
1
)
(
5
5
5
5
5
5
2
max
≅
=
⋅
−
=
⋅
−
=
→
⋅
−
=
⋅
=
+
⋅
=
+
⋅
⋅
=
µ
2.3. Objętość komór napowietrzania
3
233
.
9
6155
,
0
000
.
15
m
t
Q
V
n
d
SM
KN
ś
r
=
⋅
=
⋅
=
2.4. Wiek osadu tlenowego
d
k
q
Y
WO
H
d
H
H
t
T
35
,
11
0175
,
0
1056
,
0
0
,
1
1
1
=
−
⋅
=
−
⋅
=
2.5. Przyrost heterotrofów
d
kgsm
WO
X
t
Q
X
T
H
a
n
d
SM
H
a
ś
r
/
440
.
2
35
,
11
10
000
.
3
6155
,
0
000
.
15
10
3
3
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
6
2.6. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów
d
kgsm
X
f
a
N
H
a
v
/
88
,
210
440
.
2
7
,
0
123
,
0
1
1
=
⋅
⋅
=
∆
⋅
⋅
=
∆
2.7. Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów
3
3
1
3
/
99
,
26
000
.
15
88
,
210
10
41
000
.
15
10
4
1
1
m
gN
Q
N
C
Q
C
C
ś
r
kh
ś
r
kh
d
SM
N
OM
d
SM
NH
b
N
b
=
⋅
−
⋅
=
∆
⋅
−
⋅
=
=
+
2.8. Sprawdzenie WO
min
(tj. WO wymaganego do nitryfikacji)
min
1
1
max
min
;
96
,
6
0175
,
0
)
99
,
26
0214
,
0
(
99
,
26
1612
,
0
1
)
(
1
WO
WO
d
K
C
K
C
WO
T
N
d
N
b
N
N
b
N
kh
kh
〉
=
−
+
⋅
=
−
+
⋅
=
−
−
µ
……………………………………………………………………………………
Jeśli: WO
T
<WO
min
:
np. dla
3
2
/
20
5
m
gO
C
BZT
obl
=
min
min
2
96
,
6
95
,
2
4
168
,
0
/
356
,
0
WO
WO
d
WO
d
WO
h
h
t
d
gsm
gO
q
T
T
n
H
〈
=
=
=
=
⋅
=
przyjęto: WO
T
= 7,0d
dla WO
T
= 7,0d:
3
2
H
t
H
H
max
H
H
t
H
'
BZT
obl
2
H
m
/
gO
84
,
7
Y
q
K
Y
q
C
d
gsm
/
gO
160
,
0
q
'
=
⋅
−
µ
⋅
⋅
=
⋅
=
przyjęto:
)
(
,
/
0
,
7
'
5
3
2
BZT
obl
BZT
obl
BZT
obl
C
C
m
gO
C
≤
=
i dalej wg obliczeń pkt 2.2 do 2.8
…………………………………………………………………………………….
2.9. Stężenie N
kh
w ściekach po nitryfikacji.
3
max
/
04
,
0
)
35
,
11
/
1
0175
,
0
(
1612
,
0
)
35
,
11
/
1
0175
,
0
(
0214
,
0
)
/
1
(
)
/
1
(
4
1
1
m
gN
WO
k
WO
k
K
C
C
T
N
d
N
T
N
d
N
NH
n
N
n
kh
=
+
−
+
=
+
−
+
⋅
=
=
+
µ
7
2.10. Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
/
95
,
29
0
,
3
)
04
,
0
99
,
26
(
)
(
3
1
1
3
1
m
gN
C
C
C
C
NO
OM
N
n
N
b
NO
n
kh
kh
=
+
−
=
+
−
=
−
−
2.11. Stężenie nitryfikantów w KN
)
1
(
)
(
1
1
1
1
WO
K
t
C
C
Y
WO
z
X
N
d
n
Nkh
n
Nkh
b
N
t
N
a
⋅
+
−
⋅
⋅
=
;
;
gsmo
gsm
42
,
1
7
,
0
1
z
1
=
=
(wsp. przeliczeniowy z smo na sm)
3
/
85
,
58
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
6155
,
0
)
04
,
0
99
,
26
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
1
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12. Przyrost nitryfikantów
d
kgsm
WO
X
t
Q
X
N
a
n
d
SM
N
a
ś
r
/
87
,
47
35
,
11
10
85
,
58
6155
,
0
000
.
15
10
3
3
1
1
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.13. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
d
kgN
X
X
f
a
N
N
a
H
a
v
/
21
,
214
)
87
,
47
2440
(
7
,
0
123
,
0
)
(
1
2
=
+
⋅
=
∆
+
∆
⋅
=
∆
2.14. Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
001
,
1
020
,
1
08
,
210
21
,
214
;
001
,
1
999
,
0
1
2
1
2
>
=
=
∆
∆
<
∆
∆
<
N
N
N
N
Gdy warunek 2.14 nie jest spełniony należy wykonać 2 przybliżenie dot.
usuwania związków azotu, podstawiając w pkt 2.7 w miejsce
∆
N
1
∆
N
2
.
2.7’. Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
3
3
2
3
/
72
,
26
000
.
15
21
,
214
10
41
000
.
15
10
4
2
2
m
gN
Q
N
C
Q
C
C
ś
r
ś
r
kh
d
SM
Nkh
OM
d
SM
NH
b
N
b
=
⋅
−
⋅
=
∆
⋅
−
⋅
=
=
+
2.8’. WO
min
=6,97; WO
T
>WO
min
2.9’. Stężenie N
kh
w ściekach po nitryfikacji
3
/
04
,
0
4
2
2
m
gN
C
C
NH
n
N
n
kh
=
=
+
2.10’. Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
/
68
,
29
0
,
3
)
04
,
0
72
,
26
(
)
(
3
2
2
3
2
m
gN
C
C
C
C
NO
OM
Nkh
n
N
b
NO
n
kh
=
+
−
=
+
−
=
−
−
8
2.11’. Stężenie nitryfikantów w KN
3
/
29
,
58
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
6155
,
0
)
04
,
0
72
,
26
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
2
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12’. Przyrost nitryfikantów
d
kgsm
X
N
a
/
42
,
47
35
,
11
10
29
,
58
6155
,
0
000
.
15
3
2
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.13’. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
d
kgN
N
/
17
,
214
)
42
,
47
440
.
2
(
7
,
0
123
,
0
3
=
+
⋅
=
∆
2,14’. Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
999
,
0
9998
,
0
21
,
214
17
,
214
2
3
>
=
=
∆
∆
N
N
2.15. Skład ścieków po KN
3
N
DN
NO
n
NO
OBN
3
NH
OBN
3
2
BZT
OBN
m
/
gN
68
,
29
0
68
,
29
C
C
C
m
/
gN
04
,
0
C
;
m
/
gO
0
,
5
C
3
2
3
4
5
=
−
=
∆
−
=
=
=
−
−
+
II (iteracja 2: obliczenie KD-KN)
1. Obliczenie komory denitryfikacji (KD)
1.1. Skład ścieków dopływających do KD
3
3
3
2
/
68
,
29
/
41
/
200
3
3
5
m
gN
C
C
m
gN
C
m
gO
C
NO
OBN
NO
OM
N
OM
BZT
OM
Kh
=
=
=
=
−
−
1.2. Masa azotu do denitryfikacji
•
masa
−
−
3
NO
N
w dopływie do KD:
d
kgN
Q
C
Ł
ś
r
d
SM
NO
OM
NO
OM
/
2
,
445
10
000
.
15
68
,
29
10
3
3
3
3
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
−
−
−
−
•
dopuszczalna masa N
og
w odpływie z oczyszczalni:
{
d
kgN
Q
C
C
Ł
NO
OB
og
N
d
og
N
Kh
og
Ł
C
C
dśś
SM
N
OB
NO
OB
N
OB
/
180
30
150
10
000
.
15
)
2
10
(
10
)
(
3
3
3
3
=
+
=
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
+
=
−
−
−
<
−
4
3
42
1
przyjęto:
3
3
/
2
;
/
10
3
m
gN
C
m
gN
C
Kh
N
OB
NO
OB
=
=
−
;
3
/
15
m
gN
C
og
N
d
=
9
•
masa azotu do denitryfikacji
:
d
kgN
Ł
Ł
Ł
NO
OB
NO
OM
N
DN
/
2
,
295
0
,
150
2
,
445
3
3
=
−
=
−
=
−
−
1.3. Parametry technologiczne komory denitryfikacji
•
wymagana ilość biomasy w KD:
kgsmo
q
Ł
X
D
N
DN
D
4
,
492
.
7
0395
,
0
2
,
295
=
=
=
Σ
•
objętość KD:
3
3
3
3
568
.
3
10
000
.
3
7
,
0
4
,
492
.
7
/
000
.
3
:
,
10
m
V
m
gsm
X
przyj
X
f
X
V
KD
D
D
v
D
KD
=
⋅
⋅
=
=
⋅
⋅
Σ
=
−
−
•
czas przetrzymania w KD:
h
d
Q
V
t
ś
r
d
SM
KD
D
70
,
5
238
,
0
000
.
15
568
.
3
=
=
=
=
•
przyrost masy osadu w KD:
d
kgsmo
Ł
Y
X
N
DN
D
D
/
61
,
134
2
,
295
456
,
0
=
⋅
=
⋅
=
∆
⇔
192,3 kgsm/d (134,61/f
v
)
1.4. Bilans związków azotu po denitryfikacji
•
azot wbudowany w biomasę w KD:
3
3
3
1
/
10
,
1
000
.
15
10
61
,
134
123
,
0
10
m
gN
Q
X
a
C
ś
r
d
SM
D
N
D
=
⋅
⋅
=
⋅
∆
⋅
=
∆
•
azot zdenitryfikowany:
3
3
3
/
68
,
19
000
.
15
10
2
,
295
10
m
gN
Q
Ł
C
dSr
SM
N
DN
N
DN
=
⋅
=
⋅
=
∆
•
azot w dopływie do KN:
3
/
90
,
39
10
,
1
0
,
41
m
gN
C
C
C
N
D
N
OM
N
OBD
Kh
Kh
=
−
=
∆
−
=
1.5. Bilans związków węgla po denitryfikacji
•
ubytek BZT
5
w wyniku denitryfikacji:
ś
r
d
SM
N
DN
BZT
D
Q
n
Ł
C
3
1
10
5
⋅
⋅
=
∆
;
,
3
,
2
3
5
1
−
−
=
NO
gN
gBZT
n
jednostkowe zużycie BZT
5
w
procesie
denitryfikacji
10
3
2
3
/
26
,
45
000
.
15
10
3
,
2
2
,
295
5
m
gO
C
BZT
D
=
⋅
⋅
=
∆
•
BZT
5
po denitryfikacji:
3
2
/
74
,
154
26
,
45
200
5
5
5
m
gO
C
C
C
BZT
D
BZT
OM
BZT
OBD
=
−
=
∆
−
=
1.6. Skład ścieków po KD
3
3
3
2
/
0
,
/
90
,
39
,
/
74
,
154
3
5
m
gN
C
m
gN
C
m
gO
C
NO
OBD
N
OBD
BZT
OBD
Kh
=
=
=
−
2. Obliczenie komory napowietrzania
2.1. Skład ścieków dopływających do KN
)
:
(
;
/
0
)
:
(
;
/
90
,
39
)
:
(
;
/
74
,
154
3
3
5
3
3
3
2
−
−
=
=
=
NO
OM
NO
OBD
N
OM
N
OBD
BZT
OM
BZT
OBD
C
wmiejsce
m
gN
C
C
wmiejsce
m
gN
C
C
wmiejsce
m
gO
C
Kh
Kh
2.2. Czas napowietrzania
h
d
t
n
3
,
11
47
,
0
1056
,
0
000
.
3
5
74
,
154
=
=
⋅
−
=
2.3. Objętość komór napowietrzania
3
050
.
7
47
,
0
000
.
15
m
V
KN
=
⋅
=
2.4.Wiek osadu
d
WO
T
35
,
11
=
2.5. Przyrost heterotrofów
d
kgsm
X
H
a
/
44
,
1863
35
,
11
10
000
.
3
47
,
0
000
.
15
3
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.6. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów
d
kgN
N
/
44
,
160
44
,
1863
7
,
0
123
,
0
1
=
⋅
⋅
=
∆
2.7. Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów
3
3
/
20
,
29
000
.
15
44
,
160
10
90
,
39
000
.
15
1
m
N
C
Kh
N
b
=
⋅
−
⋅
=
11
2.8. Sprawdzenie WO
min
(tj. WO wymaganego do nitryfikacji)
WO
min
= 6,96d; WO
T
=11,35d > WO
min
2.9. Stężenie N
Kh
w ściekach po nitryfikacji
3
/
04
,
0
)
35
,
11
/
1
0175
,
0
(
1612
,
0
)
35
,
11
/
1
0175
,
0
(
0214
,
0
4
1
1
m
gN
C
C
NH
n
N
n
kh
=
+
−
+
=
=
+
2.10. Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
/
16
,
29
0
,
0
)
04
,
0
20
,
29
(
3
1
m
gN
C
NO
n
=
+
−
=
−
2.11. Stężenie nitryfikantów w KN
3
/
42
,
83
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
47
,
0
)
04
,
0
20
,
29
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
1
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12. Przyrost nitryfikantów
d
kgsm
X
N
a
/
82
,
51
35
,
11
10
42
,
83
47
,
0
000
.
15
3
1
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.13. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
d
kgN
N
/
90
,
164
)
82
,
51
44
,
1863
(
7
,
0
123
,
0
2
=
+
⋅
=
∆
2.14. Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
001
,
1
028
,
1
44
,
160
90
,
164
1
2
>
=
=
∆
∆
N
N
2.7.’ Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
3
3
/
91
,
28
000
.
15
90
,
164
10
90
,
39
000
.
15
2
m
gN
C
Kh
N
b
=
⋅
−
⋅
=
2.8.’ Sprawdzenie WO
min
(tj. WO wymaganego do nitryfikacji)
WO
min
=6,96d; WO
T
> WO
min
2.9.’Azot N
Kh
po nitryfikacji
3
/
04
,
0
2
m
gN
C
Kh
N
n
=
2.10.’ Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
NO
n
m
/
N
87
,
28
00
,
0
04
,
0
91
,
28
C
3
2
=
+
−
=
−
12
2.11.’ Stężenie nitryfikantów w KN
3
/
59
,
82
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
47
,
0
)
04
,
0
91
,
28
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
2
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12.’ Przyrost nitryfikantów
d
kgsm
X
N
a
/
30
,
51
35
,
11
10
59
,
82
47
,
0
000
.
15
3
2
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.13.’ Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
d
kgN
N
/
86
,
164
)
30
,
51
44
,
1863
(
7
,
0
123
,
0
3
=
+
⋅
=
∆
2.14.’Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
999
,
0
9997
,
0
90
,
164
86
,
164
2
3
>
=
=
∆
∆
N
N
2.15. Skład ścieków po KN
3
3
3
2
/
19
,
9
68
,
19
87
,
28
/
04
,
0
/
0
,
5
3
2
3
4
5
m
gN
C
C
C
m
gN
C
m
gO
C
N
DN
NO
n
NO
OBN
NH
OBN
BZT
OBN
=
−
=
∆
−
=
=
=
−
−
+
)
/
5
,
0
(
/
81
,
0
0
,
10
19
,
9
3
3
3
3
m
gN
m
gN
C
C
NO
OB
NO
OBN
>
=
−
=
−
−
−
→
<
−
−
3
3
NO
OB
NO
OBN
C
C
zmniejszono masę azotu do denitryfikacji o:
d
kgN
Ł
N
DN
/
15
,
12
10
000
.
15
)
19
,
9
10
(
3
=
⋅
⋅
−
=
∆
−
III (iteracja III: obliczenie KD-KN)
1.Obliczenie KD.
1.1. Skład ścieków dopływających do KD
3
3
3
2
/
87
,
28
/
41
/
200
3
5
m
gN
C
m
gN
C
m
gO
C
NO
OM
N
OM
BZT
OM
Kh
=
=
=
−
1.2. Masa azotu do denitryfikacji
d
kgN
Ł
Ł
Ł
N
DN
N
DN
N
DN
II
/
05
,
283
15
,
12
2
,
295
=
−
=
∆
−
=
13
1.3. Parametry technologiczne KD
•
wymagana ilość biomasy w KD:
kgsmo
X
D
0
,
184
.
7
0395
,
0
05
,
283
=
=
Σ
•
objętość KD:
3
3
421
.
3
10
000
.
3
7
,
0
184
.
7
m
V
KD
=
⋅
⋅
=
−
•
czas przetrzymania w KD:
h
d
t
D
47
,
5
228
,
0
000
.
15
421
.
3
=
=
=
•
przyrost masy osadu w KD:
d
kgsmo
X
D
/
07
,
129
05
,
283
456
,
0
=
⋅
=
∆
⇔
184,39 kgsm/d (129,07/f
v
)
1.4. Bilans związków azotu po denitryfikacji
•
azot wbudowany w biomasę w KD:
3
3
N
D
m
/
gN
06
,
1
000
.
15
10
07
,
129
123
,
0
C
=
⋅
⋅
=
∆
•
azot zdenitryfikowany:
3
3
N
DN
m
/
gN
87
,
18
000
.
15
10
05
,
283
C
=
⋅
=
∆
•
azot N
Kh
w dopływie do KN:
3
/
94
,
39
06
,
1
0
,
41
m
gN
C
N
OBD
=
−
=
1.5. Bilans związków węgla po denitryfikacji
•
ubytek BZT
5
w wyniku denitryfikacji:
3
2
3
/
40
,
43
000
.
15
10
3
,
2
05
,
283
5
m
gO
C
BZT
D
=
⋅
⋅
∆
•
BZT
5
po denitryfikacji
3
2
/
60
,
156
40
,
43
200
5
m
gO
C
BZT
OBD
=
−
=
14
1.6. Skład ścieków po KD
3
NO
OBD
3
N
OBD
3
2
BZT
OBD
m
/
gN
0
C
m
/
gN
94
,
39
C
m
/
gO
60
,
156
C
3
Kh
5
=
=
=
−
2. Obliczenie KN:
2.1. Skład ścieków dopływających do KN
( jak w p.1.6.)
z zastrzeżeniem:
3
/
0
,
0
3
3
m
gN
C
C
NO
OBD
NO
OM
=
=
−
−
2.2. Czas napowietrzania
h
d
t
n
5
,
11
48
,
0
1056
,
0
000
.
3
5
60
,
156
=
=
⋅
−
=
2.3. Objętość komór napowietrzania
3
200
.
7
48
,
0
000
.
15
m
V
N
=
⋅
=
2.4. Wiek osadu
WO
T
=11,35d
2.5. Przyrost heterotrofów
d
kgsm
X
H
a
/
08
,
1903
35
,
11
10
000
.
3
48
,
0
000
.
15
3
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.6. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów
d
kgsm
N
/
86
,
163
08
,
1903
7
,
0
123
,
0
1
=
⋅
⋅
=
∆
2.7. Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów
3
3
/
02
,
29
000
.
15
86
,
163
10
94
,
39
000
.
15
1
m
gN
C
Kh
N
b
=
⋅
−
⋅
=
2.8. Sprawdzenie WO
min
(tj. WO wymaganego do nitryfikacji)
WO
min
=6,96d; WO
T
>WO
min
2.9. Stężenie N
Kh
w ściekach po nitryfikacji
3
/
04
,
0
1
m
gN
C
Kh
N
n
=
15
2.10. Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
/
98
,
28
0
,
0
)
04
,
0
02
,
29
(
3
1
m
gN
C
NO
n
=
+
−
=
−
2.11. Stężenie nitryfikantów w KN
3
/
19
,
81
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
48
,
0
)
04
,
0
02
,
29
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
1
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12. Przyrost nitryfikantów w KN
3
3
/
50
,
51
35
,
11
10
48
,
0
000
.
15
1
m
kgsm
X
N
a
=
⋅
⋅
=
∆
2.13. Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
d
kgN
N
/
29
,
168
)
50
,
51
08
,
1903
(
7
,
0
123
,
0
2
=
+
⋅
=
∆
2.14. Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
001
,
1
027
,
1
86
,
163
29
,
168
1
2
>
=
=
∆
∆
N
N
2.7’. Azot pozostały po wbudowaniu w biomasę heterotrofów i nitryfikanów
3
3
/
72
,
28
000
.
15
29
,
168
10
94
,
39
000
.
15
2
m
gN
C
Kh
N
b
=
⋅
−
⋅
=
2.8.’ Sprawdzenie WO
min
(tj. WO wymaganego do nitryfikacji)
WO
min
=6,96d; WO
T
> WO
min
2.9’. Azot N
Kh
po nitryfikacji
3
/
04
,
0
2
m
gN
C
Kh
N
n
=
2.10.’ Stężenie azotanów po nitryfikacji
3
/
68
,
28
04
,
0
72
,
28
3
2
m
gN
C
NO
n
=
−
=
−
2.11’. Stężenie nitryfikantów w KN
3
/
35
,
80
)
35
,
11
0175
,
0
1
(
48
,
0
)
04
,
0
72
,
28
(
1
,
0
35
,
11
42
,
1
2
m
gsm
X
N
a
=
⋅
+
−
⋅
⋅
=
2.12’. Przyrost nitryfikantów
d
kgsm
X
N
a
/
97
,
50
35
,
11
10
35
,
80
48
,
0
000
.
15
3
2
=
⋅
⋅
⋅
=
∆
2.13.’ Azot wbudowany w biomasę heterotrofów i nitryfikantów
3
3
/
24
,
168
)
97
,
50
08
,
1903
(
7
,
0
123
,
0
m
kgN
N
=
+
⋅
=
∆
16
2.14’. Sprawdzenie warunku zakończenia obliczeń KN
999
,
0
9997
,
0
29
,
168
24
,
168
2
3
>
=
=
∆
∆
N
N
2.15. Skład ścieków po KN
3
3
3
3
3
2
/
5
,
0
/
19
,
0
0
,
10
81
,
9
/
81
,
9
87
,
18
68
,
28
/
04
,
0
,
/
5
3
2
3
4
5
m
gN
m
gN
m
gN
C
C
C
m
gN
C
m
gO
C
N
DN
NO
n
NO
OBN
NH
OBN
BZT
OBN
<
=
−
=
−
=
∆
−
=
=
=
−
−
+
17
3. Usuwanie fosforu na drodze biologicznej.
3.1. Fosfor wbudowany w przyrastającą biomasę w KD i KN
d
/
kgP
),
X
X
X
(
f
a
P
N
a
H
a
D
v
2
∆
+
∆
+
∆
⋅
⋅
=
∆
d
/
kgP
84
,
74
)
97
,
50
08
,
1903
39
,
184
(
7
,
0
05
,
0
)
X
X
X
(
f
a
P
N
a
H
a
D
v
2
=
+
+
⋅
=
∆
+
∆
+
∆
⋅
⋅
=
∆
3.2.
Fosfor pozostały po wbudowaniu w biomasę
3
d
SM
3
d
SM
P
OM
P
OB
m
/
gP
Q
1
)
10
P
Q
C
(
C
ś
r
ś
r
og
og
r
⋅
⋅
∆
−
⋅
=
3
3
d
SM
3
d
SM
P
OM
P
OB
m
/
gP
01
,
5
000
.
15
1
)
10
84
,
74
000
.
15
10
(
Q
1
)
10
P
Q
C
(
C
ś
r
ś
r
og
og
r
=
⋅
⋅
−
⋅
=
⋅
⋅
∆
−
⋅
=
4. Stężenia zanieczyszczeń po biologicznym oczyszczaniu
4.1. Zawiesina
3
2
/
20
)
2
(
)
(
m
g
h
m
kg
O
f
C
O
f
C
z
zaw
OB
z
zaw
OBr
=
⋅
=
=
=
)
(
zaw
dop
C
<
−
z
O
obciążenie powierzchni osadnika wtórnego zawiesinami, kg/m
2
h (Cywiński,
rys.10.25b)
4.2. BZT
5
)
(
6
,
12
)
20
18
,
0
(
4
5
5
5
5
5
5
5
5
3
2
BZT
dop
BZT
OB
zaw
OB
z
zaw
BZT
BZT
zaw
BZT
ref
BZT
obl
BZT
OB
C
m
gO
C
C
f
C
C
C
C
C
<
=
⋅
+
+
=
⋅
=
+
+
=
gsm
gO
f
d
WO
str
ki
Bartoszews
WO
f
f
z
z
/
18
,
0
35
,
11
)
246
.
,
(
)
(
2
=
→
=
→
=
4.3. Azot amonowy
3
04
,
0
4
m
gN
C
C
Kh
N
n
NH
OB
=
=
+
4.4. Azot Kjeldahla
3
1
/
76
,
1
20
7
,
0
123
,
0
04
,
0
4
m
gN
C
f
a
C
C
zaw
OB
v
NH
OB
N
OB
Kh
=
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
+
=
+
4.5. Azot azotanowy
18
3
NO
OBN
NO
OB
m
/
gN
81
,
9
C
C
3
3
=
=
−
−
4.6. Azot ogólny
3
NO
OB
N
OB
N
OB
m
/
gN
57
,
11
81
,
9
76
,
1
C
C
C
3
Kh
og
=
+
=
+
=
−
)
(
og
N
dop
C
<
4.7. Fosfor ogólny
)
C
(
C
f
a
C
C
C
C
og
og
og
og
og
P
OB
zaw
OB
v
2
P
OBr
P
zaw
P
OBr
P
OB
>
−
−
⋅
⋅
+
=
+
=
)
C
(
m
/
gP
71
,
5
20
7
,
0
05
,
0
01
,
5
C
f
a
C
C
C
C
og
og
og
og
og
P
OB
3
zaw
OB
v
2
P
OBr
P
zaw
P
OBr
P
OB
>
−
−
=
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
+
=
+
=
5. Usuwanie fosforu w procesie chemicznego strącania
5.1. Dawka i zapotrzebowanie koagulantu
koagulant: Fe
2
(SO
4
)
3
x 9H
2
O (siarczan glinu hamuje fermentację osadów)
Zapotrzebowanie teoretyczne: 2mole metalu/1molP
us
(w tym: 1mol metalu-
strącanie fosforanów oraz 1 mol metalu – hydroliza soli i koagulacja);
odpowiada temu: 1 mol koagulantu/1molP
us
Zapotrzebowanie rzeczywiste: 0,5 mol koagul./1molP
us
(z powodu
recyrkulacji osadu, który zawiera Fe(OH)
3
i FePO
4
)
d
/
kg
,
10
D
Q
Z
m
/
g
),
C
C
(
M
M
5
,
0
D
3
K
d
SM
K
3
P
S
P
OBr
P
cz
K
cz
K
ś
r
og
og
−
⋅
⋅
=
−
=
d
/
kg
600
10
0
,
40
000
.
15
10
D
Q
Z
m
/
g
0
,
40
)
6
,
0
01
,
5
(
31
562
5
,
0
)
C
C
(
M
M
5
,
0
D
3
3
K
d
SM
K
3
P
S
P
OBr
P
cz
K
cz
K
ś
r
og
og
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
≅
−
⋅
=
−
=
−
−
5.2. Stężenie fosforu ogólnego po chemicznym strącaniu
)
C
(
C
f
a
C
C
og
og
og
P
d
zaw
OB
v
2
P
S
P
OBC
<
→
⋅
⋅
+
=
)
C
(
m
/
gP
30
,
1
20
7
,
0
05
,
0
6
,
0
C
f
a
C
C
og
og
og
P
d
3
zaw
OB
v
2
P
S
P
OBC
<
→
=
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
+
=
19
5.3. Przyrost osadu z chemicznego strącania
d
/
kgsm
,
10
)
C
C
(
p
Q
X
3
P
S
P
OBr
1
d
SM
p
og
og
ś
r
−
⋅
−
⋅
⋅
=
∆
p
1
-jednostkowa ilość osadu, gsm/gP
us
;
p
1
=4,87gsm/gP
us
, (dla D
k
=1mol Fe
3+
/molP
us
)
d
/
kgsm
2
,
322
10
)
6
,
0
01
,
5
(
87
,
4
000
.
15
10
)
C
C
(
p
Q
X
3
3
P
S
P
OBr
1
d
SM
p
og
og
ś
r
=
⋅
−
⋅
=
⋅
−
⋅
⋅
=
∆
−
−
5.4. Przyrost osadu w KOCZ (KD i KN) po chemicznym strącaniu
d
kgsm
X
X
X
X
X
X
∆
X
∆
X
P
P
P
N
a
H
a
D
P
a
a
/
44
,
2138
97
,
50
08
,
1903
39
,
184
44
,
2138
∆
+
=
∆
+
+
+
=
∆Χ
+
∆
+
∆
+
∆
=
∆
+
=
=
∆Χ
d
kgsm
X
∆
X
∆
X
P
a
/
64
,
2460
2
,
322
44
,
2138
=
+
=
∆
+
=
5.5. Stężenie osadu w KOCZ po chemicznym strącaniu
3
c
c
m
/
gsm
,
V
X
WO
X
∆
⋅
=
;
gdzie: WO
c
– całkowity wiek osadu aktywnego biologicznie, d
d
3
,
15
44
,
2138
10
)
35
,
80
000
.
3
(
621
.
10
X
10
)
X
X
(
V
WO
3
a
3
N
a
H
a
c
c
=
⋅
+
⋅
=
∆
⋅
+
=
−
−
3
10621
200
.
7
421
.
3
m
V
V
V
KN
KD
C
=
+
=
+
=
;
V
c
- objętość komór, w których zachodzi przyrost osadu czynnego
3
3
c
c
m
/
gsm
3540
m
/
kgsm
54
,
3
10621
64
,
2460
3
,
15
V
X
WO
X
=
=
⋅
=
∆
⋅
=
6. Sedymentacja osadu oraz recyrkulacja osadu (
αααα
) i azotanów (
ββββ
)
6.1. Obciążenie hydrauliczne osadnika wtórnego
h
m
/
m
,
X
O
O
2
3
z
h
=
h
m
/
m
56
,
0
56
,
3
0
,
2
X
O
O
2
3
z
h
=
=
=
20
Na podstawie wartości O
h
projektuje się osadnik wtórny (dobór – z katalogu dla
osadników wtórnych radialnych lub (jeśli dobór dwóch osadników radialnych
nie jest możliwy) podłużnych)
6.2. Zawartość suchej masy w osadzie recyrkulowanym
IO
X
r
6
10
=
przyjęto: IO = 100cm
3
/gsm (IO=80-150 cm
3
/g)
3
6
/
000
.
10
100
10
m
gsm
X
r
=
=
6.3. Stopień recyrkulacji i przepływ osadu recyrkulowanego
d
/
m
,
Q
Q
;
X
X
X
Q
Q
3
d
SM
r
d
SM
ś
r
ś
r
⋅
α
=
−
=
=
α
α
α
d
/
m
250
.
8
000
.
15
55
,
0
Q
Q
;
55
,
0
3540
000
.
10
3540
X
X
X
Q
Q
3
d
SM
r
d
SM
ś
r
ś
r
=
⋅
=
⋅
α
=
=
−
=
−
=
=
α
α
α
6.4. Stopień recyrkulacji i przepływ strumienia azotanów
d
/
m
,
Q
Q
)
(
924
,
1
000
.
15
81
,
9
10
05
,
283
Q
C
10
Ł
Q
Q
)
(
3
d
SM
3
d
SM
NO
OB
3
N
DN
d
SM
ś
r
ś
r
3
ś
r
⋅
β
=
α
−
β
+
α
=
β
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅
=
=
β
+
α
β
β
+
α
−
d
/
m
610
.
20
000
.
15
374
,
1
Q
Q
374
,
1
55
,
0
924
,
1
)
(
3
d
SM
ś
r
=
⋅
=
⋅
β
=
=
−
=
α
−
β
+
α
=
β
β
7. Komora beztlenowa
3
dsr
SM
KB
KB
m
1245
000
.
15
083
,
0
Q
t
V
=
×
=
×
=
d
083
,
0
h
2
przyjeto
,
h
2
5
,
1
t
KB
=
−
=
21
8. Napowietrzanie (KN)
8.1. Zapotrzebowanie tlenu
d
kgO
Q
C
C
V
X
X
f
b
X
f
Q
C
C
Z
IV
d
SM
N
n
N
b
III
KN
N
a
H
a
v
II
H
a
v
I
d
SM
BZT
OBr
BZT
OBD
O
ś
r
Kh
Kh
ś
r
/
,
10
)
(
6
,
4
10
)
(
'
42
,
1
10
)
(
47
,
1
2
3
3
3
2
2
5
5
2
4
4
4
4
4
3
4
4
4
4
4
2
1
4
4
4
4
3
4
4
4
4
2
1
4
4 3
4
4 2
1
4
4
4
4
4
3
4
4
4
4
4
2
1
−
−
−
⋅
−
+
⋅
+
⋅
+
∆
⋅
⋅
−
⋅
⋅
−
=
I – zapotrzebowanie O
2
na utlenienie rozpuszczonych związków węgla
dopływających do KOCZ,
II – zmniejszenie Z
O2
uwzględniające węgiel wbudowany w przyrastającą
biomasę,
III – zapotrzebowanie O
2
związane z oddychaniem wewnątrzkomórkowym,
IV – zapotrzebowanie O
2
na nitryfikację
Gdzie:
3
2
/
9
4
5
5
5
5
m
gO
C
C
C
BZT
ref
BZT
obl
BZT
OBr
=
+
=
+
=
b’– współczynnik zapotrzebowania O
2
na oddychanie wewnątrzkomórkowe;
b’ = (0,1-0,12)gO
2
/gsmo
d
kgO
Z
IV
III
II
I
O
/
3
,
894
.
4
9
,
1978
5
,
1552
7
,
1891
6
,
3254
10
000
.
15
)
04
,
0
72
,
28
(
6
,
4
10
7200
)
35
,
80
3000
(
7
,
0
1
,
0
08
,
1903
7
,
0
42
,
1
10
000
.
15
)
9
6
,
156
(
47
,
1
2
3
3
3
2
=
+
+
−
=
⋅
⋅
−
+
⋅
+
⋅
+
⋅
⋅
−
⋅
⋅
−
=
−
−
−
3
2
1
3
2
1
3
2
1
3
2
1