rozstaw belek

a

2.0m

:=

rozpiętość belki

L

7.4m

:=

grubość płyty

ts

120mm

:=

warstwy 
wykończenia

gw

0.3

kN

m

2

:=

obciążenie
użytkowe

qu

3.3

kN

m

2

:=

γc

25

kN

m

3

:=

gęstość żelbetu

gs

ts γc



3

kN

m

2



=

:=

ciężar płyty

S235 

granica 
plastyczności

fy

235

N

mm

2

:=

m oduł sprężystości

E

210000

N

mm

2

:=

m oduł sprężystości
przy ścinaniu

G

80770

N

mm

2

:=

γM0

1.0

:=

wspoł częściowe

γM1

1.0

:=

przekrój poprzeczny

IPE360

wysokość przekroju

h

360mm

:=

tw

13mm

:=

grubość środnika

szerokość stopki

bf

143mm

:=

grubość stopki

tf

19.5mm

:=

promień 
zaokrąglenia

r

13mm

:=

wysokość środnika

hw

h

2 tf



-

321 mm



=

:=

pole przekroju

A

97cm

2

:=

m omenty 
bezwładności

Iy

19610cm

4

:=

Iz

818cm

4

:=

wskaźnik
sprężysty

Wel.y

1090cm

3

:=

wskażnik
plastyczny

Wpl.y

1.14 Wel.y



1242.6 cm

3



=

:=

ciężar wlasny
belki

gb

0.650

kN

m

:=

obc stałe

Gk

gb

gw gs

+

(

)

a



+

7.25

kN

m



=

:=

obc zm ienne

Qk

qu a



6.6

kN

m



=

:=

Kombinacja obiążeń

współczynniki 

γG.sup

1.35

:=

γQ

1.5

:=

ξ

0.85

:=

obciążenie 
obliczeniowe

qd

ξ γG.sup



Gk



γQ Qk



+

18.22

kN

m



=

:=

m aks mom ent 
przęsłowy

My.Ed

0.125 qd



L

2



124.71 kN m





=

:=

m aks siła tnąca
przy podporze

Vz.Ed

0.5 qd



L



67.4 kN



=

:=

Zginanie 

Współczynnik 

ε

235

N

mm

2

fy

1

=

:=

Stosuenk szerokości 
do grubości środnika

h

2tf

-

2r

-

tw

22.692

=

22.778

72

ε

<

72

ε

72

=

Stosuenk szerokości 
do grubości stopki

bf tw

-

r

-

(

)

tf

6

=

6.383

9

ε

<

9

ε

9

=

Wniosek: przy zginaniu przekrój jest klasy 1

nośność obliczeniowa

Mc.Rd

Wpl.y fy



γM0

292.01 kN m





=

:=

zwichrzenia nie uwzględniam y bo obrót belki jest ograniczony przez płyte

warunek nośności
belki na zginanie

My.Ed

Mc.Rd

0.427

=

< 1.0

Nośnośc belki przy ścinaniu przy podporze

warunek stateczności
m iejscowej 
przy ścinaniu

η

1.2

:=

hw

tw

24.692

=

72

ε

η



60

=

środnik jest niewrażliwy na utratę stateczności przy ścinaniu

pole przekroju
czynnego

Av.z

A

2 bf



tf



-

tw 2 r

+

(

)

tf



+

4884 mm

2



=

:=

η hw



tw



5008 mm

2



=

Av.z

max Av.z η hw



tw



, 

(

)

5008 mm

2



=

:=

obliczeniowa nośność
przekroju przy ścinaniu

Vc.z.Rd

Av.z

fy

3















γM0

679.42 kN



=

:=

warunek nośności
przy ścinaniu

Vz.Ed

Vc.z.Rd

0.099

=

< 1.0

Stan graniczny użytkowalności SLS

kom binacja obciażeń

Gk Qk

+

13.85

kN

m



=

m aks ugięcie

wmax

5 Gk Qk

+

(

)



L

4



384 E



Iy



13.1 mm



=

:=

nie powinno przekraczać:

ws

L

350

21.1 mm



=

:=

wmax ws

<

warunek spelniony