1.DANE DO
PROJEKTU
Wymiar rzutu poziomego
B
66000mm
:=
L
28000mm
:=
Wysokość przy okapie
h
8.6m
:=
Lokalizacja: Gdańsk
A
160m
:=
n.p.m.
Gatunek stali: S235
Płatwie dachowe: walcowane, IPN wolno podparte
Przyjęto stal S275 ==>
fy
275MPa
:=
Moduł sprężystości:
E
210GPa
:=
2. ZESTAWIENIE BOCIĄŻEŃ
2.1 OBCIĄŻENIA STAŁE
2.1.1 blacha fałdowa stalowa 55 gr. 0,75mm
wartość charakterystyczna
gk.blacha
0.091
kN
m
2
:=
wartość obliczeniowa
max
1.35
:=
min
1
:=
gd.max.blacha
gk.blacha max
0.123
kN
m
2
=
:=
gd.min.blacha
gk.blacha min
0.091
kN
m
2
=
:=
2.1.2 płatwe IPE 260
mpłatew
36.1
kg
m
:=
gk.płatew
mpłatew
1kN
100kg
0.361
kN
m
=
:=
ciężar płatwi-wartość charakterystyczna
ciężar płatwi-wartość obliczeniowa
gd.max.płatew
gk.płatew max
0.487 m
kN
m
2
=
:=
gd.min.płatew
gk.płatew min
0.361 m
kN
m
2
=
:=
2.1.3 Wełna mineralna gr.10cm
gk.wełna
0.03
kN
m
2
:=
gd.max.wełna
gk.wełna max
0.041
kN
m
2
=
:=
gd.min.wełna
gk.wełna min
0.03
kN
m
2
=
:=
1
2.1.4 2x papa na lepiku
gk.papa
0.116
kN
m
2
:=
gd.max.papa
gk.papa max
0.157
kN
m
2
=
:=
gd.min.papa
gk.papa min
0.116
kN
m
2
=
:=
Obciążenie stałe zebrane na 1mb dachu
5deg
:=
kąt nachylenia połaci dachowej
szerokość z jakiej zbierane jest obciążenie
a
2800mm
:=
obciążenie stałe-wartość charakterystyczna
gk
gk.płatew
2 gk.blacha
gk.wełna
+
gk.papa
+
(
)
a
cos( )
+
1.283 m
kN
m
2
=
:=
obciążenie stałe-wartość obliczeniowa
gd.max
gd.max.płatew
2 gd.max.blacha
gd.max.wełna
+
gd.max.papa
+
(
)
a
cos( )
+
1.732
kN
m
=
:=
gd.min
gd.min.płatew
2 gd.min.blacha
gd.min.wełna
+
gd.min.papa
+
(
)
a
cos( )
+
1.283
kN
m
=
:=
2
2.2. OBCIĄŻENIA ZMIENNE
2.2.1. Obciążenie wiatrem według PN-EN 1991-1-4
2 strefa obciążenia wiatrem
0 kategoria terenu
Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru
cdir
1
:=
współczynnik kierunkowy
cseason
1
:=
współczynnik sezonowy
podstawowa prędkość i wiatru dla strefy 2 i wysokości <300m według tablicy NB.1
vb0
26
m
s
:=
vb
cdir cseason
vb0
26
m
s
=
:=
wartośc podstawowa bazowej prędkości wiatru
Wartość bazowa ciśnienia wz.4.10
1.25
kg
m
3
:=
qb
1
2
vb
2
0.422
kN
m
2
=
:=
Wartość szczytowa prędkości wiatru
z
1600mm
1.6 m
=
:=
z0.0
0.8m
:=
z0
1.027m
:=
wysokośc chropowatości terenu kategorii 0. wg. tablicy 4.1
kr
1.6
z0
z0.0
2.054
=
:=
wsp. terenu wz.4.5
zmax
160m
:=
zmin
0m
:=
wysokość minimalna terenu kategorii 0. wg tablicy 4.1
cr z
( )
kr ln
z
z0
:=
współczynnik chropowatości wz 4.4
z
min
< z <z
max
cr z
( )
0.911
=
co z
( )
1
:=
współczynnik rzeźby terenu
vm z
( )
cr z
( ) co z
( )
vb
:=
średnia prędkość wiatru wz. 4.3
vm z
( )
23.677
m
s
=
Intensywność trubulencji wiatru
k1
1
:=
współczynnik trubulencji
v
kr vb
k1
53.404
m
s
=
:=
odchylenie standardowe wz. 4.6
z
min
< z <z
max
3
Iv z
( )
v
vm z
( )
:=
Iv z
( )
2.255
=
Szczytowe ciśnienie prędkości
qp z
( )
1
7 Iv z
( )
+
(
)
1
2
vm z
( )
(
)
2
:=
qp z
( )
5.882
kN
m
2
=
Ciśnienie wiatru na powierzchni zewnętrznej
Współczynniki ciśnienia zewnętrznego dla dachów dwuspadowych tabl. 7.4 a
POLE
KĄT
F
G
H
I
J
cpeF1
1.7
-
(
)
:=
cpeG1
1.2
-
(
)
:=
cpeH1
0.8
-
(
)
:=
cpeI1
0.6
-
(
)
:=
cpeJ1
0.6
-
(
)
:=
5
cpeF2
0.9
-
(
)
:=
cpeG2
0.8
-
(
)
:=
cpeH2
0.3
-
(
)
:=
cpeI2
0.4
-
(
)
:=
cpeJ2
1
-
(
)
:=
15
Wartości interpolowane dla
5deg
:=
Pole F
cpeF
cpeF2 cpeF1
-
(
)
5deg
-
(
)
cpeF1
+
1.7
-
=
:=
Pole G
cpeG
cpeG2 cpeG1
-
(
)
5deg
-
(
)
cpeG1
+
1.2
-
=
:=
Pole H
cpeH
cpeH2 cpeH1
-
(
)
5deg
-
(
)
cpeH1
+
0.8
-
=
:=
Pole I
cpeI
cpeI2 cpeI1
-
(
)
5deg
-
(
)
cpeI1
+
0.6
-
=
:=
Pole F
cpeJ
cpeJ2 cpeJ1
-
(
)
5deg
-
(
)
cpeJ1
+
0.6
-
=
:=
4
Wartości ciśnienia zewnętrznego działającego na poszczególnych polach (5.1)
Pole F
we1
qp z
( ) cpeF
10
-
kN
m
2
=
:=
Pole G
we2
qp z
( ) cpeG
7.059
-
kN
m
2
=
:=
Pole H
we3
qp z
( ) cpeH
4.706
-
kN
m
2
=
:=
Pole I
we4
qp z
( ) cpeI
3.529
-
kN
m
2
=
:=
Pole J
we5
qp z
( ) cpeJ
3.529
-
kN
m
2
=
:=
we
max we1 we2
,
we3
,
we4
,
we5
,
(
)
3.529
-
kN
m
2
=
:=
wartość maksymalna
we.obl
we 1.5
5.294
-
kN
m
2
=
:=
wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem na m^2 dachu
Obciążenie watrem zebrane na 1mb dachu
a
2800mm
:=
we.d
we.obl
a
cos( )
14.88
-
kN
m
=
:=
wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem na mb dachu
2.2.2. Obciążenie śniegiem według PN-EN 1991-1-3
1
0.8
:=
współczynnik kształtu dachu według tablicy 5.2
0<α<30
Ce
1
:=
współczynnik ekspozycji
teren normalny wg. tablicy 5.1
Ct
1
:=
współczynnik termiczny
wartość charakterystyczna obciążenia gruntu strefa 3. wg. tablicy NB.1
sk
0.006 A
1
m
0.6
-
kN
m
2
0.36
kN
m
2
=
:=
s.k >= 2.0
OK
s
1 Ce
Ct
sk
0.288
kN
m
2
=
:=
wzór 5.1 sytuacja trwała i przejściowa
A
160 m
=
obciążenie śniegiem zebrane na 1mb płatwi
wartość charakterystyczna obciążenia śniegiem na mb dachu
sk
s a
0.806
kN
m
=
:=
wartość obliczeniowa obciążenia śniegiem na mb dachu
sd
sk 1.5
1.21
kN
m
=
:=
5
3. OBLICZENIA DLA PŁATWI
Płatew IPE 270
hp
270mm
:=
wysokość
tf
10.2mm
:=
grubość pasa
R1
15mm
:=
wyokrąglenie
tw
6.6mm
:=
grubość środnika
bf
135mm
:=
szerokość pasa
Ap
45.9cm
2
:=
pole przekroju
I
70580cm
6
:=
wycinkowy moment bezwładności
I
16.4cm
4
:=
moment bezwładności przy skręcaniu
Wskaźniki wytrzymałości
Momenty bezwładności
Wy.pl
429cm
3
:=
Iy
5790cm
4
:=
Wz.pl
62.2cm
3
:=
Iz
420cm
4
:=
3.1. Wyznaczanie klasy przekroju
Wskaźniki geometrzyczne ścianki środnika (środnik zginany):
b1
hp 2 tf R1
-
(
)
-
279.6 mm
=
:=
b1
tw
42.364
=
235
355
0.814
=
:=
72
58.58
=
>
b1
tw
42.364
=
==> klasa 1
Wskaźniki geometrzyczne ścianki pasa (pas ściskany równomiernie):
b1
bf tw
-
2 R1
-
(
)
2
49.2 mm
=
:=
b1
tf
4.824
=
275MPa
fy
1
=
:=
9
9
=
>
b1
tf
4.824
=
==> klasa 1
Przekrój klasy I
6
3.2. Siły działające w przekroju płatwi
I. Kombinacja obciążeń: obciążenia stałe max + obciążenie śniegiem
L1
6m
:=
rozstaw dźwigarów dachowych
qy.I
gd.max sd
+
(
)
cos( )
2.93
kN
m
=
:=
qz.I
gd.max sd
+
(
)
sin( )
0.256
kN
m
=
:=
Maxymalny moment zginający w środku rozpiętości przęsła
My.Ed.I
qy.I L1
2
8
13.186 kN m
=
:=
Mz.Ed.I
qz.I L1
2
8
1.154 kN m
=
:=
Największa siła poprzeczna przy podporze
Vy.Ed.I
qy.I L1
2
8.791 kN
=
:=
7
II. Kombinacja obciążeń: obciążenia stałe min + obciążenie wiatrem
qy.II
gd.min cos( )
we.d
+
13.602
-
kN
m
=
:=
qz.II
gd.min sin( )
0.112
kN
m
=
:=
Maxymalny moment zginający w środku rozpiętości przęsła
My.Ed.II
qy.II L1
2
8
61.21 kN m
=
:=
Mz.Ed.II
qz.II L1
2
8
0.503 kN m
=
:=
Największa siła poprzeczna przy podporze
Vy.Ed.II
qy.II L1
2
40.807 kN
=
:=
3.3. Sprawdzenie SGN
I. Kombinacje obciążeń
Zginanie ze ścinaniem:
ścinanie w płaszczyźnie y-y
Av.y
max Ap 2 bf
tf
-
tw 2 R1
+
(
)
tf
+
hp tw
,
:=
Av.y 22.093 cm
2
=
pole przekroju czynnego przy ścinaniu pkt 6.2.6
M.0
1
:=
fy 275 MPa
=
Nośność plastyczna przy ścinaniu (brak skręcania):
Vpl.Rd.y
Av.y
fy
3
M.0
350.777 kN
=
:=
wzór 6.18
0.5 Vpl.Rd.y
175.388 kN
=
>
Vy.Ed.I
8.791 kN
=
Ponieważ siła poprzeczna nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy
ścinaniu, jej wpływ można pominąć.
Nośność przy zginaniu
Belka pod wpływem działania I kombinacji obciążeń nie jest narażona na zwichrzenie,
ponieważ ściskany pas górny zamocowany jest do blachy fałdowej
My.Rd.I
Wy.pl
fy
M.0
117.975 kN m
=
:=
pkt. 6.2.5
Mz.Rd.I
Wz.pl
fy
M.0
17.105 kN m
=
:=
8
Warunek nośności:
2
:=
1
:=
My.Ed.I
My.Rd.I
Mz.Ed.I
Mz.Rd.I
+
=<
1
=< 1
My.Ed.I
My.Rd.I
Mz.Ed.I
Mz.Rd.I
+
0.08
=
II Kombinacja obciążeń
Zginanie ze ścinaniem
ścinanie w płaszczyźnie y-y
Av.y 22.093 cm
2
=
M.0
1
=
6.18
(
)
Vpl.Rd.y 350.777 kN
=
0.5 Vpl.Rd.y
175.388 kN
=
> Vy.Ed.II 40.807 kN
=
6.2.8 2
( )
Ponieważ siła poprzeczna nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy
ścinaniu, jej wpływ można pominąć.
Nośność przy zginaniu
Belka narażona jest na zwichrzenie
Wy.pl
429 cm
3
=
Wyznaczenie krytycznego momentu zwichrzenia belki
zg
hp 0.5
13.5 cm
=
:=
odległość między punktem położenia obciążenia a
środkiem ścinania
obciążenie równomiernie rozłożone oraz k=1 więc:
C1
1.127
:=
k
1
:=
C2
0.454
:=
kw
1
:=
G
80770
N
mm
2
80.77 GPa
=
:=
modył sprężystości przy ścinaniu
Moment krytyczny:
Mcr
C1
2
E
Iz
k L1
(
)
2
k
kw
I
Iz
k L1
(
)
2
G
I
2
E
Iz
+
C2 zg
(
)
2
+
C2 zg
-
58.099 kN m
=
:=
9
Smukłość względna przy zwichrzeniu:
LT
Wy.pl fy
Mcr
1.425
=
:=
wzór 6.56
Współczynnik zwichrzenia belki dla dwuteownika walcowanego (wg. 6.3.2.3):
hp
bf
2
=
ponieważ
hp
bf
=< 2
należy wybrać krzywż zwichrzenia b
(wg. tab. 6.5)
LT
0.34
:=
wartość współczynnika dla krzywej b
tablica 6.1
LT.0
0.4
:=
pkt 6.3.2.3
0.75
:=
LT
0.5 1
LT
LT
LT.0
-
(
)
+
LT
2
+
1.436
=
:=
LT
1
LT
LT
2
LT
2
-
+
0.461
=
:=
Warunek nośności na zwichrzenie przekroju 6.3.2.1
M1
1
:=
My.Rd.II
LT Wy.pl
fy
M1
54.38 kN m
=
:=
Mz.Rd.II
Wz.pl
fy
M1
17.105 kN m
=
:=
Warunek nośności:
2
:=
1
:=
My.Ed.II
My.Rd.II
Mz.Ed.II
Mz.Rd.II
+
=>
1
=> 1
==> warunek spełniony
My.Ed.II
My.Rd.II
Mz.Ed.II
Mz.Rd.II
+
1.296
=
3.4. Sprawdzenie SGU
Najbardziej niekorzystna sytuacja obliczeniowa: ciężar własny + obc. śniegiem
5deg
:=
qk1
gk sk
+
(
)
cos( )
2.081
kN
m
=
:=
Wartość ugięcia
10
wpłatew
5
384
gk L1
4
E Iy
1.78 mm
=
:=
Dopuszczalne ugięcie (NA.22)
wmax.płatew
L1
200
30 mm
=
:=
wpłatew 1.78 mm
=
<
wmax.płatew 30 mm
=
Warunek spełniony
5. PROJEKTOWANIE PROFILI ELEMENTÓW SKŁADOWYCH KRATOWNICY
11
Do obliczeń wykorzystuję bardziej niekorzystną sytuację wynikającą z obciążenia kombinacji pierwszej.
12
Numeracja Prętów - schemat symetryczny
13
5.1. SPRAWDZENIE PRZEKROJU PASA GÓRNEGO
5.1.1. Charakterystyki profilu 140x140x10
fy 275 MPa
=
fu
390MPa
:=
E
210 GPa
=
1
=
d
140mm
:=
t
10mm
:=
Ax
d
2
d
t
-
(
)
2
-
2.7
10
3
mm
2
=
:=
Ay
Ax
2.7
10
3
mm
2
=
:=
Iy
d
4
12
3.201
10
3
cm
4
=
:=
Iz
Iy 3.201 10
3
cm
4
=
:=
m140.g
40.40
kg
m
:=
5.1.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 140x140x10
d
t
14
=
<
33
33
=
przekrój klasy 1
5.1.3. Stan graniczny nośności - ściskanie (pręt 9,10)
nośność przekroju:
NEd
335.164kN
:=
wymiaruję na największą siłę ściskającą
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
742.5 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.451
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
2.80m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
2.52 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
1.045
10
4
kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.267
=
:=
14
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.543
=
:=
1
2
_
2
-
+
0.985
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
731.503 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.458
=
< 1
warunek spełniony
5.2. SPRAWDZENIE PRZEKROJU PASA DOLNEGO
5.2.1. Charakterystyki profilu 140x140x12.5
fy 275 MPa
=
fu
510MPa
:=
E
210 GPa
=
1
=
d
140mm
:=
t
12.5mm
:=
Ax
d
2
d
t
-
(
)
2
-
3.344
10
3
mm
2
=
:=
Ay
Ax
3.344
10
3
mm
2
=
:=
Iy
d
4
12
3.201
10
3
cm
4
=
:=
Iz
Iy 3.201 10
3
cm
4
=
:=
m140.d
48.10
kg
m
:=
5.2.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa dolnego 100x100x10
d
t
11.2
=
<
33
33
=
przekrój klasy 1
5.2.3. Stan graniczny nośności - rozciąganie (pręt 3,4)
nosność przekroju
NEd
315.686kN
:=
wymiaruję na największą siłę rozciągającą
Nc.Rd
Ax fy
M0
919.531 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.343
=
< 1
warunek spełniony
15
5.3. SPRAWDZENIE PRZEKROJU SŁUPKÓW
5.3.1. Charakterystyki profilu 70x70x5
d
70mm
:=
t
5mm
:=
Ax
d
2
d
t
-
(
)
2
-
675 mm
2
=
:=
Ay
Ax
675 mm
2
=
:=
Iy
d
4
12
200.083 cm
4
=
:=
Iz
Iy 200.083 cm
4
=
:=
m70
9.53
kg
m
:=
5.3.2. Sprawdzenie klasy przekroju słupków 70x70x5
d
t
14
=
<
33
33
=
przekrój klasy 1
5.3.3. Stan graniczny nośności
A) pręt 11
ŚCISKANIE
nośność przekroju:
NEd
8.656kN
:=
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
185.625 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.047
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
2m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
1.8 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
1.28
10
3
kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.381
=
:=
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.592
=
:=
16
1
2
_
2
-
+
0.958
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
177.785 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.049
=
< 1
warunek spełniony
wyboczenie z płaszczyzny ustroju
poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.
B) pręt 13
ŚCISKANIE
nośność przekroju:
NEd
26.869kN
:=
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
185.625 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.145
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
2.92m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
2.628 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
600.453 kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.556
=
:=
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.692
=
:=
1
2
_
2
-
+
0.906
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
168.162 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.16
=
< 1
warunek spełniony
17
wyboczenie z płaszczyzny ustroju
poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.
C) pręt 15
ŚCISKANIE
nośność przekroju:
NEd
26.869kN
:=
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
185.625 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.145
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
2.916m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
2.624 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
602.102 kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.555
=
:=
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.691
=
:=
1
2
_
2
-
+
0.906
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
168.211 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.16
=
< 1
warunek spełniony
wyboczenie z płaszczyzny ustroju
poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.
UWAGA: Ze względu na pomijalnie małe siły w słupkach nr 12, 14, 16 nie sprawdzam warunku na ściskanie.
Przyjmuję, że wyżej wymienione pręty kratownicy wykonane zostaną z rur kwadratowych 50x50x5.
18
5.4. SPRAWDZENIE PRZEKROJU KRZYŻULCY
5.4.1. Charakterystyki profilu 120x120x10
d
120mm
:=
t
10mm
:=
Ax
d
2
d
t
-
(
)
2
-
2.3
10
3
mm
2
=
:=
Ay
Ax
2.3
10
3
mm
2
=
:=
Iy
d
4
12
1.728
10
3
cm
4
=
:=
Iz
Iy 1.728 10
3
cm
4
=
:=
m120
34.20
kg
m
:=
5.4.2. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 120x120x10
d
t
12
=
<
33
33
=
przekrój klasy 1
5.4.3. Stan graniczny nośności - ściskanie
A) pręt 17
ŚCISKANIE
nośność przekroju:
NEd
203.368kN
:=
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
632.5 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.322
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
3.43m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
3.087 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
3.758
10
3
kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.41
=
:=
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.606
=
:=
19
1
2
_
2
-
+
0.95
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
600.92 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.338
=
< 1
warunek spełniony
wyboczenie z płaszczyzny ustroju
poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.
5.4.4. Charakterystyki profilu 90x90x8
d
90mm
:=
t
8mm
:=
Ax
d
2
d
t
-
(
)
2
-
1.376
10
3
mm
2
=
:=
Ay
Ax
1.376
10
3
mm
2
=
:=
Iy
d
4
12
546.75 cm
4
=
:=
Iz
Iy 546.75 cm
4
=
:=
m90
18.87
kg
m
:=
5.4.5. Sprawdzenie klasy przekroju pasa górnego 90x90x8
d
t
11.25
=
<
33
33
=
przekrój klasy 1
5.4.6. Stan graniczny nośności
B) Pręt 18
ROZCIĄGANIE
nosność przekroju
NEd
129.536kN
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
378.4 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.342
=
< 1
warunek spełniony
20
C) pręt 19
ŚCISKANIE
nośność przekroju:
NEd
75.264kN
:=
M0
1
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
378.4 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.199
=
< 1
warunek spełniony
nośność pręta (wyboczenie w płaszczyźnie XZ)
i
0.21
:=
wartość współczynnika dla krzywej a - Tabl. 6.1
L0
3.739m
:=
odległość między węzłami
0.9
:=
Lcr
L0
3.365 m
=
:=
Ncr
2
E
Iy
Lcr
2
1.001
10
3
kN
=
:=
_
Ax fy
Ncr
0.615
=
:=
0.5 1
_
0.2
-
(
)
i
+
_
2
+
0.733
=
:=
1
2
_
2
-
+
0.884
=
:=
Nb.Rd
Ax
fy
M0
334.6 kN
=
:=
NEd
Nb.Rd
0.225
=
< 1
warunek spełniony
wyboczenie z płaszczyzny ustroju
poprzez podwieszenie stężeń do płatwi uzyskałem taką samą długość wyboczeniową w kierunku y i , zatem
spełnienie powyższego warunku spełnia też bieżący warunek.
21
D) Pręt 21
ROZCIĄGANIE
nosność przekroju
NEd
14.995kN
:=
Nc.Rd
Ax fy
M0
378.4 kN
=
:=
NEd
Nc.Rd
0.04
=
< 1
warunek spełniony
UWAGA: Ze względu na pomijalnie małą siłę w krzyżulcu nr 20 nie sprawdzam warunku na ściskanie. Przyjmuję, że
wyżej wymieniony pręt kratownicy wykonany zostanie z rury kwadratowej 60x60x5.
22