Spis Treści

1.0. Opis Techniczny Do Projektu Konstrukcji Drewnianej

Wiązara Dachowego Kratowego ………………………………….........…....2

1.1. Ogólna koncepcja konstrukcji wiązara kratowego……………………………………...2

1.2. Przyjęte rozwiązania materiałowe………………………………………………………2

1.3. Dane do projektowania………………………………………………………………….2

1.4. Opis techniczny konstrukcji dachu……………………………………………………...2

1.5. Stężenia konstrukcji dachu……………………………………………………………...3

1.6. Zabezpieczenie przeciw korozji biologicznej konstrukcji dachu……………………….3

1.7. Normy uwzględnione przy projektowaniu……………………………………………...3

2.0. Obciążenia Wiązara………………………………………………….……...........4

2.1. Obciążenia stałe……………………………………………………………….…………4

2.2. Obciążenia zmienne………………………………………………………….…………..4

2.2.1. Obciążenie śniegiem……………………………………………….……….....5

2.2.2. Obciążenie wiatrem………………………………………………….…..……5

3.0. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ WIĄZARA……………………………....…….…..5

4. SIŁY W PRĘTACH UKŁADU.................................................................................7

5.0. Wymiarowanie Elementów Wiązara………………….…………..….......…...8

5.1. Wymiarowanie pasa górnego………………………………...…………..……………..8

5.2. Wymiarowanie pasa dolnego……………………………………………..…………….10

5.3. Wymiarowanie krzyżulców……………………………………………..……………...10

6.0. Złącza……………………………………….......………………………...……….12

6.1. Wymiarowanie płytek w węźle A………………..……………………………………..12

6.2. Wymiarowanie płytek w węźle B………………………..……………………………..14

6.3. Wymiarowanie płytek w węźle C…………………….……….………………………..17

6.4. Wymiarowanie płytek w węźle D…………………………………..…………………..18

6.5. Wymiarowania połączenia pasa dolnego na długości. Węzeł E………..……………....21

7. Stan Graniczny Użytkowalności - Ugięcie Wiązara……………..….........23

7.1. Ugięcie od obciążenia stałego..........................................................................................23

7.2. Ugięcie od obciążenia śniegiem.......................................................................................23

7.3. Ugięcie od obciążenia wiatrem.........................................................................................24

8. Rysunki Konstrukcyjne........................................................................................25

1. Opis Techniczny Do Projektu Konstrukcji Drewnianej

Wiązara Dachowego Kratowego

1.1. Ogólna koncepcja konstrukcji wiązara kratowego.

Projekt konstrukcyjny obejmuje obliczenia statyczne i konstrukcję dachu drewnianego typu kratowego wg wymagań normy PN-B-03150:2000 opartej na EC 5. Konstrukcja budynku nie wchodzi w zakres opracowania. Przyjęto budynek o konstrukcji tradycyjnej : ściany murowane z elementów ceramicznych na zaprawie cementowo-wapiennej marki M3, stropy międzypiętrowe żelbetowe wylewane z betonu B20 zbrojone stalą A-III i A-0. Budynek ma szerokość w osiach ścian wynoszącą L = 11,40m. Długość budynku spełnia warunek H/L<2. Wysokość budynku nie przekracza 10 m. Schemat konstrukcji wiązara według tematu zadania.

1.2. Przyjęte rozwiązania materiałowe.

W projekcie konstrukcji dachu przyjęto następujące rozwiązania materiałowe:

• wiązar dachowy o konstrukcji drewnianej kratowej dla rozpiętości 11,40m,

• drewno sosnowe klasy C-40,

• łączniki metalowe typu trzpieniowego i łączniki typu płytki kolczaste typu M16

w węzłach wg PN-B-03150:2000,

• połączenia elementów konstrukcji wg wymagań PN i aprobaty technicznej dla odpowiednich płytek kolczastych,

• zabezpieczenia przeciw korozji biologicznej drewna wg wymagań norm związanych z PN-B-03159:2000, PN-EN 335.1:1996, PN-EN 351, PN-EN 460.

1.3. Dane do projektowania:

• drewno sosnowe klasy C-40

• rozpiętość dachu l = 11400mm

• wysokość wiązara wg h/l = 1/5 = 2280mm

• rozstaw wiązarów a = 1550mm, zmieniono na 750mm

• wymiary budynku H/L<2 i H<10m

• lokalizacja budynku - II strefa obciążenia śniegiem

II strefa obciążenia wiatrem

• połączenie w węzłach za pomocą płytek M16 i gwoździ 4,1/90

1.4. Opis techniczny konstrukcji dachu :

W wyniku analizy statycznej i wymiarowania zgodnie z zasadami PN-B-03150:2000 przyjęto następujące przekroje elementów konstrukcyjnych.:

• poszycie w postaci deskowania o grubości 22mm,

• pas górny z drewna klasy C-40 o przekroju 50x175mm ciągły na całej długości połaci

• pas dolny z drewna sosnowego klasy C-40 o przekroju 50x100mm, ze stykiem w odległości 0,708m od węzła D pasa. Styk wykonano za pomocą 2 nakładek 25x100 mm i długości 0,369m oraz gwoździ 4,1/90 w liczbie 6 sztuk z każdej strony styku i każdej strony pasa,

• krzyżulce z drewna klasy C-40 o przekroju 50x75mm ściskane i rozciągane,

• połączenia w węzłach za pomocą płytek kolczastych typu M16 wg Aprobaty Technicznej ITB nrAT-15-3028/98,

• wszystkie szczegóły połączeń pokazano na rysunkach konstrukcyjnych,

• układ wiązarów, ich rozstaw, propozycję stężeń pokazano na rzucie budynku z układem elementów konstrukcji dachu.

1.5. Stężenia konstrukcji dachu.

Sztywność przestrzenną i nieprzesuwność konstrukcji dachu zapewniają:

• deskowanie pełne na pasie górnym,

• układ listew pod podsufitkę oraz deskowanie pasa dolnego,

• na czas montażu wiązarów elementem zapewniającym sztywność i stateczność montażową wiązarów będą stężenia połaciowe w postaci deski 32x120mm przekątniowo mocowanej do pasa górnego i deski kalenicowej 32x120mm mocowanej gwoździami 5/150 mm,

1.6. Zabezpieczenie przeciw korozji biologicznej konstrukcji dachu.

Wg tablicy 1 PN-EN 460 (naturalna trwałość drewna), naturalna odporność drewna jest wystarczająca dla klasy zagrożenia 1, a w klasie 2 wskazane jest dodatkowe zabezpieczenie konstrukcji drewnianej. Konstrukcję wiązara dachowego nad budynkiem mieszkalnym można zakwalifikować do klasy 1, uwzględniając klasę trwałości konstrukcji 5 wynikającą z faktu, że drewno bielu jest kwalifikowane w 5 klasie trwałości.

Wg. tablicy B1 PN-EN 351-1 klasa zagrożenia 1 dotyczy konstrukcji pod przykryciem w warunkach suchych, zaś klasa 2 uwzględnia również konstrukcję pod przykryciem z ryzykiem zawilgocenia np. przeciekający dach po pewnym okresie użytkowania. uwzględniając możliwości wystąpienia warunków wynikających z klasy 2 zagrożenia przyjęto dodatkowe zabezpieczenie konstrukcji drewnianej za pomocą środka FOBOS M-2 w ilości 15kg/m³ drewna co czyni konstrukcję trudno podatną na zapalenie.

Łączniki metalowe - płytki kolczaste muszą być wykonane z materiałów odpornych na korozję. W klasie użytkowania 2 do której zakwalifikowano konstrukcję dachu płytki muszą być zabezpieczone warstwą Fe/Zn 12c PN-82/H-97018 (płytki cynkowane ogniowo).

1.7. Normy uwzględnione przy projektowaniu

1.PN-B-02000:1982 - Obciążenia konstrukcji,

2.PN-B-02001 :1982 - Obciążenia stale,

3.PN-B-03000:1990 - Zasady wykonywania obliczeń statycznych

4.PN-B-02011: 1977 - Obciążenia wiatrem,

5.PN-B-02010/AZ1:1980 - Obciążenia śniegiem,

6.PN-B-03150:2000 - Konstrukcje drewniane,

7.PN-EN 460:1997 - Naturalna trwałość drewna,

8.PN-EN 351-1 :1999 - Drewno lite zabezpieczone środkami ochrony,

9.PN-EN 335.1 :1996 - Trwałość drewna i materiałów drewnopochodnych.

10.Aprobata Techniczna ITB AT-15-3028/98 Złącza na płytki kolczaste

jednostronne Typu M16, M14, M20.

Dane projektowe:

-dźwigar z drewna sosnowego klasy: C-40

-rozpiętość dźwiga: L = 11400 mm

-wysokość dźwiga dla: H/L=1/5 H=2280mm

-rozstaw dźwigarów w dachu: a = 1550 mm

-pokrycie dachu: blacha fałdowa

-budynek o wymiarach: H/L<2 i H<10m

-stężenia dachowe w postaci skratowania

-połączenia w węzłach na płytki kolczaste

-obciążenie śniegiem II strefa

-obciążenie wiatrem II strefa

Geometria układu:

tgα=

α=26,2°

⇒

2.0. Zestawienie obciążeń.

2.1. Obciążenia stałe.

2.1.1. Obciążenia stałe pasa górnego.

Dachówka ceramiczna 0,80 x 1,2=0,96

Łaty
x 1,2=0,046

Kontrłaty 0,03 x 1,2=0,036

Folia PE 0,02 x 1,2=0,024

1. Obciążenia stałe pasa dolnego

Wełna mineralna
x 1,2=0,18

Filia PE 0,02 x 1,2=0,024

Listwy pod łaty
x 1,1=0,033

Strop podwieszony 0,15 x 1,2=0,18

1. Obciążenia zmienne.

1. Obciążenia śniegiem.

Przyjęto wg PN-EN 1991:1-3 dla II strefy śniegowej q_k=0,9 kN/m².

C-współczynnik kształtu dachu

2. Obciążenia wiatrem.

Przyjęto wg PN-B-02010:1977 dla II strefy wiatrowej q_k=0,3 kN/m².

Teren A - otwarty H<10m ⇒ C_e=1,0

β=1,8

C- współczynnik kształtu dachu : W I ⇒

W II⇒

Wariant I

Wariant II

3. Obciążenie węzłów układu.

1. Obciążenie pasa górnego.

2. Obciążenie pasa dolnego.

3. Obciążenia skupione W od parcia i ssania wiatru.

Wg PN-B-02000:1982

S-Ψ_i=1

W-Ψ_i=0,9

1. Siły w prętach układu.

2. Siły od obciążeń jednostkowych P_i=1.

Siła w prętach	Siły jednostkowe węzłów
		Pg=1	Pd=1	Wl=1	Wp=1
G1	-4,03	-2,70	-2,28	-1,45
G2	-3,65	-2,70	-2,28	-1,45
G'1	-4,03	-2,70	-1,45	-2,28
G'2	-3,65	-2,70	-1,45	-2,28
D1	+3,75	+2,50	+1,95	+1,35
D2	+2,50	+1,46	+0,62	+1,35
D'1	+3,75	+2,50	+0,62	+2,68
K1	-0,92	0	-1,0	0
K'1	-0,92	0	0	-1,0
K2	+1,23	+1,43	+1,33	0
K'2	+1,23	+1,43	0	+1,33

4.2. Siły wewnętrzne w prętach układu.

Siły w prętach	Siły wewnętrzne obliczeniowe od obciążeń				Maksymalne siły w prętach	Maksymalne siły w prętach po zmianie rozstawu do 0,75m
		P1d=10,842 P1d=5,238	P2d=3,04 P2d=1,468	Wld=0,589 Wld=0,284 W'ld=-1,931 W'ld=-0,933			W'2d=-1,245 W'2d=-0,601
G1, G'1	-44,09	-8,21	-1,34	+1,81	-52,30	-25,26
G2, G'2	-39,94	-8,21	-1,34	+1,81	-48,15	-23,24
D1, D'1	+41,03	+7,60	+1,15	-1,68	+48,63	+23,49
D2	+27,35	+4,44	+0,36	-1,68	+31,79	+15,35
K1, K'1	-10,07	0	-0,59	0	-10,66	-5,51
K2, K'2	+13,46	+4,35	+0,78	0	+18,59	+8,98

Obciążenie obliczeniowe prostopadłe do pasa górnego.

Belka dwuprzęsłowa

Obciążenie zginające dla pasa dolnego

1:1,2:1⇒ α₁=0,0713

α₂=-0,1218

α_p=0,0582

5. Wymiarowanie prętów układu.

Parametry materiałowe.

Dla drewna klasy C-40MPa

1. Pas górny.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x150mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x150=7500mm²

Naprężenia w przekroju: M_sd=G_1d i M_yd=M_1d

a)przęsło:

b)podpora:

Efekt wyboczenia

Deskowanie eliminuje wyboczenie z płaszczyzny

Smukłość

Warunki nośności:

a)przęsło:

b)podpora:

Pas 50x150 spełnia warunki nośności całego przekroju.

2. Pas dolny.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x125mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x100=5000mm²

Największe wytężenie dla N_t,0,d=D_1d i M_yd=M_1d

Pas 50x100 spełnia warunki nośności całego przekroju.

3. Krzyżulec ściskane.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x50mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x50=2500mm²

Naprężenia w przekroju

Wyboczenie z płaszczyzny dźwigara

Nośność

4. Krzyżulec rozciągany.

Przyjęto wstępnie przekrój 50x50mm.

Parametry przekroju:

Ad=50x50=2500mm²

Naprężenia w przekroju

Krzyżulce 50x50 spełniają warunki nośności całego przekroju.

6.0. Złącza na płytki kolczaste

6.1. Wymiarowanie płytek w węźle A.

Pas górny:50 x 150mm

Pas dolny:50 x 100mm

D₁=23,49kN

G₁=-25,26kN

Wymiary maksymalne płytki:

Płytka powinna spełniać warunki 167,2 x 339,8 mm.

PAS GÓRNY

A_G1 - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki w pasie górnym

gdzie:

G₁- siła ściskająca w pasie górnym,

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

Dla A_G1 (pas górny) : β=0°, φ=α=26,2° ⇒ F₁=100 N/cm

η - współczynnik zmniejszający nośność płytki z uwagi na docisk kolców do drewna,

zależny od kąta nachylenia połaci dachowej, dla α=26,2° ⇒ η=0,65

Przyjęto płytkę M16 152 x 305mm

Rzeczywista powierzchnia kontaktu płytki:

Ag_eff=178,2cm²<Ag₁=194,3cm²

Zwiększono wysokość pasa górnego h_g=175mm

Wymiary maksymalne płytki:

Płytka powinna spełniać warunki 195,04 x 396,4 mm.

Przyjęto płytkę M16 190 x 407mm

Rzeczywista powierzchnia kontaktu płytki:

Ag_eff=273,88cm²>Ag₁=194,3cm²

PAS DOLNY

A_D1 - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki w pasie dolnym

gdzie:

D₁- siła rozciągająca w pasie dolnym,

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych

typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

Dla A_D1 (pas dolny) : β=0°, α=0° ⇒ F₁=100 N/cm

η - współczynnik zmniejszający nośność płytki z uwagi na docisk kolców do drewna,

zależny od kąta nachylenia połaci dachowej, dla α=26,2° ⇒ η=0,65

Rzeczywista powierzchnia kontaktu płytki:

Ag_eff=187,5 cm²>Ag₁=180,7cm²

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie

F_1D=G_1d=25,26kN

F_1v - jednostkowa nośność obliczeniowa płytek kolczastych typu M16 na ścinanie interpolowana z tabl. 7-11. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”,

W. Nożyński; dla α=26,2°.

F_v=278,44 N/cm < F_1V=499,5 N/cm

warunek spełniony

Przyjęto w węźle A 2xM16 o wymiarach 190x507 mm

6.2. Wymiarowanie płytek w węźle B.

G_1d=25,26kN

G_2d=23,24kN

K_1d=5,51kN

P_1d = 5,238kN

β=66,77 α=90-66,77=23,23

Dla α=23,23 i β=66,77 dobieram siłę z tablicy 7-9.

Powierzchnia styku z krzyżulcem

Dla α=0 i β=0 więc F₁=105N/cm²

Całkowita długość płytki L=14,44cm+8,46cm=22,9 cm

Przyjęto płytkę M16 51x254mm

Sprawdzenie pytki na ścinanie:

P_Iid=2,02kN

F'_1v=

Ściskanie płytki siłą K_1d=5,51kN

F'_1c=

Nośność wg tab. 7-11 dla M-20

dla α=0 F_1c=620N/cm

dla α=90 F_1v=300N/cm

Warunek nośności:

Zwiększono wymiary krzyżulca 50x75mm

Zakładam płytki 2xM16

Powierzchnia styku z krzyżulcem

Dla α=0 i β=0 więc F₁=100N/cm²

Całkowita długość płytki L=8,89cm+4,92cm=13,81 cm

Przyjęto płytkę M16 76x152mm

Sprawdzenie pytki na ścinanie:

P_Iid=2,02kN

F'_1v=

Ściskanie płytki siłą K_1d=5,51kN

F'_1c=

Nośność wg tab. 7-11 dla M-20

dla α=0 F_1c=1135N/cm

dla α=90 F_1v=570N/cm

Warunek nośności:

Warunek został spełniony

6.3. Wymiarowanie płytek w węźle C.

Siły działające na węzeł C:

P_1d =5,238kN

G₂ =G₂^'=-23,24kN

K₂ =K₂^'= 8,98kN

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły:

P_1d = 5238N

i

A_P - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły P_1d

Przyjęto płytkę M16 76x101mm, usytuowaną jak na rysunku nr 4

Sprawdzenie płytki na ścinanie:

(z tab. 7-11, gdy i α =90°)

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły:

K₂ = 8,98kN=8980N

i

(interpolowana z tab.7-9. dla α_K2=46,5°, β_K2=0°)

A_K2 - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K₂

Obliczenie powierzchni płytki potrzebnej do przeniesienia siły G_2-1

,

Założono płytki 209x559mm usytuowane jak na rys. nr 4 - Szczegół połączenia węzła ”C”

Sprawdzenie warunków konstrukcyjnych:

Sprawdzenie powierzchni pracujących netto:

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie

(z tab.7-11, gdy α=26,2°)

Przyjęto w węźle C 2xM16 o wymiarach 76x101 mm i 209x559 mm

1. Wymiarowanie płytek w węźle D.

Przyjęto do obliczeń płytkę M16 152x203 mm

Siły działające na węzeł D:

D₁ = 23,49kN, D₂ = 15,35kN, K₁ = -5,51kN, K₂ = 8,98kN, P_2d = 1,468kN

Obliczenie powierzchni płytek potrzebnych do przeniesienia sił:

D=D₁-D₂=23,49-15,35=8,14kN=8140N

P_2d = 1,468kN=1468N

(interpolowana z tab.7-9. dla α=β=10,2°)

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych

typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

A_D - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia sił

D=D₁-D₂ i P_2d

Obliczenie powierzchni potrzebnej do przeniesienia siły:

K₁=5,51kN=-5510N

i

(interpolowana z tab.7-9. dla α_K1=58,85°, β_K1=0°)

F₁ - jednostkowa nośność obliczeniowa w (N/cm²) płytek kolczastych jednostronnych typu M16 z uwagi na docisk kolców do drewna tab.7-9. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński. , zależna od:

β - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem włókien drewna,

α - kąt między kierunkiem działania siły i kierunkiem wzdłużnym płytki,

A_K1 - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K₁

Obliczenie powierzchni potrzebnej do przeniesienia siły:

K₂=8,98kN=-8980N

i

(interpolowana z tab.7-9. dla α_K2=46,5°, β_K2=0°)

A_K2 - niezbędna (minimalna) powierzchnia płytki potrzebna do przeniesienia siły K₂

Usytuowanie płytek wg rys. nr 5 - Szczegół połączenia węzła ”D”

Sprawdzenie Płytek Na Ścinanie w kierunku sił D₁ i D₂:

- wymiar płytki wzdłuż krawędzi łączonych elementów.

F_1v - jednostkowa nośność obliczeniowa płytek kolczastych typu M16 na ścinanie

z tabl. 7-11. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński;

dla α=0°

F_v=200,5N/cm<F_1V=450,0N/cm

warunek spełniony

Sprawdzenie Płytek Na Rozciąganie

- wymiar płytki wzdłuż krawędzi łączonych elementów.

F_1t - jednostkowa nośność obliczeniowa płytek kolczastych typu M16 na rozciąganie z tabl. 7-11. „Przykłady obliczeń konstrukcji budowlanych z drewna”, W. Nożyński; dla α=0°

F_t=36,2N/cm<F_1t=1135,0N/cm

warunek spełniony

Sprawdzenie Płytek Na Łączne Działania Ścinania I Rozciągania:

Przyjęto w węźle D 2xM16 o wymiarach 152x203 mm

6.5. Wymiarowanie połączenia pasa dolnego na długości. Węzeł E.

Połączenie przyjęto w punkcie E przęsła środkowego, gdzie nie występuje moment zginający, w odległości od węzła D wynoszącej : l_E = 0,2l₂ = 0,2*3539 = 708mm.

W punkcie E działa siła podłużna rozciągająca D₂ = 15,35kN oraz obciążenie pasa:

Przyjęto płytki M16 o szerokości 89mm. Wypadkowa:

W = (15,35²+0,39²)^0,5=15,36kN = D₂^'

Potrzebna powierzchnia płytki:

,

,
(wg tab. 7-9)

Potrzebna długość płytki:

l_p = 76,8/8,9=8,63cm

Ponieważ
, więc 0,55
=4,895mm<8,63mm warunek nie został spełniony.

Zastosowano nakładki grubości 25mm i gwoździe jednocięte 4,1x90mm

Według PN-B-03150 nośność obliczeniową na docisk w złączach drewno-drewno odniesioną do płaszczyzny ścinania i do jednego łącznika, przyjmować należy jako minimalną ze wzorów:

Potrzebna liczba gwoździ:

n=15350/(2*841) = 9,13- przyjęto 11 gwoździ z każdej strony styku oraz z każdej strony elementu.

Rozmieszczenie gwoździ:

Liczba szeregów gwoździ w pasie:

- przyjęto 3 szeregi co 25mm

Długość nakładek:

(a_3t+6a₁+a_3c)*2 = (61,5+6*41+41)*2 = 697mm

7.0 Ugięcia dźwigara

7.1. Ugięcie od obciążenia stałego.

Wartości charakterystyczne sił w kratownicy:

P_1gk = P_1g1k +0,5· P_1q3k =2,116+0,5· 0,0,17 = 2,201kN

P_2gk =P_2g2k+ 0,5· P_2g3k = 1,015+0,5· 0,234 = 1,132kN

Tabela :Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia stałego.

pret	długość	A	Pi od P1=1	Pi od P1	Pi od P2=1	Pi od P2	Suma Pi	ugięcie
	[mm]	[mm2]	[N]	[N]	[N]	[N]	[N]	[mm]
1	2	3	4	5	6	7	8	10
G1	3176	8750	-4,03	-8870	-2,7	-3056	-11926	0,835
G'1	3176	8750	-4,03	-8870	-2,7	-3056	-11926	0,835
G2	3176	8750	-3,65	-8034	-2,7	-3056	-11090	0,776
G'2	3176	8750	-3,65	-8034	-2,7	-3056	-11090	0,776
D1	3539	5000	3,75	8254	2,5	2830	11084	1,401
D'1	3539	5000	3,75	8254	2,5	2830	11084	1,401
D2	4322	5000	2,5	5503	1,46	1653	7155	0,645
K1	1563	3750	-0,92	-2025	0	0	-2025	0,000
K'1	1562	3750	-0,92	-2025	0	0	-2025	0,000
K2	3141	3750	1,23	2707	1,43	1619	4326	0,370
K'2	3141	3750	1,23	2707	1,43	1619	4326	0,370
							Suma	7,409

, gdzie E_0mean = 14000MPa

Ugięcie:

Obliczenie ugięć wg tabeli:

7.2. Ugięcie od obciążenia śniegiem.

Wartości charakterystyczne sił w kratownicy:

P_1sk=1,823kN

k_def = 0,25

Tabela. Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia śniegiem.

pret	długość	A	Pi od P1=1	Pi od P1	Ugięcia
	[mm]	[mm2]	[N]	[N]	[mm]
1	2	3	4	5	7
G1	3176	8750	-4,03	-7347	0,768
G'1	3176	8750	-4,03	-7347	0,768
G2	3176	8750	-3,65	-6654	0,630
G'2	3176	8750	-3,65	-6654	0,630
D1	3539	5000	3,75	6836	1,296
D'1	3539	5000	3,75	6836	1,296
D2	4322	5000	2,5	4558	0,703
K1	1563	3750	-0,92	-1677	0,046
K'1	1562	3750	-0,92	-1677	0,046
K2	3141	3750	1,23	2242	0,165
K'2	3141	3750	1,23	2242	0,165
				Suma	6,512

, gdzie E_0mean = 14000MPa

Obliczenie ugięć wg tabeli. :

7.3. Ugięcie od obciążenia wiatrem.

Wartości charakterystyczne sił w kratownicy:

P_w1k = -0,717kN

P_w2k = -0,462kN

k_def = 0

Tabela : Obliczenie ugięć kratownicy od obciążenia wiatrem.

pret	długość	A	Pi od P1=1	Pi od P1	Pi od P2=1	Pi od P2	Suma Pi	ugięcie
	[mm]	[mm2]	[N]	[N]	[N]	[N]	[N]	[mm]
1	2	3	4	5	6	7	8	10
G1	3176	8750	-2,28	1635	-1,45	670	2305	-0,087
G'1	3176	8750	-1,45	1040	-2,28	1053	2093	-0,124
G2	3176	8750	-2,28	1635	-1,45	670	2305	-0,087
G'2	3176	8750	-1,45	1040	-2,28	1053	2093	-0,124
D1	3539	5000	1,95	-1398	1,35	-624	-2022	-0,138
D'1	3539	5000	0,62	-445	2,68	-1238	-1683	-0,228
D2	4322	5000	0,62	-445	1,35	-624	-1068	-0,089
K1	1563	3750	-1	717	0	0	717	0,000
K'1	1562	3750	0	0	-1	462	462	-0,014
K2	3141	3750	1,33	-954	0	0	-954	0,000
K'2	3141	3750	0	0	1,33	-614	-614	-0,049
							Suma	-0,938

, gdzie E_0mean = 14000MPa

Obliczenie ugięć wg tabeli. :

=U_fin3

Wartość ta jest ujemna więc należy ją pominąć w obliczeniach.

Ugięcie Kratownicy

U_fin= U_fin1 +U_fin2 +U_fin3=5,928+4,07+0=9,998 mm

U_lim=

U_fin=9,998 mm << U_lim=19,0 mm

8.0. Rysunki Konstrukcyjne

rys. nr 1 - Wiązar dachowy kratowy skala 1:20

rys. nr 2 - Szczegół połączenia węzła „A” skala 1:5

rys. nr 3 - Szczegół połączenia węzła „B” skala 1:5

rys. nr 4 - Szczegół połączenia węzła „C” skala 1:5

rys. nr 5 - Szczegół połączenia węzła „D” skala 1:5

rys. nr 6 - Szczegół połączenia węzła „E” skala 1:5

rys. nr 7 - Rzut konstrukcji dachowej skala 1:100

Str. 2

Projekt stalowej konstrukcji stropu belkowego

P.B. K.K.S.

Pozycja obliczeń	Projekt konstrukcji drewnianej wiązara kratowego	Str.20
			Katedra konstrukcji betonowych i murowych Politechniki Białostockiej

---