OBLICZENIA

1. Ilość ścieków surowych :

1.1.Przepływ średni dobowy :

1.2.Przepływ średni godzinowy :

1.3.Przepływ średni z godzin dziennych :

dla LM > 100 000

1.4.Przepływ godzinowy maksymalny i minimalny :

dla LM > 100 000

2.Jakość ścieków surowych :

Stężenia miarodajne dla ścieków surowych :

Wskaźnik	Stężenie [g/m^3]
BZT5	284
Zawiesina ogólna	227,2
Azot ogólny	60,77
Fosfor ogólny	12,72

Ładunki zanieczyszczeń oraz równoważna liczba mieszkańców :

3.Wymagania stawiane ściekom oczyszczonym :

Najniższe dopuszczalne wartości wskaźników zanieczyszczeń lub minimalny % redukcji zanieczyszczeń dla oczyszczalni ścieków komunalnych :

Wskaźnik	Stężenie [g/m^3]
BZT5	15
Zawiesina ogólna	35
Azot ogólny	10
Fosfor ogólny	1

3.1.Wymagana efektywność oczyszczania :

gdzie :

S₀ - stężenie ścieków przed oczyszczaniem

S_e - stężenie ścieków oczyszczonych ( wg .normy )

Lp.	Wskaźnik	Efektywność oczyszczania [%]	Wymagana efektywność Oczyszczania [%]
1	BZT5	94,7	90
2	Zawiesina ogólna	84,6	90
3	Azot ogólny	83,5	85
4	Fosfor ogólny	92,1	90

4.Wpływ ścieków na jakość wód w odbiorniku :

4.1.Stopień rozcieńczenia w odbiorniku :

4.2.Stężenie zanieczyszczeń w odbiorniku po wprowadzeniu ścieków :

5.Wymiarowanie urządzeń oczyszczalni mechanicznej.

5.1.Kraty rzadkie:

Q_hmax = 2662,6[m³/h]=739,6[dm³/s] i i = 3 ‰ .

Dobrano kolektor : KJ = 0,8 x 1,2 [m]

Głębokość dna kanału mierzona od powierzchni terenu : H_k = 4 [m]

Kanał jajowy przechodzi w prostokątny w miejscu lokalizacji kraty rzadkiej o szerokości : Bk_prost = 0,8 + 2 x 0,1 = 1,0 [m]

Napełnienie i prędkości :

Q_hmax = 739,6[dm³/s]

	h	v
Kanał jajowy	0,8	1,1
Kanał prostokątny	0,7	1,5

Dobrano kratę oczyszczaną mechanicznie HYDROBUDOWA 9 o parametrach :

• przepustowość - 3000 [m³/h]

• szerokość kanału - 1,0 [m]

• prześwit prętów kraty - s = 40 [mm]

Strata hydrauliczna na kracie rzadkiej jest pomijalnie mała.

5.2.Pompownia ścieków surowych :

Zastosowano 6 pomp zatapialnych ( 5 pracujących + 1 rezerwowa ).

Wymagana wydajność pompy :

Dobrano pompy METALCHEM typ MS5 224M o parametrach :

• wydajność pompy - 125 [dm³/s]

• wysokość podnoszenia pompy - H = 8 [mH₂O]

• moc nominalna - 22,0 [kW]

• obroty - n = 1460 [obr./min].

5.3.Krata gęsta:

5.3.1.Dobór kraty :

Dobrano 2 kraty schodkowe firmy EKO-CELKON.

Dobrano kratę typu B o parametrach :

• głębokość kanału - 1100 [mm]

• prześwit kraty - 6 [mm]

• szerokość kanału - 900 [mm]

• wysokość napływu - 700 [mm].

Zakres przepustowości i odczytane napełnienia przed kratą :

Q = 694,8 [m³/h] h = 500 [mm]

Q = 1000,8 [m³/h] h = 600 mm]

Q = 1321,2 [m³/h] > Q₁ = 1304 [m³/h] h = 700 [mm]

5.3.2.Ilość, transport I odbiór skratek :

• Jednostkowy wskaźnik ilości skratek :

• Dobowa ilość skratek :

Skratki zgarniane będą do podajnika ślimakowego D = 150 [mm]. Podajnik transportuje skratki z obu krat do kosza zsypowego prasy hydraulicznej tłokowej, w której skratki są odwadniane.

Dobrano prasę tłokową firmy EKO-CELKON.

Po sprasowaniu objętość skratek zmniejszy się o połowę :

Skratki gromadzone będą w kontenerze o pojemności V_k = 5 [m³].

• Częstotliwość wywożenia :

Kontener wywożony będzie codziennie.

5.4.Piaskownik prostokątny przedmuchiwany z komorą do odtłuszczania.

5.4.1.Wymiary piaskownika :

Zaprojektowano 2 piaskowniki na przepustowość :

Parametry piaskownika :

• głębokość : H = 3,2 [m]

• Szerokość od osi rynny piaskowej :

b₂ = H - b₃

b₃ = 1,0 [m]

b₂ = 3,2 - 1,0 = 2,2 [m]

b₁ = b₂ + b₃ = 2,2 + 1,0 = 3,2 [m]

• Powierzchnia czynna jednego piaskownika :

• Czas zatrzymania ( napowietrzania ) :

Czas zatrzymania t_z = ( 5÷15)[min] → Przyjęto t_z = 6 [min] = 0,1 [h]

• Objętość jednej komory :

• Długość jednej komory :

• Rzeczywista objętość jednej komory :

• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :

• Powierzchnia w rzucie jednego piaskownika :

• Prędkość liniowa :

5.4.2.Ilość i usuwanie piasku :

• Wskaźnik jednostkowy ilości piasku :

• Dobowa ilość piasku :

Do usuwania piasku zastosowano pompę zainstalowaną w leju piaskownika .

Do odwadniania i przemywania piasku zastosowano separator piasku produkcji STEINMANN.

Piaskownik przystosowany jest do usuwania tłuszczu. Pomieszczenie na separator piasku, pompę do usuwania tłuszczu zblokowano z piaskownikiem.

5.5.Osadnik wstępny.

Zastosowano osadniki wstępne radialne .

Przyjęto czas sedymentacji t_s = 1 [h] dla Q_hśrdz

• Wymagana objętość osadników :

Zastosowano n = 2 osadniki wstępne radialne.

• Objętość czynna jednego osadnika :

Z tabeli UNIKLAR - 77 dobrano osadnik :

• wielkość Orws - 30

• średnica osadnika : D = 30,0 [m]

• pojemność czynna : V_1-cz = 1400 [m³]

• napęd pomostu ze zgarniaczem osadu i części flotujących : N_s = 1,0 [kW].

• Czas zatrzymania w czasie pogody bezdeszczowej :

6.Wymiarowanie urządzeń oczyszczalni biologicznej.

6.1.Bilans zanieczyszczeń dopływających do reaktora biologicznego :

Przyjęto następujący efekt sedymentacji :

• zawiesina ogólna - η = 50 %

• BZT₅ - 15 %

• N_og - 5 %

• P_og - 5 %

• Stężenia zanieczyszczeń po części mechanicznej :

6.2.Bilans azotu :

S_BZT5^s S_BZT5^b

Q

Q^WO

S_BZT5

Wody osadowe

6.-2.1.Nitryfikacja :

• stężenie azotu w dopływie do reaktora - 67,1 [g/m³]

• stężenie N-NH₄ w odpływie - 1,5 [g/m³]

• stężenie azotu przyswojonego - 2,5 % S_BZT5 - 6 [g/m³]

• saldo azotu do nitryfikacji - 59,6 [g/m³].

• Stopień nitryfikacji :

.

6.2.2.Denitryfikacja :

• stężenie azotu przed denitryfikacją - 59,6 [g/m³]

• stężenie N-NO₃ w odpływie - 4,5 [g/m³]

• saldo azotu do denitryfikacji - 55,1 [g/m³].

• Stopień denitryfikacji :

6.3.Wymiarowanie reaktora Bardenpho - zmodyfikowanego :

Obliczenia przeprowadzamy dla temperatury procesu T = 12 ⁰C.

6.3.1.Potencjał denitryfikacyjny :

Dla wstępnej denitryfikacji i obliczonego potencjału denitryfikacyjnego przyjęto

V_D/V_R = 0,5

• Wymagany wiek osadu ( odczytany z tabeli ) dla :

(V_D/V_R = 0,5 ; RLM = 168 033 ; T = 12 ⁰C ) - WO = 13,2 [d]

• Określenie przyrostu osadu :

Jednostkowy przyrost osadu interpolowano z tabeli:

6.3.2.Dobowy przyrost osadu :

6.3.3.Biologiczne usuwanie fosforu :

Założono, że w wyniku nadmiarowego biologicznego usuwania fosforu zawartość fosforu w osadzie nadmiernym wyniesie ( 3÷5 ) % sm - przyjęto

P = 5% sm.

• Ładunek fosforu usunięty z osadem nadmiernym :

• Usunięte stężenie fosforu S_P^us :

• Pozostałe stężenie fosforu :

4,6 > 1 - konieczne jest zastosowanie dodatkowego strącania chemicznego.

6.3.4.Uzupełniające symultaniczne strącanie fosforu :

Zastosowano symultaniczne strącanie fosforu za pomocą PIX-u.

• Ilość fosforu do chemicznego strącania ( przy założeniu całkowitego usuwania fosforu ) :

• Zapotrzebowanie żelaza :

• Ilość osadu chemicznego :

stąd :

• Przyrost osadu z symultanicznym strącaniem fosforu :

6.3.5.Objętość reaktora ( z nitryfikacją i denitryfikacją ) :

Zakładamy X = 3,5 ÷ 4,5[kgsm/m³] - w przypadku z chemicznym strącaniem fosforu

Przyjęto X = 4,5 [kgsm/m³]

6.3.6.Wymiary reaktora :

Przyjęto liczbę reaktorów n = 2

• Objętość jednego reaktora ( nitryfikacja + denitryfikacja ):

Przyjęto :

• głębokość reaktora : H = 5,0 [m]

• szerokość reaktora : B_R = 36 [m] ( ≤ Dos-wt )

• Powierzchnia 1 reaktora :

• Długość reaktora :

• Rzeczywista objętość reaktora :

• Długość komory niedotlenionej ( denitryfikacji ) :

• Długość komory tlenowej :

• Komora beztlenowa ( defosfotacji ) :

t_z = 1,5 [h] w odniesieniu do Q_dśr

• Komora predenitryfikacji :

t_z = 1 [h] w odniesieniu do Q_dśr

• Łączna objętość komór :

Głębokość H = 5,0 [m]

• Powierzchnia :

Przyjęto długość B = 36 [m] i szerokość B = 10,8 [m].

• Długość komory beztlenowej :

• Długość komory predenitryfikacji :

• Całkowita objętość reaktora :

6.4.System mieszania :

6.4.1.Komora predenitryfikacji :

Wskaźnik mocy mieszania - N_JM = 5 [W/m³]

• Wymagana moc mieszadła :

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /296/7,5 o następujących parametrach :

• średnica śmigła - 800 [mm]

• obroty śmigła - 296 [obr./min]

• moc zainstalowanego silnika - N_s = 5,25 [kW].

6.4.2.Komora beztlenowa ( defosfatacji ):

Wskaźnik mocy mieszania - N_JM = 5 [W/m³]

• Wymagana moc mieszadła :

Zastosowano mieszadło średnioobrotowe firmy REDOR MD 80-80 /296/7,5 o parametrach :

• średnica śmigła - 800 [mm]

• obroty śmigła - 296 [obr./min]

• moc zainstalowanego silnika - 5,25 [kW].

6.5.Pompownie recyrkulacyjne :

6.5.1.Recyrkulacja wewnętrzna :

Stopień recyrkulacji wewnętrznej N_w = 100-300 % , przyjęto N_w = 200 %.

W każdym z reaktorów zastosowano 2 mieszadła zanurzalne o wydajności

każdego z mieszadeł :

Dobrano mieszadła pompujące firmy REDOR MP 80-650/7,5 o parametrach :

• średnica śmigła 650 mm

• obroty śmigła - 360 [obr./min]

• obroty silnika - 1450 [obr./min]

• moc silnika 7,5 kW

6.5.2.Recyrkulacja zewnętrzna :

Stopień recyrkulacji zewnętrznej N_z = 50-100 % , przyjęto N_z = 100 %.

Zastosowano 3 pompy zatapialne - 3 dla każdego reaktora .

• Wydajność 1 pompy :

Dobrano pompy METALCHEM MS 5 -224 -M o parametrach :

• wydajność pompy - 120 [dm³/s]

• wysokość podnoszenia pompy - H = 6 [m]

• moc nominalna - 22,0 [kW]

• obroty - 1460 [obr./min].

6.6.System napowietrzania :

6.6.1.Zapotrzebowanie tlenu :

Zapotrzebowanie tlenu obliczono z Eckenfeldera :

gdzie :

• Zapotrzebowanie tlenu na oddychanie biomasy :

• Zapotrzebowanie tlenu na usuwanie BZT₅ :

• Zapotrzebowanie tlenu na nitryfikację :

• Odzysk tlenu w procesie denitryfikacji :

Razem : Średnie zapotrzebowanie : 18973,1 [kg O₂/d]

• Maksymalne zapotrzebowanie :

6.6.2.Zapotrzebowanie powietrza :

Zastosowano dyfuzory membranowe SANITAIRE o parametrach:

• stopień wykorzystania tlenu z powietrza- 25 %

• współczynnik dyfuzji - α = 0,65

• zawartość tlenu w powietrzu - 280 [gO₂/m³].

• Zapotrzebowanie powietrza :

6.6.3.Stacja dmuchaw :

W stacji zainstalowano 6 dmuchaw ( 5 pracujących + 1 rezerwowa ) .

• Wydajność 1 dmuchawy :

Wymagany przyrost ciśnienia Δp ( spręż.)

• ciśnienie hydrostatyczne - 5,2 [mH₂O]

• opory membrany dyfuzora - 0,4 [mH₂O]

• straty w przewodach - 0,2 [mH₂O]

Razem : Δp ( spręż.) = 5,8 [mH₂O]

Dobrano dmuchawy firmy Brother Wastewater Enggineering Co. Model BW 120 .

• moc silnika 0,18 kW

• wydajność dmuchawy - 130 (115) [ l/min]

7.Osadnik wtórny.

Przyjęto czas zatrzymania t_z = 4 [h]

Zastosowano 2 osadniki wtórne radialne.

• Objętość czynna 1 osadnika :

Przyjęto 4 osadniki UNIKLAR-77 typ OR_WT 42 o parametrach

• Średnica osadnika D = 42 [m]

• Pojemność czynna V_cz = 4110[m³]

8.Osady:

8.1.Bilans osadu :

• Osad wstępny ( z osadników wstępnych ) :

• Osad nadmierny :

• osad chemiczny :

8.2.Objętość osadu :

• Osad wstępny :

• Osad nadmierny :

• Osad chemiczny :

• Tłuszcze :

• Całkowita dobowa objętość osadów powstających w oczyszczalni :

8.3.Zagęszczanie osadu nadmiernego :

Osad będzie zagęszczany do stężenia sm = 6%. Zastosowano mechaniczne zagęszczanie na taśmie z użyciem polielektrolitu.

Dobór zagęszczacza taśmowego :

Wydajność agregatu określono przy założeniu pracy taśmy przez 12 [h/d] ( z wyłączeniem weekendów ) :

Dobrano 2 zagęszczacze firmy BELLMER typ TDC1 z Turbodrain o przepustowości 35-50 [m3/d]

8.3.1.Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu : 5 [kg] / 1000 [kg SM]

Przyjmując 12 [h] cykl pracy.

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia polielektrolitu 0,1 % :

Dobrano automatyczna stację przygotowania i dawkowania polielektrolitu firmy BELLMER agregat nr 3 -trzykomorowy zbiornik flokulantów o parametrach :

• stężenie - 0,1-0,5 %

• objętość gotowego roztworu - 3,0 [m³].

• Objętość osadu po zagęszczeniu ( sucha masa po zagęszczeniu ) :

• Objętość odcieku :

8.4.Zagęszczanie osadu wstępnego :

Dobrano zagęszczacz grawitacyjny firmy Energopol Lublin S.A. typ MW ZRP f-9

• objętość czynna V_cz = 191 m³

• moc N = 0,37 kW

• średnica D = 9,0 m,

• wysokość H = 3,60 m

Aby utrzymać średnią gęstość osadu 6% sm na odpływie osadu z zagęszczaniem zainstalować gęstościomierz.

• Objętość osadu po zagęszczeniu :

•Objętość odcieku :

• Dobór pomp :

Dobrano pompy śrubowe firmy Tofama S.A. typ 40 PSRSP

• wydajność 3,5 m³/h

• obroty 335 obr/min

8.5.Bilans jakościowy osadu surowego :

Rodzaj osadu	SM	%SMm	SMm	%SMo	SMo
Wstępny	4032,8	30	1209,8	70	2823
Nadmierny	6190,7	25	1547,7	75	4643
Chemiczny	361,8	100	361,8	-	-
tłuszcze	201,6	-	-	100	201,6
Razem:	10786,9	U = 94 %, V= 10786,9/10x6 = 179,8 [m^3/d]

8.6.Wydzielone komory fermentacyjne :

8.6.1.Bilans jakościowy osadu po fermentacji :

Rodzaj osadu	SMm [kg/d]	%SM0n		Smon [kg/d]		%SMor	Smor [kg/d]
Wstępny	1209,8	62		750,1		38	1072,7
Nadmierny	1547,7	62		959,6		38	1764,3
Chemiczny	361,8	-		-		-	-
tłuszcze	-	0		-		100	201,6
Razem:	3119,3		1709,7				3038,6

• Sucha masa osadu przefermentowanego :

• Produkcja gazu :

Dobór zbiornika gazu :

Zbiornik gazu dobrano na objętość gazu:

Dobrano zbiornik gazu firmy SATTLER typ B9 120 o parametrach:

• pojemność V = 780 m³

• średnica D = 12,10 m

• wysokość H = 9,07 m

• Objętość osadu przefermentowanego :

• Objętość komory fermentacyjnej :

8.7.Odwadnianie i higienizacja :

• Zbiornik magazynowy osadu przefermentowanego :

Zaprojektowano zbiornik na przetrzymanie osadu w czasie przerwy w pracy stacji odwadniania, którą założono przez maksymalnie 5 dni.

Zbiornik będzie wyposażony w mieszadło podwodne i poziome i pomost kontrolny z miejscem do poboru próbek wody.

Stacja odwadniania osadu przefermentowanego.

Zaprojektowano taśmę pracującą 8h na dobę przez 5 dni w tygodniu.

Wydajność prasy i pompy śrubowej tłoczącej osad:

Dobór prasy odwadniającej osad przefermentowany na 179,8 m³ na dobę, czyli 7,5 m³/h

Dobrano prasę odwadniającą firmy Bellmer - prasa Winkelpresse WPN-K 1o parametrach:

- wydajność - 10 m³/h

- szerokość sita - 1 200 mm

- szerokość - 2 250 mm

- długość - 5 700 mm

- wysokość - 2 000 mm

• Ilość polielektrolitu :

Zapotrzebowanie polielektrolitu 5 [kg]/ 1000 [kgsm].

• Potrzebna wydajność agregatu do roztwarzania polielektrolitów ( pracy 8 [h/d] , 5 [d/tydzień]

• Zapotrzebowanie wody do rozcieńczenia roztworu 0,5 % :

Przyjęto agregat firmy BELLMER o parametrach :

- wydajność Q =1000 [l/m³]

• Objętość osadu po odwodnieniu :

Po prasie osad podawany jest podajnikiem ślimakowym do stacji wapnowania osadu.

Stacja wapnowania osadu :

Przyjęto dawkę wapna D_CaO = 30 % Smo.

• Ilość higienizowanego osadu :

• Zapotrzebowanie czystego wapna , t = 8 [h/d] :

• Zapotrzebowanie wapna technicznego :

F= 0,8 - współczynnik przeliczeniowy dawki wapna w postaci czystej a dawka wapna technicznego :

8.8.Magazynowanie osadu :

Na działce oczyszczalni projektuje się plac dla magazynowania osadu w czasie przerw w jego odbiorze. Czas magazynowania 3 miesiące. Osad będzie składowany na hałdzie o wysokości 1,5 [m].

• Objętość magazynowanego osadu :

Osad Osad

wstępny wtórny

6190,7

[kg/d]

4032,8

[kg/d] V = 773,8

tłuszcze [m³/d]

6,72 [m³/d]

V =134,4

[m³/d]

osad nadmierny

polielektrolit

67,2 109,2 ; n=94 %

[m³/d] [m³/d]

biogaz

9.Końcowa dechloracja ścieków.

9.1.Obliczenie maksymalnego zapotrzebowania chloru ( dla Qh_max = 2662,6 [m³/h] )

9.2.Obliczenie minimalnego zapotrzebowania chloru ( dla Qh_min = 1109,4 [m³/h] )

9.3.Dobór chloratora :

9.4.Obliczenie komory kontaktowej :

H = 5 [m] , B = 3 x 2,5 [m] = 7,5 [m]

9.5.Sprawdzenie :

( od 10 do 40 )

9.6.Rzeczywiste wymiary komory kontaktowej :

9.7.Obliczenie dechloracji ścieków :

• Dawka pozostałego chloru - 0,5 [gCl₂ / m³]

• Dawka SO₂ - 1,3 x 0,5 = 0,65 [gSO₂ / m³]

9.7.1.Zapotzrebowanie maksymalne SO₂ :

9.7.2.Zapotrzebowanie minimalne SO₂ :

9.7.3.Dobór dechloracji :

9.8.Komora chlorownika gazu :

H = 5 [m] , B = 2,5 [m]

OPIS TECHNOLOGICZNY

Miejska oczyszczalnia ścieków była projektowana na przepływ średni dobowy wynoszący 35500 m3/dobe. Wymagania dotyczące jakości odpływu zawarte w Rozporządzeniu Ministra Środowiska z dnia 8 lipca 2004 roku doprowadziły do zaprojektowania układu zbudowanego z części mechanicznej, biologicznej i osadowej oraz procesu dodatkowego.

Ścieki są doprowadzane na oczyszczalnię kolektorem będącym kanałem jajowym o szerokości 800 mm i wysokości 1200 mm i trafiają na kraty rzadkie o szerokości prześwitów b = 40 mm.Za kratami kolektor przechodzi w kanał prostokątny o szerokości 800 mm

Za kratami rzadkimi znajduje się pompownia ścieków, w której mamy 6 pomp, z czego 1 rezerwowa, a 5 pracujących, są to pompy firmy Metalchem. Ścieki są podnoszone i podawane na kraty gęste kanałem o głębokości 1100 mm i szerokości 1000 mm. Na terenie pompowni są zainstalowane urządzenia do prowadzenia monitoringu technologicznego są to: pomiar poziomu ścieków z sygnalizatorem napełnienia maksymalnego i minimalnego, oraz pomiar poziomu odpowiedzialny za sterowanie praca pomp, ponadto rejestrowana jest temperatura, pH i przewodność w ściekach.

Kraty gęste są zbudowane z dwóch jednostek o prześwicie b₁ = 6 mm. Są to kraty schodkowe ( Eko Celkon). Zatrzymywane na nich przedmioty pod postacią skratek są podajnikiem ślimakowym przekazywane na podajnik hydrauliczny ( Eko Celkon) i po sprasowaniu gromadzone w kontenerze o pojemności 5 m³, a następnie wywożone przez samochody 1 raz na dobę. Odcieki są odprowadzane osobnym rurociągiem o średnicy 200 mm. Na kratach gęstych konieczny jest pomiar poziomu ścieków informujący o osiągnięciu poziomu maksymalnego.

Ścieki przepływają do dwóch piaskowników prostokątnych przedmuchiwanych z komorą odtłuszczania. Pomiędzy kratami, a piaskownikami dokonuje się pomiaru przepływu ścieków za pomocą przepływomierza elektromagnetycznego zainstalowanego na kanale doprowadzającym. Głębokość każdego z piaskowników to 3,2 m, szerokość również 3,2 metry, a długość 18 metrów. Minimalny czas zatrzymanie obliczono jako 6 minut. Prędkość przepływu przez piaskownik to 0,05 m/s. Piaskownik jest przedmuchiwany powietrzem doprowadzanym ze stacji dmuchaw. Co za tym idzie w piaskowniku monitoruje się stężenie tlenu. Osadzający się na dnie piasek jest wypompowywany przy pomocy pomp. Do odwadniania i przemywania piasku zastosowano separator piasku firmy Eko -Celkon.

Piasek po wyłuskaniu i odwodnieniu w separatorze zrzucany jest do pojemnika i po napełnieniu wywożony na składowisko. Usuwanie tłuszczu następuje pompami. Stosowanie piaskowników zapobiega dostawaniu się zanieczyszczeń ziarnistych do komór osadu czynnego i wydzielonych komór fermentacji, gdyż powodowałby wytrącanie i zmniejszanie pojemności czynnej.

Tak przygotowane ścieki trafiają na radialne osadniki wstępne ( z typoszeregu Uniklar) . Średnica tych osadników to 30 metrów i pojemność czynna 1400 m³. W osadnikach stale mierzy się poziom osadu w leju osadowym, aby regularnie ten osad mógł być wypompowywany.

Tak podczyszczone ścieki przepływają do części biologicznej oczyszczalni. Usunięta jest już znaczna część zawiesin łatwoopadalnych i BZT₅. Po osadniku wstępnym znajduję się jeszcze komora rozdzielcza do której dopływają wody osadowe. Zazwyczaj zapewnia to poprawienie stosunku BZT₅ : N, co jest gwarancja, że bakterie w poszczególnych komorach pracują najefektywniej, nie mniej jednak mimo tego zabiegu w tym przypadku recyrkulacja nie zapewnia wymaganych stosunków BZT₅ : N, potrzebne jest zastosowanie dodatkowych zabiegów, które ten stosunek poprawią .

Na terenie naszej oczyszczalni mamy do czynienia z dwoma reaktorami typu Bardenpho. Są one zbudowane z komór predenitryfikacji, defosfatacji, denitryfikacji i nitryfikacji. Ścieki wymieszane z wodami osadowymi trafiają do komory beztlenowej - defosfatacji . Dostają się tam za pomocą rury o średnicy 500 mm. Jest to komora o długości 21,6 m, szerokości 11 m i głębokośći 5 m. Kluczową rolę odgrywają tutaj warunki beztlenowe, w których pracują bakterie usuwające ze ścieków fosfor. Pozostałą część fosforu jesteśmy zmuszeni usuwać drogą chemiczną jako symultaniczne strącanie fosforu poprzez dawkowanie PIX-u. W tej komorze przepływ ścieków wspomagają 2 mieszadła średnioobrotowe Redor MD 80-80/296/7,5. Dokonujemy pomiaru potencjału redox , który wpływa na to, że bakterie usuwają ze ścieków fosfor. Z komorą beztlenową sąsiaduje komora predenitryfikacji o wymiarach 14,4 m x 11m x 5m, do której dopływa osad recyrkulowany i w tej komorze są usuwane zawarte w tym osadzie azotany, aby nie zakłócały pracy bakterii w komorze defosfatacji. Osad recyrkulowany jest mieszany za pmocą mieszadła średnioobrotowego MD 80-80/ 296/7,5 i z komory predenitryfikacji przepływa oknem do komory defosfatacji. W komorze predenitryfikacji dokonuje się pomiaru potencjału redox. Z komory defosfatacji oknem ścieki przepływają do komory denitryfikacji. Jest to komora niedotleniona. Mieszanie osadu zachodzi przy pomocy 4 mieszadeł wolnoobrotowych MT 100-250/40/5,5. Wymiary tej komory to długość 26,5 metrów, szerokość 36 metrów i głębokość 5 metrów. W komorze tej dokonuje się pomiaru zawartośći tlenu i potencjału redox. Ścieki przepływają oknem do komory natlenionej - nitryfikacji. Jej wymiary są identyczne jak poprzedniej ( denitryfikacji). Powietrze do tej komory jest doprowadzane za pomocą dyfuzorów firmy Sanitare, które są równomiernie rozmieszczone na ruszcie tuż przy dnie komory. Ta technologia umożliwia najefektywniejsze natlenienie przepływających przez reaktor ścieków i gwarantuje optymalne warunki dla pracy bakterii nitryfikacyjnych. Prowadzi się pomiar zawartości tlenu, który ustala się na 1,5 mg O₂/dm³. Powietrze dostarczane jest ze stacji dmuchaw, w której zainstalowane są 4 dmuchawy ( 3 pracujące 1 rezerwowa) firmy Brother Wastewater Engineering Co.

Z tej komory następuje także recyrkulacja wewnętrzna do komory denitryfikacji. Przyjęto stopień recyrkulacji wynoszący 200 %. Ruch osadu jest wymuszany poprzez 2 mieszadła pompujące Redor MP 80-650/7,5. Ścieki odprowadzane są z reaktora za pomocą przelewu pilastego o długości 5 metrów.

Ścieki trafiają do jednego z dwóch osadników wtórnych. Są to osadniki radialne typu UNIKLAR-77 o średnicy 42 metry. Następuje tam sedymentacja osadu czynnego niesionego z prądem oczyszczanych ścieków. Osad ten jest zawracany jako recyrkulacja zewnętrzna i trafia przed reaktory wielofazowe, aby dalej pracować jako osad czynny. Jednak tego osadu jest na tyle dużo, że część pozostała jest traktowana jako osad nadmierny i trafia do przeróbki w części ściekowej oczyszczalni. Z osadników wtórnych ścieki płyną do komory kontaktowej gdzie odbywa się proces dodatkowy, jakim jest chlorowanie i dechloracja. Wymiary tej komory to 8,7 m x 20,3 m x 5m i dodatkowo na dechlorację 2,5 m x 2,9m x 5m. Przed odprowadzeniem do odbiornika kontroluje się mętność i przepływ.

Należy zaznaczyć, że na odcinku od piaskownika poprzez osadnik wstępny, reaktor, osadnik wtórny i chlorownik następuje grawitacyjny przepływ ścieków. Wyżej wymienione urządzenia są otwarte i maja bezpośredni kontakt z otoczeniem.

Część osadową oczyszczalni stanowią urządzenia służące do przeróbki osadów, ich stabilizacji, odwadniania i wreszcie higienizacji i składowania.

Osady w pierwszej kolejności ulegają zagęszczeniu.

Osad wstępny zagęszczany zawsze jest droga grawitacyjna. W naszym przypadku jest to zagęszczacz grawitacyjny firmy Energopol Lublin S.A. Osad nadmierny zagęszczamy metodą mechaniczną do stężenia sm = 6%. Zagęszczanie odbywa się na zagęszczaczach taśmowych Turbodrain firmy Bellmer.

W czasie zagęszczania dodawany jest polielektrolit. Do przygotowania i dawkowania polielektrolitu dobrano automatyczną stację firmy BELLMER agregat nr 3 ( trzykomorowy zbiornik flokulantów). Taki osad zagęszczony ma uwodnienie około 95%. W ten sposób zagęszczony osad pompowany pompami śrubowymi trafia do fermentacji. Do fermentacji trafiają także tłuszcze pompowane z piaskownika i osadników wstępnych. Odbywa się ona w 2 wydzielonych komorach fermentacji o kształcie cylindrycznym o średnicy 18 metrów i pojemności 3150 m³ . Podczas procesu powstaje biogaz, w znacznej części zawierający metan. Biogaz jest magazynowany w zbiorniku firmy Sattler i wykorzystywany przez kotłownię do spalania.

Zaprojektowano dodatkowo zbiornik na przetrzymywanie osadu w czasie przerwy w pracy stacji odwadniania, (max przez 5 dni).

Zbiornik będzie wyposażony w mieszadło podwodne poziome i pomost kontrolny z miejscem do poboru próbek osadu. Objętość zbiornika: 1046 [m³].

Osad przefermentowany odwadniany jest na prasie taśmowej, pracującej 8 godz / dobę przez 5 dni w tygodniu. Dobrano trzy prasy taśmowe firmy Bellmer Winkelpresse WPN -K-2.

Po prasie osad podawany jest podajnikiem ślimakowym do stacji wapnowania osadu, gdzie następuje higienizacja osadu.

Taki osad jest magazynowany. Na działce oczyszczalni przewiduje się plac na magazynowanie osadu w czasie przerw w jego odbiorze. Czas magazynowania 3 miesiące. Osad będzie składowany na hałdzie o wysokości 1,5 [m]. Zostaje przewidziany plac o powierzchni 105 m².

Na terenie oczyszczalni oprócz wszystkich wymienionych urządzeń niezbędna jest obecność budynku administracyjnego. Jest on zapleczem gospodarczym dla pracowników a także siedzibą techników, którzy stale monitorują przy pomocy sprzętu komputerowego pracę i efektywność wszystkich procesów. Budynek taki jest w okresie zimowym ogrzewany energią otrzymywaną ze spalania biogazu, co obniża koszty utrzymania budynku.

Ważnym elementem infrastruktury jest zapewnienie dogodnego dojazdu pojazdów w pobliże każdego z urządzeń. Zaprojektowano sieć dróg o szerokości 3,5 metra i okrężne 5,0 metra. Ponadto chodniki dla personelu. Obszar oczyszczalni jest porośnięty zielenią i drzewami, o które dba bieżąco personel oczyszczalni.

Teren oczyszczalni jest ogrodzony i monitorowany w celu uniknięcia przebywania na terenie obiektu osób obcych i niepowołanych.

1

Os.

wst.

Reaktor biologiczny

Zagęszczanie

grawitacyjne

Zagęszczanie

mechaniczne

Odwadnianie

Zb.

---